王志堅 孫建文
全數字脈沖MIG焊在LNG項目低溫管線焊接中的應用
王志堅 孫建文
【摘要】通過對LNG項目模塊化建造工藝管線中的低溫碳鋼ASTM A333 Gr.6和奧氏體不銹鋼ASTM A312 TP304L的焊接性分析,采用全數字脈沖MIG焊進行管道全位置焊接工藝評定,焊縫的性能滿足LNG項目技術規格書和ASME B31.3的要求,焊接效率比常規的手工焊填充、蓋面提高了一倍左右,確保了LNG項目的建造質量和進度。
2014年,中國石油集團承攬俄羅斯YAMAL LNG項目,該項目位于俄羅斯北極圈以內,亞馬爾半島上南坦別伊天然氣田每年有9個月的冰期,最低-52℃。工程為168個模塊,鋼結構重量5萬多t,工藝管線19萬m,尺寸0.5~72in(1in=25.4mm)。該項目中主要是管廊上的管線預制,預制長度在20~44m,其中LNG管線(運行溫度在-169 ℃)需要做深冷保溫。由于項目采用在青島預制,俄羅斯組裝,所以對精度要求高。
傳統的工藝管線焊接采用手工氬弧焊(GTAW)和焊條電弧焊(SMAW)進行焊接,焊接效率和合格率不高,提高工藝管線的焊接效率和合格率是保證項目進度的關鍵。為解決上述問題,我們進行了工藝管線的制作工藝改革,現場安裝部分的焊接采用半自動數字MIG焊進行全位置焊。本文著重討論在LNG項目模塊化建造中,設計溫度為-50℃和-196℃的低溫碳鋼管線和不銹鋼管線的全數字脈沖MIG焊的應用。
YAMAL LNG項目低溫管線主要包括低溫碳鋼管線和不銹鋼管線,最具代表性的低溫碳鋼管線材料為ASTM A333 Gr.6、A671 Gr.CC60,管件材料為ASTM A350 LF2 CL1、A420 WPL6,通常在-45℃的低溫環境下使用,其wC<0.3%,淬硬及冷裂傾向都較小,韌性和塑性好,焊接時一般不易產生硬化組織和裂紋缺陷。不銹鋼管線為ASTM A312/A358/A403 TP304/304L, 316/316L,管件材料為ASTM A182 F304/304L,316/316L,通??捎糜跍囟冗_-196℃的深冷工況,304L和316L具有超低碳含量,使得在近焊縫的熱影響區中盡量少析出碳化物,從而大大降低晶間腐蝕。
(1)母材的確定 LNG項目工藝管線的焊接標準為ASME B31.3和ASME IX,按照ASME IX標準,ASTM A333 Gr.6和304L的材料進行焊接工藝評定可以覆蓋YAMAL項目工藝管線材料的焊接。試驗用母材的化學成分和力學性能如表1、表2所示。
表1 低溫碳鋼的化學成分和力學性能
(2)焊接方法和焊接設備的確定焊接方法確定:根據LNG項目工藝管線的特點和項
目技術規格書要求,既要滿足項目的要求,又要提高工藝管線的焊接質量和效率,因此現場工藝管線采用手工氬弧焊進行根焊和熱焊,然后采用半自動全數字脈沖MIG焊進行填充和蓋面。因為氬弧焊根焊的焊道厚度只有2~3mm,所以必須再進行一道熱焊才能進行脈沖MIG焊。根據脈沖MIG焊的焊接特點,采用半自動脈沖MIG焊進行管線的填充和蓋面,可以大幅提高焊接效率,相應減少出現焊接缺陷的概率。
表2 不銹鋼的化學成分和力學性能
焊接設備的選擇:手工氬弧焊選用LINCOLN AC/DC TIG275進行根焊和熱焊,填充和蓋面的焊接選用松下全數字脈沖MIG/ MAG焊機500GL3(見圖1),采用脈沖模式進行焊接。
采用普通C O2氣體保護焊(見圖2)與脈沖MIG焊(見圖3)分別焊接低溫碳鋼。CO2氣體保護焊焊接參數:焊接電流為176A,電弧電壓為20.8V;脈沖MIG焊焊接參數:焊接電流為134A,電弧電壓為20.4V。從對比結果可知,脈沖MIG焊從控制熱輸入、飛濺和焊縫成形來看,優勢是顯而易見的。
(3)碳鋼管線的焊接工藝評定根據YAMAL項目碳鋼低溫管線設計溫度為-50℃的要求,碳鋼管線焊接工藝焊材采用合金鋼焊絲、廣泰KT—80Ni1/KM—80Ni1(ER80S—Ni1)的TIG絲和MIG絲,滿足-60℃低溫沖擊吸收能量≥27J。焊接工藝評定要求如表3、表4所示。
(4)不銹鋼管線的焊接工藝評定YAMAL項目不銹鋼管線系統的設計溫度要求不同,包括-50℃、-104℃和-196℃,因此焊接工藝評定的低溫沖擊溫度選擇-196℃,選擇廣泰KT—308L/ KM-308L (ER308L)的焊絲作為填充材料,并且要求焊絲的沖擊側向膨脹率>0.38mm,鐵素體含量≤6FN。具體的焊接工藝評定要求和焊接參數如表5、表6所示。
圖 1
(1)碳鋼管線力學性能試驗焊接工藝評定試驗結果如表7所示。低溫碳鋼工藝評定的拉伸、彎曲和沖擊韌性均滿足YAMAL項目的要求,焊接接頭進行焊后退火,焊縫的沖擊韌性有明顯提高。
(2)304L不銹鋼力學性能試驗 焊接工藝評定試驗結果如表8所示。不銹鋼工藝評定的拉伸、彎曲和沖擊韌性均滿足YAMAL項目的要求,沖擊試件在-196℃的側向膨脹率均>0.38mm,鐵素體含量<4FN。
圖 2
圖 3
(3)焊接接頭金相組織分析低溫碳鋼母材、焊接接頭金相顯微組織如圖4所示。
母材組織和熱影響區為體素體+珠光體,焊縫組織是以鐵素體為主,含少量珠光體的狀晶,組織均勻,低溫斷裂韌性良好。
表3 低碳鋼焊接工藝評定設計
表4 焊接參數
表5 奧氏體不銹鋼304L焊接工藝評定設計
表6 焊接參數
表7
表8
不銹鋼母材、焊接接頭金相顯微組織如圖5所示。母材的組織為均勻奧氏體,焊縫組織為奧氏體+少量的鐵素體,鐵素體含量<4FN。
為滿足YAMAL項目的建造進度,在進行工藝管線的焊接工藝評定時,不僅進行了脈沖MIG填充和蓋面的焊接工藝評定,還進行了手工焊填充和蓋面的焊接工藝評定。我們分別進行了低溫碳鋼兩種規格試件的焊接工藝評定,即:φ355.6mm×12.7mm和φ219.1mm×5.8mm,不銹鋼也進行了兩種規格試件的焊接工藝評定,即:φ219.1mm×10.31mm 和φ219.1mm×5.8mm,并分別進行了2G和5G位置的焊接,同時對手工焊和脈沖MIG填充和蓋面的焊接時間進行了統計,脈沖MIG焊填充和蓋面的焊接效率是手工焊的兩倍左右。焊接效率與焊接位置和管壁厚度有關,管壁越厚,脈沖MIG焊的焊接效率越高,5G位置的焊接效率優勢大于2G位置的。在焊接合格率方面,采用脈沖MIG焊的工藝評定試件全部合格,采用手工焊的則出現了一些焊接缺陷。
脈沖MIG的焊接工藝通過了YAMAL項目業主和第三方的認可,已成功用于YAMAL項目低溫碳鋼管線、不銹鋼管線和深冷管線的焊接,焊接效率比焊條電弧焊的焊接效率提高了一倍左右,焊接一次合格率也明顯提高,可達到99%。
圖 4
圖 5
20150307
作者簡介:王志堅等,中國石油集團海洋工程有限公司。