呂福秋,廉 旭,王勸勸
[中策橡膠(建德)有限公司,浙江 建德 311607]
隨著城鄉道路建設的迅速發展,用戶對輕型載重輪胎的使用壽命、高速性能、節油性能等要求越來越高,另外汽車配套廠對輪胎的輕量化、低滾動阻力等方面性能也越來越重視[1-3]。據了解,目前輕型載重車輛使用的195/70R15輪胎均為半鋼子午線輪胎,半鋼結構因骨架材料等自身條件限制,產品使用過程中易出現胎面脫層問題。
為了解決胎面脫層問題,同時滿足配套廠和客戶的特殊需求,我公司開發了195/70R15 12PR全鋼子午線輪胎,現將設計概況介紹如下。
195/70R15 12PR輪胎針對配套主機廠開發,預計年總需求15萬套,車型主要有廂式小型貨車和小型物流卡車,車輛總質量在4 t左右,實際最大載質量為5 t,路面為綜合路面,正常行駛速度為90~120 km·h-1,設計要求輪胎質量和成本分別比同規格半鋼子午線輪胎低0.5 kg和6%。根據GB/T 2977—2016《載重汽車輪胎規格、尺寸、氣壓與負荷》,確定195/70R15全鋼子午線輪胎設計參數[3-4]為:層級 12PR,負荷指數 109/105,速度級別 R,標準輪輞 6J,單胎負荷 1 030 kg,雙胎負荷 925 kg,充氣壓力 650 kPa,充氣外直徑(D′) 655(647~663) mm,充氣斷面寬(B′)201(193~211) mm。
半鋼子午線輪胎因胎體骨架材料強度較小,使用后期會出現“大肚子”現象,對于后輪雙胎并裝的車輛,需避免使用中后期出現并胎問題。另外,本設計還要考慮輕量化,因此D′和B′均設計為國家標準下限值。根據我公司生產工藝狀況及同系列產品的設計經驗,本次設計外直徑膨脹率(D′/D)取1.005,則D為651 mm,斷面寬膨脹率(B′/B)取0.966(B′取200 mm),B為207 mm。
b和h的取值決定了輪胎冠部輪廓形狀,影響輪胎的接地印痕形狀和壓力分布、使用壽命、操縱穩定性能及耐磨性能。經有限元模擬分析,b適當增大、h適當減小可增大輪胎接地面積,提高輪胎的耐磨性能。本次設計b取150 mm,h取6.7 mm,b/B為0.724 6。
根據半鋼子午線輪胎的市場使用特點,胎圈部位極少損壞,因此胎圈部位設計無需加強,主要從無內胎輪胎的保氣性和裝配性考慮[5]。為防止胎圈與輪輞配合出現漏氣、脫圈及滑移等問題,d取值適當減小,胎趾傾斜角度采用分段式設計,分別取10°和20°,同時考慮輪胎裝卸的難易程度,本次設計采用胎圈與輪輞過盈配合,過盈量為2.8 mm,d取379 mm;C取值過小易出現漏氣問題,且C取值會影響B′,根據同規格產品的設計經驗,C取178 mm。
斷面水平軸位置是輪胎在負荷作用下變形量最大的部位,H1/H2設計偏小會造成下胎側早期損壞,設計偏大會造成胎冠早期損壞。市場調查發現,原半鋼子午線輪胎使用過程中存在胎面脫層問題,因此本設計斷面水平軸位置適當偏低,H1/H2取0.942 9,使斷面水平軸上下部位受力均勻。
輪胎斷面輪廓如圖1所示。
胎面采用4條溝變節距縱向花紋設計,防止輪胎與車輛同頻共振;為提高輪胎的美觀性和排水性能,冠部花紋塊采用多鋼片設計;為改善散熱性,肩部采用大圓弧設計,同時肩部花紋塊采用粗鋼片設計?;y深度為8.5 mm,花紋飽和度為71.4%,花紋周節數為30?;y溝采用變角度設計,防止惡劣路況條件下花紋夾石子造成花紋溝底裂。
胎面花紋展開如圖2所示,實體輪胎花紋如圖3所示。
圖3 實體輪胎花紋
胎面采用胎面膠、基部膠、翼膠三復合擠出,機外再與緩沖膠片復合,胎側采用耐磨膠、胎側膠、緩沖膠三復合擠出。胎面膠采用低滾動阻力、高耐磨配方,基部膠采用低生熱配方,胎側膠采用耐老化配方。
1#和2#帶束層采用3+8×0.23HT鋼絲簾線,簾布裁斷角度均為26°。在2層帶束層之上還有2層冠帶層,冠帶層的作用是使帶束層應力和接地壓力均勻分布,增大輪胎接地印痕的矩形因數,有效改善冠部變形大的問題,同時大幅延長輪胎單位磨耗里程,提高輪胎的耐久性能,延長輪胎的使用壽命,降低輪胎的滾動阻力,冠帶層采用電子預硫化1670dtex/2 DSP聚酯簾布0°纏繞,帶束層安全倍數為7.4。
胎體采用3×0.22/9×0.20 CCHT鋼絲簾線,簾布壓延厚度為1.7 mm,裁斷角度為0°,胎體安全倍數為6.8。簾布裁斷及成型時注意胎體縫合器間隙和角度的設定,防止胎體簾線接頭疏密不均造成輪胎充氣實鼓問題。
鋼絲圈采用直徑為1.30 mm的高強度回火鋼絲[6],鋼絲表面鍍銅,可有效增大鋼絲與膠料的粘合力,防止鋼絲松散造成爆胎,鋼絲圈排列方式為4-5-6-5-4,共24根鋼絲,鋼絲圈為正六角形結構,繞盤直徑為386 mm。鋼絲圈安全倍數為5.2,符合設計要求。
成型采用二次法成型機[7]、Φ428 mm半芯輪式成型機頭,鋼絲簾線的伸張率很小,因此根據輪胎內輪廓胎體簾線有效長度折算機頭寬度為343 mm,采用冠包側成型工藝,各半成品部件接頭均勻錯開分布,提高輪胎的均勻性和動平衡性能。
硫化采用AB型1 168 mm(46英寸)熱板硫化機過熱水硫化工藝。硫化條件為:模套溫度(160±3) ℃,熱板溫度 (145±3) ℃,過熱水壓力 (2.50±0.10) MPa,硫化總時間 16 min。成品輪胎外觀符合行業標準要求。
輪胎外緣尺寸根據GB/T 521—2012《輪胎外緣尺寸測量方法》進行測試[8],標準輪輞 6J,標準充氣壓力 650 kPa。
輪胎在標準充氣壓力下D′和B′分別為654和200 mm,磨耗標記高度為1.9 mm,均符合國家標準要求。
輪胎強度性能根據GB/T 4501—2023《載重汽車輪胎性能室內試驗方法》進行測試[9],標準最小破環能為644 J,探頭直徑為19 mm。
前4點(國家標準值的100%)未壓穿,第5點未壓穿,輪胎破壞能為863.2 J,為國家標準值的134%,符合國家標準和設計要求。
輪胎耐久性能根據GB/T 4501—2023進行測試[10],按國家標準測試通過后,按每10 h負荷增大10%繼續測試。
試驗結束時累計行駛時間為100 h,輪胎完好,符合設計要求(≥100 h)。
輪胎高速性能根據GB/T 4501—2023進行測試[10],按國家標測試通過后,按每10 min提高速度10 km·h-1繼續測試。
試驗結束時累計行駛時間為70 min(速度為180 km·h-1),輪胎未損壞,符合國家標準要求(≥170 km·h-1)。
胎圈性能根據企業標準進行測試,輪胎在200%負荷率、30 km·h-1速度下行駛了70.1 h,胎圈破裂,符合設計要求(≥60 h)。
輪胎接地印痕如圖4所示。
圖4 輪胎接地印痕
輪胎接地印痕矩形因數為0.94,符合設計要求(≥0.92)。
輪胎滾動阻力系數根據ISO 28580:2018進行測試。
輪胎滾動阻力系數為7.9 N·kN-1,符合設計要求(≤8.0 N·kN-1)。
195/70R15 12PR全鋼子午線輪胎與同規格半鋼子午線輪胎成品性能對比如表1所示。
表1 兩種輪胎成品性能對比
從表1可以看出,全鋼子午線輪胎的各項性能均優于同規格半鋼子午線輪胎。
另外,全鋼子午線輪胎的質量和成本分別比同規格半鋼子午線輪胎低0.8 kg和6.2%,符合設計要求。
195/70R15 12PR全鋼子午線輪胎的設計符合預期目標,成品性能試驗結果表明,輪胎充氣外緣尺寸、強度性能、耐久性能、高速性能、胎圈性能和接地印痕等均符合國家標準和設計要求。輪胎發往主機廠進行整車評價,其制動性能、乘坐舒適性和操縱穩定性能等與同規格半鋼子午線輪胎相當,主觀評價良好,深受客戶認可。該產品在高速性能、耐久性能、胎圈性能和輕量化等方面有突破性進展,為公司創造了良好的經濟效益。