水室
- 壽期管理在核電廠凝汽器中的應用研究
。由喉部、殼體、水室、熱阱等組成。喉部與低壓缸排汽口剛性連接，熱阱底部與混凝土基礎剛性支撐。2 維護活動評估2.1 老化效應/機理評估凝汽器部件在服役過程中會降質，參考美國核電廠通用老化經驗[4]分析老化效應，結合行業運維經驗，審查電廠管理措施，結果見表1?；趯彶榻Y果，提出以下維護活動建議：表1 老化管理審查結果（1） 增加活動：對抽汽管道測厚、周期為2C。（2） 增加對抽空氣管道汽側不可達位置的腐蝕檢查、抽空氣管道與水室殼體接觸處的密封檢查活動，但電廠
科學技術創新 2023年26期2023-11-20
- 渤海某平臺斜板除油器虛假液位原因分析及改造
H2由此可見：若水室頂部存在浮油的情況下，由于浮油密度小于水的密度，液位計內部的浮子懸浮在液位計管內的油水界面處，液位計所反應液位低于罐內實際液位。1.2 假液位原因分析通過對斜板除油器液位計假液位情況統計發現：液位計頂部進油造成故障占比90%。由于污水含油值高，經斜板除油器處理后，斜板除油器的水室依然有污油上浮至液面，因此水室上部浮油需保持長時間進行收油作業，致使斜板除油器水室長期處在較高的收油液位。在用斜板除油器的水室收油口液位分別為：3 120 mm
化工管理 2022年15期2022-11-15
- 重水堆年度大修凝汽器水室襯膠改造的計劃安排及優化
修新增一項凝汽器水室襯膠專項改造工作，按照每次大修進行一列水室的襯膠改造的進度，后續的6次大修中依然會執行該工作。該項工作在08和09兩次大修中平均工期為43 d。由于這兩次為長工期大修，凝汽器循環冷卻水系統在有凝汽器水室襯膠改造工作的檢修計劃工期為47 d，該計劃工期在長周期大修中對整個大修工期的影響較小。但從之后的大修開始，凝汽器循環冷卻水系統的檢修工作成為關鍵路徑的可能性極大，凝汽器水室襯膠改造工作將會成為控制大修工期的重要工作。2 凝汽器循環冷卻水
科技視界 2022年22期2022-11-10
- 高壓加熱器封頭用13MnNiMoR鋼板的應用研究
組成，管側部分的水室球形封頭材料常采用美國ASME牌號SA516Gr70鋼板或是GB/T 713-2014《鍋爐和壓力容器用鋼板》中牌號Q345R鋼板。隨著國內電力工業的迅速發展，高參數和大容量機組的數量在不斷增加，使得管側的壓力不斷增加，若繼續使用SA516Gr70、Q345R鋼板作為水室封頭材料，水室的厚度將大幅增加，部分鋼板設計厚度將超出標準厚度范圍，鋼廠難以軋制出超標準厚度的鋼板，且鋼板的力學性能難以保證。為了尋求更經濟可靠的鋼板材料，逐步開始采用
電站輔機 2022年1期2022-07-23
- 基于CFD?DEM的水下切粒裝置水室內顆粒流動過程數值模擬
-2］。關于切粒水室流場的研究，Kazuhisa和Fukutani［3］等幾位學者在2008年對水下切粒機水室結構進行了調整，改變水室入水口和出水口的角度和大小，調整水室內的流場流動狀態，并且進行了模擬分析。李瑞華［4］采用流體動力學方法對水下切粒機水室流動特性、粒子運動軌跡及切刀在水室中受力的進行了研究。蔣慶濤［5］對水室內部流場進行了模擬，并結合離散相模型追蹤了顆粒軌跡和計算顆粒平均滯留時間、堆積粒子數。水下切粒裝置內粒子水及顆粒的流動過程數值仿真屬于
中國塑料 2022年6期2022-06-28
- 凝汽器整體上浮分析與對策
整體上浮，凝汽器水室循環水接管法蘭下部的膨脹節拉裂變形；凝汽器滑動支座上下部脫離，支座底部的預埋件從混凝土基座中被拔起，受損支座情況如圖1 所示。圖1 凝汽器受損支座2 故障分析該機組凝汽器采用單殼體雙流程設計，凝汽器底部與基礎采用剛性支撐形式，凝汽器喉部與低壓缸排汽口采用彈性（膨脹節）連接，凝汽器殼體上設有6個水室，分為前水室4 個，后水室2 個，凝汽器采用水平流程，前水室為2 個進水水室以及2 個出水水室，后水室為回轉水室，凝汽器可半側運行，水室循環水
科技與創新 2022年4期2022-03-09
- 汽輪機凝汽器水室異常壁厚減薄故障
，在運行6年后，水室封頭的管板和分程隔板等區域發生壁主要針對冷卻水、水室內壁白色附著物、犧牲陽極塊表面附著物和封頭外壁合金的化學成分展開了一定的分析。表1 凝汽器水側水室內3處最大減薄量3.1 冷卻水取凝汽器內海水約300 mL用于化學成分分析，分析結果如表2所示。表2 海水試樣化學成分分析3.2 水室內壁白色附著物取凝汽器出水側水室器壁表面的乳白色膏狀附著物約5g用于化學成分分析。經過4 h后，白色附著物已變為藍綠色?；瘜W成分分析結果如表3所示。表3 色
機電設備 2021年6期2022-01-21
- 三相分離器油水界面 高度控制的理論分析及研究
的混合室、油室和水室，在混合室下部有一根水管直接和水室聯通，水從聯通管進入水室后從水向出口流出，其內部結構如圖2所示。圖2 三室式三相分離器結構示意圖三室式臥式三相分離器調節油水界面時，是通過控制水相出口的閥開度控制水室液位，根據U型管原理控制混合室的油水界面，可以避免出現油水界面過低或者過高的情況，從而獲得更好的污水含油率以及原油含水率。缺點是結構復雜，后續清理維保時難度較高。2 油水界面高度計算油水界面高度是三相分離器設置的一個重要參數，保持合理的油水
化工管理 2022年1期2022-01-17
- 車用散熱器易損區域的實驗分析
引言汽車散熱器由水室、主片、扁管等組成，是發動機冷卻系統的核心組件。其作用是將發動機散發的多余熱量經過二次熱交換在強對流作用下轉移耗散，性能優良的散熱器更佳有利于發動機輸出能力的發揮[1]。一旦散熱器發生損壞，如出現主片脫齒，扁管泄露等問題，發動機工作一定時間后，機體發熱將導致潤滑系統性能下降，使得零件磨損問題突出，嚴重時會迫使零件發生變形，且可能進一步出現裂紋[2][3]，從而導致發動機動力性能、可靠性、安全性全面降低?，F代社會，逐步輕型化、經濟化、高效
計算機仿真 2021年5期2021-11-17
- 核電蒸汽發生器水室隔板焊接工藝研究
汽發生器下封頭與水室隔板的焊接是制造過程中的關鍵工序。筆者公司承制的某項目中,水室隔板的底部設置有兩個小孔,兩端設置有兩個缺口。水室隔板結構如圖1所示。水室隔板厚度超過50 mm,小孔直徑小于20 mm。水室隔板與下封頭焊接時,必須保證小孔的尺寸不受影響。由于孔很小,并且水室隔板厚度較大,焊接時飛濺物很容易觸及小孔,對小孔造成破壞,甚至將小孔堵死,焊接難度較大。對于水室隔板邊緣的缺口,常用的方法是直接焊接,采用堆焊形式用金屬焊材填滿缺口。當缺口尺寸較大時,
裝備機械 2021年2期2021-07-02
- 高固態涂層襯里在秦三廠凝汽器水室內壁防腐的應用
m3/s，海水側水室內設計溫度32 ℃，運行時最高允許溫度44 ℃。凝汽器正常運行時海水入口側水室海水溫度18.8 ℃，至出口側時海水溫度上升9.0 ℃至27.8 ℃，水室內滿水狀態的設計壓力344.7 kPa(表壓力)。水室本體為碳鋼材質，碳鋼復合板與水室本體為法蘭螺栓連接，通過密封墊與水室完成密封。水室內壁采用厚度為5 mm的軟質氯丁橡膠襯里進行防腐保護，水室人孔法蘭及水室與鈦板連接法蘭處為厚度為3 mm的氯丁橡膠襯里進行防腐保護。一般軟質橡膠襯里在使
中國核電 2021年2期2021-06-04
- 斜板除油器水相含油問題的處理方案及實施效果
段時間后發現，其水室出口的生產污水含油量會從200～250 mm 逐漸升高，最高可升至600～700 μL/L。同時，斜板除油器的收油液位也會從3 600 mm 設計收油液位逐漸升高，甚至逼近3 700 mm 的液位高高關斷值，嚴重影響污水處理流程的安全、穩定運行。經過對斜板除油器操作運行條件、藥劑注入濃度與質量、入口污水含油量、油井作業影響、斜板除油器內部結構等方面的分析，判斷可能是由于斜板除油器水室未設計安裝收油裝置，長時間運行后水室內自由分離出的污油
天津科技 2021年2期2021-03-09
- 刀盤結構對水下切粒水室流場分布的影響
冷卻過程是在切粒水室中完成而得名，其結構示意圖如圖1所示[1]。高聚物在熔融狀況下，從口模擠出后在切粒水室的水介質環境中被回旋的切刀切斷成顆粒，顆粒在水介質環境中冷卻的同時，被水流運輸到切粒機的出水口后離開切粒水室。圖1 水下切粒結構示意圖Kazuhisa，Fukutani[2]等對水下切粒機水室結構進行了調整，改變水室入水口和出口的角度和大小，調整水室內的流場流動狀態。范杵蘭[3]的七種常見切粒問題的解決方案中提到，由于聚合物熔體可能帶有揮發性物質，可能
橡塑技術與裝備 2021年4期2021-03-01
- 基于預變形的汽車水室翹曲變形控制
構件[1]。汽車水室屬于散熱器功能結構件，因與多個零件裝配導致其結構復雜[2]，且制品質量要求高，除了避免填充不足、飛邊、氣穴等缺陷外，對尺寸穩定性、密封性和裝配面平面度要求較高。汽車水室呈薄壁長條狀，為非對稱結構，中間還有凸起，經實際生產發現其翹曲變形量比常規尺寸制品大，且與模擬仿真的翹曲變形量也有較大差別，因此翹曲變形成為水室最主要的成型缺陷[3]。如何有效控制注射成型長條狀制品的翹曲變形，是當前亟需解決的技術難題，引起了相關領域專家學者的重視[4]。
模具工業 2021年1期2021-02-26
- CPR1000核電機組凝汽器傳熱管渦流檢測策略對比與優化
機組凝汽器有4個水室，C電站每臺機組凝汽器有6個水室，3個電站的傳熱管均有兩種尺寸，分別為外圍管束壁厚0.7 mm，內部管束壁厚0.5 mm，具體檢測參數見表1。從表1可知，3個電站機組均使用軸繞式探頭來實施凝汽器鈦管全長度的渦流檢測。對于相同壁厚管子，其外徑不同，所選用的探頭直徑不同，但是均可滿足渦流檢測填充系數的要求。另外，對于B、C電站，在探頭直徑相同的情況下，其0.7 mm壁厚鈦管的采集頻率設置相同，而0.5 mm壁厚鈦管的采集頻率不相同，這是因為
無損檢測 2020年8期2020-08-21
- 自硫化襯膠老化性能檢測及狀態評估
濱海核電站冷凝器水室殼體材料為碳鋼，于2005年對冷凝器12個水室內壁進行整體襯膠，使用日本大機D31自硫化膠板，現場襯膠，采用蒸汽加熱促進硫化工藝，控制最高溫度不超過60℃。冷凝器襯膠后單個水室內硬度及厚度較為均勻，硬度在邵A50左右，厚度在5.5mm左右，各水室留樣試樣粘合強度均大于8N/mm，水室襯膠至今已服役12年。本文通過收集整理凝汽器水室襯膠服役期間歷次大修檢查記錄，分析缺陷趨勢，檢測襯膠的老化性能指標，對凝汽器水室襯膠進行老化狀態評估和剩余壽
全面腐蝕控制 2020年2期2020-08-11
- 方家山機組蒸汽發生器裝拆堵板的輻射防護最優化
蒸汽發生器一次側水室裝拆堵板是壓水堆核電站大修的一項重要工作，具有較大的輻射風險，目前國內M310機組普遍采用首修或十年大修安裝承壓堵板，其余大修安裝假堵板的工作方式。本文主要介紹了方家山機組在首次大修裝拆承壓堵板工作中，實施輻射防護最優化的方法及效果，以及根據現有方案結合其他電廠經驗，總結出輻射防護相關改進措施。對今后大修及其他M310機組具有一定的借鑒意義。關鍵詞蒸汽發生器;一次側水室;裝拆堵板;輻射防護最優化中圖分類號： TL75 ? ? ? ? ?
科技視界 2020年15期2020-08-04
- 核電廠蒸汽發生器水室降質分析和老化管理建議
核電廠蒸汽發生器水室隔板曾多次發現裂紋缺陷，水室金屬基體也曾因堆焊層破損而發生腐蝕，嚴重時這些缺陷可能擴展至穿透水室壁厚，影響反應堆一回路壓力邊界的完整性。本文基于國際上蒸汽發生器的運行經驗反饋和材料老化研究成果，從蒸汽發生器水室的結構設計、材料和制造工藝、運行工況等方面進行降質原因分析，對國內壓水堆核電廠蒸汽發生器水室的老化管理提出改進建議。關鍵詞蒸汽發生器水室;一回路應力腐蝕開裂;硼酸腐蝕;老化管理中圖分類號： TM623;TL353.13 ? ? ?
科技視界 2020年17期2020-07-30
- 電廠凝汽器水室抽真空系統運行分析及問題優化
0421 凝汽器水室抽真空系統功能和原理電站機組循環水系統為直流供水系統，在循環水回水管線上設置虹吸井，利用虹吸原理降低循環水泵壓頭，達到節能降耗的目的[1]。由于利用了虹吸井，循環水流經凝汽器后壓力降低到低于環境大氣壓力，且循環水經過凝汽器吸收汽輪機乏汽的汽化潛熱，溫度升高，使得水中溶解空氣部分析出，這些析出的空氣絕大部分被循環水水流帶走，少部分滯留在凝汽器水室頂端，使循環水虹吸高度降低，凝汽器水室上部不滿水，部分冷凝管中循環水斷流，使凝汽器運行換熱面積
商品與質量 2020年12期2020-07-10
- 海水循環水泵電機冷卻器設計與改造研究
后，原空冷器兩端水室結構存在缺陷：水室使用板材偏薄，且使用角鋼壓制結構，在運行壓力或內外環境溫度變化達到一定程度后，水室會出現脹縮現象，從而會導致密封面泄露（如圖1），不利于核電長期有效運行。為此，通過對海水循環水泵的空氣冷卻器滲漏原因進行分析了，設計了改造方案，使改造后的冷卻器能夠滿足循泵的運行要求。圖1 空氣冷卻器滲漏點1 空氣冷卻器滲漏原因分析1.1 循環水泵電機空氣冷卻器基本結構空氣冷卻器屬于“雙管程”換熱器，冷卻海水從下面的入水側水室進入入水側傳
裝備制造技術 2019年4期2019-06-21
- 電廠除氧器含氧量超標問題的處理
來，另一根懸掛在水室下層隔板上。此旋膜管距上端約5 cm部分碎裂，水室空氣排空管5根脫落，同時，填料層的淋水孔板已被吹翻，雜亂陳列，大量Ω形填料被吹上來，少量部分被吹散至水室上層頂部等部位。2）#12除氧器停運檢修故障情況旋膜管掉落2根，其中一根旋膜管齊著水室上蓋板焊接處呈圓形切面斷裂。水室上蓋板靠近北側約1/6面積塌陷，塌陷部分焊口開裂，蓋板與原位置平面約呈40°角，塌陷部分下沉高度大約70 mm。填料層上的淋水孔板周邊有許多缺失螺栓，填料孔板無錯位和翻
石油石化綠色低碳 2019年1期2019-03-07
- 發動機散熱器壓力載荷失效分析
，漏點位于主片與水室咬邊接合處，靠近進水口位置。肉眼觀察發現主片與水室扣壓咬邊的地方出現形變，咬邊接合處已打開，分析密封圈未被有效壓縮，密封面出現破壞，從而導致散熱器出現泄漏，該失效模式在壓力循環試驗中較為常見。散熱器壓力循環疲勞耐久性研究技術路線如圖1所示，主要分析手段為計算機輔助有限元分析。圖1 散熱器壓力循環耐久性研究技術路線圖進行有限元計算前需將分析件的三維數模分成很多小單元，針對重要部件的模型，為提高計算精度，其網格還必須細化。而對于非關鍵區域網
汽車實用技術 2019年2期2019-03-06
- 某核電廠凝汽器安裝階段典型故障及處理措施
部、殼體、熱井、水室、凝汽器底部的支座、旁路擴散器、疏水擴容器等組成。每臺凝汽器共有八個水室，進出水側各四個，結構形式為弧形，主體由碳鋼制造，內部與海水接觸處涂有襯膠防腐，與管束端管板采用法蘭連接。1. 典型故障及處理措施1.1 水室襯膠破損1.1.1 問題描述在凝汽器汽側安裝時，檢查鈦管發現部分水室襯膠有破損，隨后目視檢查了所有水室襯膠情況，發現有4個水室襯膠共計有18處破損。由于凝汽器水室主要材料是鋼，不耐海水腐蝕，水室的襯膠層是水室抵御海水腐蝕的有效
城市建設理論研究（電子版） 2019年1期2019-02-19
- 含水室燃氣-蒸汽彈射動力裝置汽化機理研究*
[17]研究了無水室的燃氣-蒸汽彈射裝置的流場結構和載荷變化規律。由于水室與燃氣彈射動力裝置密切相關，因此有必要對含水室燃氣-蒸汽彈射動力裝置的汽化機理開展研究。本文根據燃氣與冷卻水的相互作用機制，采用均質兩相流模型和重整化群湍流模型以及動態分層網格技術，建立了含水室燃氣-蒸汽彈射動力裝置數值模型。在與實驗數據對比驗證的基礎上，開展包含水室和導彈尾罩運動的燃氣-蒸汽彈射動力裝置汽化機理研究。1 物理模型和計算方法1.1 物理模型燃氣-蒸汽彈射動力裝置的結構
固體火箭技術 2018年6期2019-01-18
- 鋁質型管汽車散熱器
器；型管；主片；水室0 引言鋁塑汽車散熱器是當前車輛冷卻系統中最廣泛采用的冷卻部件。由于在實際使用中散熱器出現了一些不足，針對收到的市場反饋，實施了多項解決方案，但是，并沒能有效解決問題，因而對問題的關注從具體零件逐步發展到對散熱器結構的思考。出現的問題是：主片和塑料水室的先期制造投入大，價格下降困難；產品開發周期長；當主片與冷卻管連接處出現滲漏時不能焊修；靠近邊板處的冷卻管時常出現故障等。上述問題的關鍵是：鋁塑汽車散熱器的水室是開式結構，只有與主片結合才
汽車零部件 2018年10期2018-11-09
- 冷水機組換熱器水室設計與應力分析
051)0 引言水室作為連接管道和換熱器之間的重要組成部分，是引導載冷劑進入和離開，分布高效管流程的部件。水室的外形和結構主要取決于管支撐板的外形、載冷劑側設計壓力、載冷劑側的流程數等因素。目前，水室主要有楔形水室、半圓柱水室、弧形水室等[1]。合理的水室結構的設計能夠確保進入換熱器的各個回程之間流量均勻，流速穩定。對于冷水機組而言，由于受到空間的限制，換熱器水室本體通常采用橢圓封頭的形式，主要有焊接和鑄造兩種工藝方法。鑄造是比較經濟的毛坯成形方法，對于形
機械制造與自動化 2018年5期2018-11-05
- 熱網凝汽器的設計經驗探討
程應用。1.2 水室由于水側高壓，水室的強度安全必須要保證，一般采用弧形水室，水室由于不連續結構較多，并且水室較大，采用壓力容器常規設計方法很難解決強度問題，比較好的辦法是對水室進行有限元強度計算，采用ASMEⅧ-2或JB 4732分析設計標準要求對分析結果進行應力分類并按規范要求進行判定，但是對于不連續結構較多時，對各項應力進行分類有較大困難。ASMEⅧ-2附錄5-A介紹了一種等效應力線性化方法，該方法是基于彈性應力分析方法，對于這種不連續處較多的結構很
東方汽輪機 2018年3期2018-11-02
- 淺析凝汽器直通式自平衡膨脹節的設計方案
入凝汽器。凝汽器水室出口的連接管道，除豎直段為收球網設備和小段鋼制管道，其余的彎頭及后續水平管道，均為混凝土材質。凝汽器與循環水管路間的熱脹位移， 由凝汽器循環水接口處的膨脹節所吸收。凝汽器與循環水管道的連接形式，如圖1所示。圖1 凝汽器與循環水管道的連接1 產生的問題及盲板力計算如果凝汽器的循環水采用下進式，且在凝汽器水室接口處，又設置了吸收設備熱脹的膨脹節，則由循環水水壓產生的推力，將作用在循環水的進出口上，即在凝汽器水室口對應的截面上，產生向上的盲板
電站輔機 2018年3期2018-10-16
- CPR1000型核電機組蒸汽發生器承壓堵板裝拆與輻射防護
蒸汽發生器一次側水室內進行檢修作業，而要順利完成一次側水室內檢修工作，需要在水室內安裝堵板，安裝堵板是開展水室內檢修作業的先決條件之一。蒸汽發生器一次側水室內輻射水平較高，人員在水室內裝拆堵板外照射風險和放射性污染風險都非常大。因此裝拆堵板作業，是核電站輻射防護重點關注的高輻射風險工作之一。1 CPR1000蒸汽發生器簡介CPR1000型核電機組蒸汽發生器是立式、自然循環、U形管式蒸發器。從反應堆流出的冷卻劑經一回路熱管段由蒸汽發生器下封頭的進口接管進入水
輻射防護通訊 2018年2期2018-09-01
- 凝汽器水室強度分析
要：本文對凝汽器水室進行實體建模，使用ABAQUS軟件對水室在設計壓力和試驗壓力下的強度進行分析計算，通過分析水室在設計壓力及試驗壓力下的壓力及變形情況，對凝汽器水室結構提出改進措施，為水室的優化設計提供參考。關鍵詞：凝汽器 水室 強度分析中圖分類號：TM621 文獻標識碼：A 文章編號：1674-098X（2018）01（c）-0081-02凝汽器是使驅動汽輪機做功后排出的蒸汽變成凝結水的熱交換設備。水室是凝汽器中引導冷卻水進入和離開冷卻管的部件，直接關
科技創新導報 2018年3期2018-07-24
- 汽車散熱器耐壓力交變疲勞性研究
壓的冷卻液從進口水室沖入散熱器芯體，如圖2右邊紅色區域顯示，塑料水室會在彈性變形范圍之內，進行交替膨脹和收縮，隨之主片也會跟著相應的彈性變形，尤其是在水室進出口處的壓力沖擊尤其嚴重。隨著循環次數的不斷增加，主片或者水室局部位置的疲勞損傷不斷累積從而導致材料失去彈性變形而后進入塑性變形階段，最終塑料水室開裂者主片咬邊脫齒以及開裂。圖3是常見的幾種失效模式圖片。2.2 耐壓力交變失效設計改進如何防止壓力交變疲勞試驗失效，需要考慮經濟性以及可制造性的前提下，在水
時代汽車 2018年12期2018-06-18
- 壓水堆核電站大修蒸汽發生器氣密性堵板裝拆工作的輻射風險控制
蒸汽發生器一次側水室安裝氣密性堵板，防止堆芯水進入一次側水室，保證蒸汽發生器內的役檢工作可以順利進行。由于一回路水室輻射水平高(福清核電近3次大修平均值約為16.45 mSv/h)，放射性污染的風險也較大[1]，水室裝拆堵板作業時如何將堵板快速安裝到位非常重要。本文介紹福清核電站在裝拆堵板前及實施過程中的工作組織形式及實施經驗，對其中的易發生失誤的地方進行分析并提出解決方案。1 堵板裝拆工作簡介在進行蒸汽發生器一次側的檢修作業前，必須利用一回路處于低低水位
輻射防護通訊 2018年6期2018-06-15
- 基于有限元法的水室靜態特性研究
00）0 引 言水室作為空調換熱系統的重要構成部件之一，在空調換熱過程中起著至關重要的作用，其可靠性會直接影響到機組的穩定性及換熱效率[1]。在傳統的水室設計選型中對其強度的校核多依賴于經驗和公式計算，當水室的結構以及載荷變得復雜時，便增加了計算的不準確性，同時也增大了設計風險。由于近年來數值計算方法在工程應用中的逐漸成熟，使得其成為一種有效且準確的工程分析手段[2]。葉萌[3]利用有限元法對某型號化工產品的回程水室進行了強度分析；洪增元[4]通過Abaq
機械工程師 2018年4期2018-05-16
- 某凝汽器水室流場分析
0）凝汽器[1]水室是凝汽器非常重要的一個結構，其承擔著冷卻水的流通循環作用。凝結水在進入水室之后進入到管束中，將管外的汽輪機[2]排汽冷卻到設計溫度。水室結構合理可以對進入到水室的冷卻水起到很好的導流作用，提升凝汽器的運行性能。目前針對越來越嚴峻的市場形勢，設備性能的優化成為提升設備競爭力的主要手段,隨著機組容量的不斷增大，凝汽器水室的設計要求也越來越高。更大流量、更大容積的水室，保證水室結構強度的基礎上如何保證流動效率成了設計關鍵問題。本文針對傳統凝汽
機械工程師 2018年4期2018-05-16
- 一種蒸汽發生器一次側管嘴臨時封堵措施
，諸如蒸汽發生器水室封頭的內壁腐蝕檢測，一回路主管道與蒸汽發生器水室封頭的異種焊縫的射線探傷以及U型傳熱管的渦流探傷、傳熱管堵管等工作[1]。在蒸汽發生器下人孔蓋打開后，一回路會直接暴露在空氣環境中，而一回路所包含液體為高放射性液體，如檢修人員與之直接接觸，則不僅會對檢修人員身體健康會造成很大損傷也會對核電站物理保健劑量控制帶來挑戰。故在蒸汽發生器下人孔蓋移除后，需要為蒸汽發生器水室封頭及一回路主管道間提供可靠的安全隔離以確保檢修工作的順利進行?？梢赃@么說
山東化工 2018年7期2018-04-25
- 三代非能動蒸汽發生器焊接與熱處理質量控制
1 mm，管板與水室封頭環縫最大厚度達254 mm。三代非能動蒸汽發生器在焊接與焊后熱處理方面相比二代加CPR1000核電項目有更多的技術要求，接近60項，主要包括焊接材料、焊接方法、焊接工藝評定、預熱、后熱、臨時性附件、焊接順序、焊后熱處理等。為保證產品的制造質量，在生產過程中采用了多項焊接和焊后熱處理技術，并且通過合理安排制造工序、焊接工位、焊接順序、熱處理次數、探傷次數等來保證焊縫質量。2 焊接質量控制三代非能動蒸汽發生器結構復雜，焊接接頭較多，包括
裝備機械 2018年1期2018-04-16
- 生產水除氣罐內部結構優化研究
部連通空間后溢過水室堰板進入水室。圖1 生產水除氣罐的內部結構Fig.1 Internal structure of degassing vessel for wastewater2 生產水除氣罐存在的問題分析2.1 生產水除氣罐無法收油的可能原因①根據圖1數據，生產水除氣罐內水室的堰板高度是 1,885,mm，油室前堰板高度為 1,900,mm，現場實際尺寸與原設計不一致。②生產水除氣罐入口管線的內部結構，有因為入口液流量較大，直接同時進入混合室和油室的
天津科技 2018年2期2018-03-03
- AP1000機組凝汽器水室制造質量問題分析和處理
000機組凝汽器水室制造質量問題分析和處理孫小石， 王玉喜(黑龍江省電力科學研究院， 哈爾濱 150030)針對三門核電廠AP1000機組常規島凝汽器水室制造過程中存在的問題，根據核電凝汽器水室制造圖紙及技術文件，闡述了凝汽器水室制造過程中的裝焊后變形、水室水壓試驗超壓后變形開裂問題，分析了其產生的原因，提出了處理措施。結果經驗證，凝汽器水室的制造難題得以有效解決，最終達到了水室裝焊后不再變形及水壓試驗過程控制質量提高的目的。核電廠； AP1000機組；
發電設備 2017年1期2017-02-07
- 水室隔板焊接的數值模擬及工藝措施
066206)水室隔板焊接的數值模擬及工藝措施孫國輝，張立德(哈電集團(秦皇島)重型裝備有限公司，河北秦皇島066206)按照蒸汽發生器構件實際尺寸建立三維立體模型，根據材料特性和焊接工藝建立焊接過程數值模型，模擬焊接過程的應力狀態。數值模擬的結果顯示，水室隔板焊接殘余應力峰值在焊趾處，應力水平超過鎳基板材的屈服極限。以數值模擬結果作為主要依據，針對不同位置水室隔板的焊縫特點，采取相應焊接工藝措施，降低焊接殘余應力，以減小設備制造和運行中的焊接區開裂的風
發電設備 2016年1期2016-10-28
- 核電水室封頭粗加工方案的探討
200245核電水室封頭粗加工方案的探討□張沛洋上海重型機器廠有限公司上海200245核電水室封頭是核電蒸汽發生器中形狀復雜、加工難度高、加工效率低的核心零件。對比國內外加工封頭的先進經驗，提出通過火焰切割方法對封頭進行去料粗加工，從而縮短水室封頭加工周期，并可以減小粗加工過程中機床的負荷。隨著國內外核電需求的增加，核電技術向大型化發展，對基礎零部件的技術要求越來越高，制造難度也越來越大。超大型鍛件［1-5］的制造技術和生產能力已成為制約全球核電高速發展的
裝備機械 2016年2期2016-10-27
- 300MW機組高加給水溫度偏低原因分析及處理
方案，通過對高加水室分流隔板進行更換、修補，消除高加給水走“旁路”問題，提高給水溫度，同時為同類機組相關問題的解決提供了經驗。高加給水；溫度偏低原因分析；對策；處理方案引言某熱電廠#10、#11機組是上海汽輪機廠生產的300MW亞臨界、中間再熱、雙缸雙排汽、空冷、抽汽凝汽式機組。機組布置有給水回熱加熱循環系統。機組采用給水回熱加熱循環系統，目的在于提高經濟性。根據測算，在熱力系統中純凝汽式汽輪機的熱力循環中，新蒸汽的熱量在汽輪機中轉變為功的部分中占30%左
低碳世界 2016年16期2016-08-12
- 凝汽器水室真空泵選型計算
0601）凝汽器水室真空泵選型計算吳海泉 郭 浩（中國能源建設集團安徽省電力設計院有限公司 安徽合肥 230601）通過對我院設計的印尼塔卡拉項目一次直流循環冷卻系統凝汽器水室真空的選型計算，提出了水室真空泵的設置原則及水室真空泵的計算方法。一次循環；水室真空泵火力發電廠中凝汽器的循環冷卻水系統可以分為一次直流供水及二次循環供水兩大類。對于一次直流循環凝汽器冷卻水系統常通過虹吸井的設置來降低循環水泵揚程，減少廠用電率。由于采用虹吸井后凝汽器頂部部分管束為負
大科技 2016年20期2016-08-04
- 1 000 MW機組凝汽器水側流場的三維數值模擬
器和低壓凝汽器前水室產生的較大漩渦區和循環水對管板的沖擊，增加了循環水的阻力損失，影響了管束區水速的分布；在進口水室加裝導流板和隔板上加裝凸起扣板后，水室內的漩渦區明顯減小，水速變得均勻平順，循環水對隔板沖擊現象明顯減弱，且沿著凸起扣板方向進入管束，管束區平均水速提高了0.033 m/s，整體平均傳熱系數增大了28 W/(m2·K)，改善了凝汽器水側管束的傳熱效果.關鍵詞：凝汽器； 水室； 管束； 傳熱系數； 導流板； 凸起扣板汽輪機排汽所需的循環水量隨機
動力工程學報 2016年7期2016-07-23
- 高效油氣水三相分離器在聯合站的應用
污水經導水管進入水室，再從水出口流出分離器。分離器可通過油水界面調節裝置油水界面，以滿足不同生產時期的生產要求。1.3 技術特點（1）采用切向入口進液裝置，加快氣、液分離速度，提高氣、液分離效率；（2）采用兩級聚結、整流填料，改善油、水分離環境，提高油、水分離效率；（3）分離器內設有5塊犧牲陽極減緩分離器腐蝕；（4）水室設置油水界面調節裝置，可滿足不同生產時期的生產要求。2 WS型高效油氣水三項分離器在趙一聯的運行情況分析2.1 三相分離器水出口水質含油過
化工設計通訊 2016年7期2016-03-12
- 冷卻水溫度對濱海電廠凝汽器水室陰極保護電位的影響*
)濱海電廠凝汽器水室和管束處于溫度變化的嚴酷腐蝕環境中，腐蝕泄漏會引起凝結水及整個系統水品質惡化，造成水室壁等金屬表面的腐蝕、結垢等，嚴重時會造成電廠鍋爐腐蝕爆管和汽輪機的效率降低［1-3］。目前常采用涂層加犧牲陽極的陰極保護法和外加電流陰極保護法對凝汽器進行聯合防護，但腐蝕問題仍然嚴重。凝汽器腐蝕的突出原因是陰極保護系統設計的不合理及經驗設計方法本身的缺陷。目前，國內凝汽器陰極保護普遍是采用經驗設計法［4-6］，而通過經驗公式無法獲得陽極最佳安裝位置和所
石油化工腐蝕與防護 2015年5期2015-11-29
- 大明國際助力寶鋼核電產品步入國際前列
400核電蒸發器水室隔板日前首發，大明國際的金屬加工為寶鋼核電產品步入國際前列助了一臂之力。寶鋼特鋼技術團隊經一年多時間攻關，解決了大型特種高合金鋼錠冶煉、軋制、熱處理等工序，制造出核電水室隔板，即符合國際核電高標準的690鎳基合金厚板。該高合金鋼錠成型板單重大、厚度高、板幅寬，達到極限錠型尺寸，產品的尺寸精度和表面質量要求高，對成型板后工序的加工裝備提出了更高的要求，能夠擔當該加工的企業甚少。寶鋼特鋼通過對國內具備超大成型板特殊加工能力的企業反復認證，最
金屬加工(熱加工) 2015年23期2015-11-16
- 雙流程電站凝汽器水室的流動分析與改造
雙流程電站凝汽器水室的流動分析與改造邢樂強，張莉，白路平，甘志聯（上海電力學院，能源與機械工程學院，上海，200090）為能夠準確預測凝汽器水側流動特性，應用計算流體力學商用軟件，管束區域采用多孔介質模型，對某電廠雙流程凝汽器水室流場進行了數值分析。結果表明：該電站雙流程凝汽器入口水室結構存在一定的缺陷，導致冷卻水在局部產生了較大的阻力，形成了明顯漩渦。針對凝汽器水室中漩渦產生的原因，對凝汽器水室結構進行了優化改造，并且在此基礎上提出了更多合理的建議。凝汽
東方汽輪機 2015年2期2015-11-02
- 大型水下切粒機水室裝置改造
）大型水下切粒機水室裝置改造劉鑫傳（大連橡膠塑料機械股份有限公司，遼寧大連116039）介紹了對國外大型水下切粒機水室裝置進行改造的全過程，通過對水室裝置的成功改造解決了長期困擾用戶的難題，增加了經濟效益，達到了改造的目的。大型同向雙螺桿混煉擠壓造粒機組；大型水下切粒機；水室；水室鎖緊環裝置聚丙烯是石化行業的核心產品，擠出造粒是聚丙烯生產流程中最基本也是最重要的環節之一，大型同向雙螺桿混煉擠壓造粒機組是大型聚丙烯裝置后處理的關鍵設備，其中大型水下切粒機裝置
橡塑技術與裝備 2015年12期2015-10-10
- 內置油冷器位置對散熱器性能的影響
冷器布置在散熱器水室內，因此布置位置會直接影響到散熱器以及發動機冷卻系統的性能。對于油冷器結構的研發，國內外學者已經進行了大量的研究。文獻[1]通過CFD以及標準偏差方法，研究了板式油冷器內部各層的熱流性能；文獻[2]研究了板式油冷器內部壓力分布；文獻[3]研究了油冷器水側流動特性，并提出了防止氣蝕發生的設計優化方案。這些研究成果主要集中在油冷器油側的性能優化及參數設計等，而對油冷器在水室中的布置對冷卻系統的影響卻鮮有論及。而在一些汽車主機廠中也有油冷器布
汽車工程師 2015年8期2015-09-04
- 輕微泄漏凝汽器漏點范圍判定
卻單元有前后兩個水室，供循環水進出所用。正常工作時，循環冷卻水（海水）從凝汽器B的兩個前水室進入，經過凝汽器B殼體，流到后水室，然后進入凝汽器A的后水室，經過凝汽器A殼體，流至凝汽器A前水室并排出凝汽器。凝汽器輕微泄漏的現狀此廠3號機凝汽器從2011年11月20號起，機組運行中凝結水鈉離子經常在0.5～15PPb之間波動，凝結水出口陽電導也在0.1μs/cm到0.35μs/cm之間波動。隨著時間的增長，波動的幅度有所增大，波動的頻率也越來越密。按照標準要求
中國科技信息 2015年9期2015-01-28
- 某型號換熱器回程水室應力分析及強度校核
某型號換熱器回程水室應力分析及強度校核葉 萌，鄭小濤，喻九陽，林 緯，鄭 鵬，彭紅宇（武漢工程大學機電工程學院，湖北 武漢 430205）研究了某型號管殼式換熱器的回程水室，運用有限元軟件Ansys分析了該回程水室在穩態下的溫度場及其在溫度載荷與壓力載荷共同作用下的應力場。根據ASME規范和相關判據對回程水室關鍵部位進行了應力分析及安全評定。計算結果表明，該回程水室的設計在安全范圍之內，符合規范要求，這為回程水室的工程設計提供了理論基礎。換熱器；回程水室；
當代化工 2015年2期2015-01-04
- 凝汽器水室平衡循環水管道盲板力的研究分析
每個凝汽器有4個水室。單個凝汽器凈重約為900t（含內置低壓加熱器），單個汽輪機低壓缸重量約為570t。凝汽器在正常水位運行時的重量約為1 460t，在最低水位運行時的重量約為1 360t。凝汽器底部彈簧支座預壓力約1 060t，凝汽器剩余重量作用于汽輪機低壓缸，汽輪機低壓缸座落在汽機基礎上。該核電站在循環水管道豎直方向設置了1個膨脹節，以吸收管道的推力。循環水管道的水平段埋設于基礎內，循環水管道在水平方向上未設置膨脹節。核電機組的循環水管道布置示意圖，如
電站輔機 2014年1期2014-12-11
- 某核電站凝汽器CPS陰極保護系統的恢復與改造
某核電站的凝汽器水室由多種金屬材料組成，在海水作用下會產生嚴重的電偶腐蝕。為避免鋁青銅管板腐蝕，對凝汽器的陰極保護系統進行恢復與改造，改造結果十分理想。核電站 凝汽器 陰極保護0 前言圖1 凝汽器管板腐蝕某核電站有兩個90萬千瓦機組，每個機組有三臺凝汽器，每臺凝汽器有兩個進口和兩個出口水室。凝汽器由鈦管、銅管板、鋼水室組成。所用冷卻水為海水。由于該凝汽器采用不同金屬材料制造，因而，在海水的作用下會產生嚴重的電偶腐蝕，明顯加速鋼水室和銅管板的腐蝕，如圖1所示
全面腐蝕控制 2014年11期2014-01-19
- 循環水系統調試相關問題的分析及對策
53-OBD4型水室真空泵，用于抽出凝汽器水室中積存的空氣。其中兩臺N-42000-1凝汽器的主要參數見表2。表2凝汽器循環水出口設24 000mm×11 000mm虹吸井，以保障循環水的順利排出和最大限度地利用循環水的壓頭。二、循環水系統布置圖圖1虛線所示為現場變更后添加部分。三、系統存在的問題1.系統初次啟動，循環水管路無法注水，54 000t/h的循環水泵流量使循環水管路和凝汽器內無法排出的空氣在系統管路和設備中產生強大的氣錘現象，造成設備嚴重損壞。
中國設備工程 2013年6期2013-12-07
- AP1000蒸汽發生器水室封頭鍛件制造工藝
命60年，主要由水室封頭組件、筒體組件、管束組件及汽水分離器等組成。其中，一次側（由水室封頭和管束組件組成）與反應堆主冷卻劑接觸，主要作用是將一回路的熱量傳遞給二回路介質，同時作為第二道安全屏障包容放射性物質，其性能及可靠性對于蒸汽發生器至關重要。AP1000蒸汽發生器水室封頭是整體鍛造成形，其技術水平代表了當代鍛造技術的最高水準。因此，在鍛造過程中，需要解決冶煉、鍛造、調質處理、成形加工等許多方面的技術難題。目前，我國在建的AP1000堆型核電項目——三
金屬加工(熱加工) 2013年17期2013-06-28
- 水室封頭的尺寸檢測
入二回路的作用。水室封頭是蒸汽發生器的關鍵部件。水室封頭屬于大型復雜鍛件，制造周期長，難度大。文章就水室封頭的尺寸檢測進行了探討。1 水室封頭的工藝難點水室封頭結構是一種帶有多個接管的典型的容器結構，對安全性的要求非常高。由于封頭接管較多，開孔較大，加大了開孔邊緣的應力集中，從而削弱了封頭結構的強度。應力集中不僅與開孔有關，還與該部位的變形協調有很大關系。對于大尺寸封頭的開孔接管，由于變形協調所造成的邊緣應力衰減范圍就更寬了。在接管與封頭相貫區域將出現兩個
中國重型裝備 2011年4期2011-11-18
- 核電站海水冷卻系統換熱器防腐技術的研究與應用
水—工業水換熱器水室是通過涂層來防腐，即是在水室內墻與海水接觸的地方貼上橡膠整體硫化融合達到防腐的效果。由于襯膠在海水里時間長了會老化龜裂，造成換熱器水室每年都會產生泄漏，維護工作量大，使用壽命短。為此,我公司與廣東工業大學合作展開了對換熱器防腐蝕技術的研究。（二）新型防腐技術特點采用新型防腐技術的水室有兩大技術特點：1.材料采用鈦-鋼復合板，復合板的內層為耐海水腐蝕的純鈦，外層（基層）為 Q345R鋼板，兩者經過爆炸焊接復合而成。這種結構能使設備在長時間
大眾科技 2011年4期2011-11-04
- 香港南丫電廠的高壓加熱器改造
的阻力。2.3 水室分隔板水室分隔板容易受到給水的沖蝕，由于給水流經換熱管后會有壓降，所以，運行時水室分隔板會受到壓差的影響，嚴重時，會造成分隔板變形或者分隔板與水室焊縫的開裂。原高加的水室分隔板采用碳鋼制作，不耐沖刷，在改造設計中，為了防止給水沖蝕及加強分隔板的剛度，選用了0Cr18Ni9的不銹鋼材料，分隔板與水室殼體采用全焊透的結構以保證焊縫強度，分隔板、管板和水室封頭之間焊縫的某些位置，難以焊接，并且是應力集中區域，因此在設計上，采用了2塊較薄的彈性
電站輔機 2011年3期2011-06-23