蝸殼
- 壓氣機試驗器雙涵排氣蝸殼設計及數值模擬
似等流速進入排氣蝸殼，排氣蝸殼在設計上要保證試驗件出口流場的均勻性，減小對風扇/壓氣機性能的影響[4]。雙涵排氣蝸殼主要用于風扇氣動性能試驗，由于風扇的級數少，壓比低，要求其具有更小的氣動損失，在結構允許的條件下，盡量減少蝸殼氣流速度。本文設計適用于風扇氣動性能試驗的雙涵排氣蝸殼，并對其氣動性能進行了數值計算。1 雙涵排氣蝸殼流道及結構設計本文設計的雙涵排氣蝸殼采用軸向進氣，側向排氣的結構形式，按照等流速原則計算排氣蝸殼內涵和外涵的流道截面幾何參數。為兼顧
科學與信息化 2023年5期2023-03-18
- 高水頭抽水蓄能電站蝸殼水壓試驗技術研究
.6r/min。蝸殼材質為HD610CF高強鋼，最大板厚為65mm，蝸殼分22節及3節蝸殼延伸段，共設置兩個湊合節，分別為第1節和第12節。在抽水蓄能電站中，蝸殼的作用非常重要。蝸殼是水輪機引水部件，安裝在進水閥和座環之間，使從高壓管道進來的水流均勻對稱地進入轉輪四周，完成水流動能轉換為壓能的任務。高水頭蝸殼安裝焊接完成后必須進行蝸殼水壓試驗,蝸殼水壓試驗的主要目的是檢驗水輪機蝸殼焊縫的焊接質量；對座環、蝸殼的承載力進行驗證，以確保座環、殼體在各種工況下運
水利建設與管理 2023年1期2023-02-17
- 陜西鎮安抽水蓄能電站蝸殼保壓值合理性分析
量將會越來越多，蝸殼結構承擔的內水壓力也將越來越大。根據抽水蓄能電站廠房振動特性及對剛度的要求，充水保壓蝸殼在大中型水電站特別是抽水蓄能電站中得到了廣泛應用[1]。充水保壓蝸殼結構是在鋼蝸殼保持一定內水壓力狀態下澆筑蝸殼外圍混凝土，運行時通過蝸殼內壓力的增減達到鋼蝸殼與外包混凝土聯合受力的目的。因此，保壓值是實現蝸殼與混凝土結構聯合承載以及合理分配承載比例的關鍵參數，合理的保壓值對蝸殼結構體型、工程投資、電站的穩定運行都有至關重要的作用。保壓值越大則通過蝸
西北水電 2022年5期2022-11-25
- 大型水電站蝸殼水壓試驗及保壓澆筑
2）1 工程簡介蝸殼通常采用分塊B610CF高強度焊接結構鋼板制作，最大板厚約80 mm。蝸殼分25節，每節分1～3塊不等，工地現場對蝸殼瓦塊進行拼裝、焊接、加固。在機坑里進行掛裝、調整和焊接。蝸殼外表面不設置彈性層，蝸殼全部焊接后進行4.95 MPa水壓試驗并保壓，1.7 MPa澆筑混凝土。用于蝸殼水壓試驗封堵蝸殼進口用的試驗鋼悶頭，在保壓澆筑混凝土完成后將被割除，用于后續機組。通過蝸殼水壓試驗，檢驗了蝸殼、座環焊縫焊接質量，測量了蝸殼膨脹量。蝸殼保壓澆
水電站機電技術 2022年9期2022-09-26
- 陽江抽水蓄能電站蝸殼首次水壓試驗失敗原因分析及處理
00Q-Z35，蝸殼材質為610CF。蝸殼進口延伸管內徑為2 270 mm，板厚為100 mm，延伸管進口帶有連接法蘭。座環蝸殼設計壓力為11.01 MPa，試驗壓力為16.515 MPa，蝸殼保壓澆筑壓力為6.0±0.2 MPa。2 蝸殼水壓試驗過程陽蓄電站首臺機組蝸殼按設計圖紙要求將封水環、試驗悶頭、試壓管路、壓力表和試壓泵等設備安裝完成，見圖1所示。先通過蝸殼進口段上方DN200蝸殼平壓排氣接口向蝸殼內注水，邊注水邊檢測封水環、悶頭、管路和接頭等部位
水電站機電技術 2022年9期2022-09-26
- 周寧抽水蓄能電站座環蝸殼安裝工藝
]。機組采用金屬蝸殼，座環蝸殼分兩瓣運輸至廠房安裝間后，在廠房內進行組裝焊接。座環蝸殼的安裝工藝流程主要包括分瓣座環組裝、焊接，蝸殼瓦片掛裝、焊接，座環蝸殼吊裝、調整，蝸殼延伸段安裝，蝸殼水壓試驗，機坑里襯下段安裝和蝸殼保壓澆筑等流程[2]。1 施工準備座環混凝土支墩澆筑完成后，采用全站儀對座環蝸殼安裝基準線、蝸殼進口法蘭面安裝基準線、基準高程點進行測量放樣[3]。根據施工經驗，為了便于后續尾水錐管和球閥的安裝，座環安裝基準中心線和基準高程點放樣，應參考已
水電與新能源 2022年6期2022-07-01
- 河南天池抽水蓄能電站蝸殼座環安裝控制
510m。該電站蝸殼由19個單節、進水管3節、進口法蘭組成，座環由19張固定導葉、1張鼻端導葉組成。其蝸殼材質為B610CF，座環材質為S460N-Z35。蝸殼座環設計壓力為8.618MPa，組裝后重量約 120t。2 施工難點天池抽水蓄能電站蝸殼座環為整體結構，無分瓣，上、下法蘭面均為精加工面，沒有二次加工余量，廠家設計要求蝸殼座環混凝土澆筑前后上、下法蘭面均不大于0.15mm 。因此，如何采取有效的工藝措施，控制焊接變形、安裝精度及混凝土澆筑位移變化，
水電與抽水蓄能 2022年2期2022-05-13
- 新疆蓋孜水電站蝸殼充水保壓打壓順序分析
度值為Ⅷ度。金屬蝸殼[4]一般按承受全部設計內水壓力設計及制造[1]，保壓值的確定關系效益及機組正常運行[5-7]。參照國內部分類似水電站保壓值[7]的取值(見表1)，基本均在靜水頭的80%以上。初步假定蝸殼在3.2 MPa的充水保壓值下澆筑外圍混凝土，計算分析蝸殼和外圍混凝土結構[8]在廠房施工期和發電運行期的應力、變形狀態[5]。表1 國內部分電站蝸殼充水保壓計算參數為研究蝸殼下半部外包混凝土(見圖1、圖2)澆筑與蝸殼打壓順序[9-11]的先后對結構受
廣東水利水電 2022年4期2022-04-22
- 水電站機組蝸殼安裝技術及安全防控措施
0MW。單臺機組蝸殼分27 節，包括21 節蝸殼和6 節延伸段，單節最大尺寸為蝸殼延伸段第6 節，尺寸為Φ8.82m×1.25m（進口段）。蝸殼材質為S500M，最大板厚52mm，最小板厚25mm。蝸殼設四個湊合節，瓦片湊合，制造時在進水邊側預留100mm現場配割余量，分別為蝸殼進口延伸段第6 節、蝸殼第4 節、蝸殼第11 節、蝸殼第17 節，其中蝸殼進口延伸段第6 節配割余量為250mm。蝸殼基礎采用鋼支墩、拉緊器拉錨的固定方式。在蝸殼底部、腰部總共布置
四川水泥 2021年12期2021-12-22
- 巴塘水電站蝸殼結構型式受力特性對比研究
710065）蝸殼作為水輪發電機組的重要組成部分，其結構安全直接影響機組的穩定安全運行［1］。中高水頭水電站混流式水輪機蝸殼結構型式主要有3種：充水保壓蝸殼、鋼蝸殼、直埋蝸殼［2-4］。巴塘水電站蝸殼承受的內水壓力不高，但其尺寸較大。本文根據巴塘水電站蝸殼結構自身及其外圍鋼筋混凝土結構形式，通過三維有限元數值模擬方法，對比分析不同厚度墊層蝸殼方案及直埋蝸殼方案的受力特性，確定蝸殼埋設方式。1 模型和邊界條件1.1 模型巴塘水電站為地面廠房，總裝機750M
水科學與工程技術 2021年5期2021-11-10
- 蝸殼局部切削對離心通風機性能的影響分析
的重要幾何部件，蝸殼的結構形式對空調器的風量、噪聲、功率、送風范圍等參數具有重要的影響［1］。在空調器室內機離心風道的設計中，為獲得較好的風道性能，在滿足其他空調器部件空間位置的前提下，應盡量將蝸殼的尺寸（寬度、高度和厚度3個方向）設計的最大。然而，離心蝸殼有時會與其周圍的蒸發器、顯示屏、電控盒、濾網等部件產生局部干涉，為避讓結構空間，需要對蝸殼進行局部切削。對于離心通風機的蝸殼結構，目前已有很多學者和研究機構對其進行了深入的研究。王企鯤等［2］采用數值計
流體機械 2021年9期2021-10-27
- 固增水電站墊層蝸殼有限元一體化計算分析
組間距13 m。蝸殼采用墊層蝸殼[1]，墊層厚度為20 mm，蝸殼進口最大直徑為3.1 m，蝸殼外緣最大尺寸為4.548 m。最大工作水頭129 m，最小工作水頭105.4 m，額定水頭106 m。2 有限元一體化2.1 計算方法對墊層蝸殼結構進行靜力分析時，在將鋼襯和混凝土之間、鋼襯與墊層之間假定為完全黏結的前提下，可采用共結點模型進行計算，求解方法簡單方便。2.2 計算模型及材料參數水電站廠房蝸殼結構有限元設計分析一體化程序，主要包含CATIA 界面插
工程建設與設計 2021年17期2021-10-05
- 車用空壓機蝸殼優化設計研究
種設備?？諌簷C的蝸殼是用來收集氣體，將氣體動能轉化為壓能，并引向終端的重要部件。蝸殼對于整個空壓機效率以及穩定工作范圍都有很大的影響，深入了解蝸殼內部流場以及舌部對于空壓機性能的影響是非常有必要的。但是由于空壓機內蝸殼氣體流動相當復雜，目前相關的研究并不多，現有的文獻主要分為蝸殼結構的理論設計[1-3]，蝸殼內部流場的分析[4-10]和“轉-靜”相互干擾的研究[11-13]。但是，這些研究都是針對蝸殼的某一點進行的，不夠全面，本文在這些研究的基礎上，用數值
風機技術 2021年4期2021-09-27
- 水電站蝸殼結構研究及應用的回顧與展望
研究背景水電站蝸殼是水輪機的重要組成部件之一，其中大中型水電站一般采用金屬蝸殼（以下簡稱鋼蝸殼）。蝸殼結構在空間上為半封閉的蝸形開口結構，由鋼蝸殼管節、座環（包括固定導葉和上下環板）及外圍混凝土構成，空間屬性及材料屬性復雜。蝸殼結構不僅要承受較高的內水壓力，還要直接或間接地承受水輪發電機組傳來的各種靜、動力荷載，受力條件非常復雜。水電站廠房施工時鋼蝸殼按埋入方式可分為墊層蝸殼、充水保壓蝸殼及直埋蝸殼三種結構型式。這3種結構型式具有各自的特點，不同歷史時期
水利學報 2021年7期2021-08-20
- 渦輪增壓器進/排氣蝸殼結構優化與性能分析
其匹配的進/排氣蝸殼和其相互間的作用也逐步受到關注[1]。盡管相比于渦輪，進/排氣蝸殼不會直接影響渦輪增壓器的性能，但其結構會間接影響渦輪的運行狀態，從而對整體性能造成影響[2-3]。減小進/排氣蝸殼內部的流動損失，優化進/排氣蝸殼與渦輪間的流動，是提高渦輪性能的重要手段[4]。文獻[5]中針對進氣蝸殼進行改進，使等熵效率提高2.36%。文獻[6]中采用蜂窩整流罩來改善進氣蝸殼流動，使各項參數均優于傳統方案。文獻[7]中分析了兩種幾何形狀的蝸殼在3種工況下
內燃機工程 2021年4期2021-08-06
- 汽輪機切向進汽蝸殼設計方法研究
上，而對切向進汽蝸殼的研究則相對較少。鐘主海等[1]采用CFD方法研究了雙進口切向進汽蝸殼的流動特點與氣動性能，作者認為切向進汽蝸殼氣動性能優異，并發現蝸殼截面形狀、截面收縮比等參數會影響切向進汽室的氣動特性。王健等[2]將傳統的單進口垂直進汽腔室改造為雙進口切向進汽，結果表明切向進汽的氣動性能更好，出口流場更均勻。工程領域對汽輪機切向進汽蝸殼的研究重心更偏于對傳統進汽腔的改造，優化手段主要是局部結構改進、截面面積比的調整等，對于切向進汽的流動控制理論的研
熱力透平 2021年2期2021-07-20
- 蝸殼通道面積對離心壓氣機性能的影響
研究人員做了大量蝸殼對傳統高轉速增壓器壓氣機性能的影響研究。例如,文獻[7]將蝸殼的非對稱性對壓氣機性能的影響進行了分離,證明了蝸殼不對稱對壓縮機穩定性的影響與轉速和壓比有關;文獻[8]研究了蝸殼畸變對渦輪增壓器用離心壓氣機性能的影響;文獻[9]做了基于蝸殼引起的周向流動畸變的離心壓縮機性能分析;文獻[10]研究了蝸殼舌部形狀對內部流動以及壓氣機的影響;文獻[11]探究了蝸殼面徑比A/R對離心式壓氣機性能的影響。研究者們通過對各個影響因素細致的分析,從而改
合肥工業大學學報（自然科學版） 2021年5期2021-06-01
- 蝸殼形狀對液力透平壓力脈動影響的研究
響，因此研究透平蝸殼以及葉輪內部的壓力脈動特性對提高系統運行穩定性具有實際意義［4-7］。國內外有關液力透平壓力脈動的研究主要是在不同流量下對液力透平各過流部件內的壓力脈動進行了數值計算和試驗研究［8-10］。除此之外還對葉輪與蝸殼之間的徑向間隙、葉片數和分流葉片等對各過流部件內壓力脈動的影響也進行了研究［11-12］，但目前還鮮有關于不同形狀蝸殼對液力透平性能影響的研究。薛珍寶等［13］通過試驗研究發現，環形壓水室內沿寬度方向的速度分布大都是不均勻的，特
流體機械 2020年11期2020-12-25
- 軸流轉槳式機組混凝土蝸殼調整為鋼襯蝸殼后的結構與施工優化
100 mm，蝸殼結構為混凝土。根據類似工程經驗，混凝土蝸殼受長期水流摩擦及氣蝕影響可能會造成混凝土蝸殼表面損壞，甚至產生滲漏破壞，進而增加后期運行和維護成本。實施階段，施工單位提出了將混凝土蝸殼調整為蝸殼鋼襯方案。采用鋼襯蝸殼后，可有效防止水流長期沖刷混凝土造成的破壞，避免蝸殼結構產生滲漏破壞，提高蝸殼結構的耐久性，減少后期維修費用，提高機組的有效利用時效，而且鋼襯蝸殼能更好地控制流道線形，減小水流沿程損失，提高其利用效率[1]。經論證后，最終將南歐江
四川水力發電 2020年4期2020-09-22
- 新疆蓋孜水電站蝸殼與大體積混凝土聯合受力分析及結構配筋設計
)水電站廠房中，蝸殼作為水下部分的核心結構，其相關結構計算關乎整個工程的正常運行。對于中高水頭情況下，蝸殼的結構形式包括三種：彈性墊層蝸殼、充水保壓蝸殼及完全聯合承載蝸殼[1]。相比于彈性墊層蝸殼，充水保壓蝸殼可顯著降低鋼材用量，同時更有利于減輕機組及蝸殼震動。相比于完全聯合承載蝸殼，充水保壓蝸殼可充分發揮蝸殼的承壓能力，避免了蝸殼外圍混凝土在運行水壓力作用下而產生的貫穿裂縫，同時可減少外圍混凝土的配筋[2]。鑒于充水保壓蝸殼的相對顯著優勢，近年來，充水保
水利技術監督 2020年4期2020-07-16
- 定速法設計的蝸殼性能數值分析
等速度矩法設計的蝸殼,從理論上講,可以使二維平面上的流線保持對數螺旋線,從而保證進入固定導葉的水流軸對稱,即沿著固定導葉進口邊圓周Vr相等、環量Vur相等以及液流角δ相等。然而,由于蝸殼過流斷面上水流旋轉離心力造成二次流動以及實際流動的粘性影響和過流斷面形狀不同(圓斷面過渡到橢圓斷面)等因素的影響,實際蝸殼出口的水流軸對稱性未能很好地滿足。另一方面,速度矩為常數意味著蝸殼尾段由于半徑r小,其蝸殼內壁面上的水流速度Vu就大。含沙水流磨蝕機理研究成果表明,在多
甘肅科學學報 2020年3期2020-06-18
- 水輪機混凝土蝸殼液固兩相流的CFD分析
00)0 引 言蝸殼的作用是使水流形成環量，以便水流能均勻、無損能量地分配到轉輪的四周，使水輪機能夠平穩、高效地運行。文獻[1]從理論上分析了蝸殼中水流的運動情況，得到了將蝸殼外形設計成等角螺線的形狀，可使水力損失最小的結論。此時，蝸殼內水流的流動是軸對稱有勢流，流動過程中能量損失最小，其特征是速度矩為常數，即Vur=K。蝸殼按照制作材料的不同，分為金屬蝸殼和混凝土蝸殼。水頭小于40 m時，可以采用混凝土蝸殼；水頭大于40 m時，應選擇金屬蝸殼。本文主要研
中國農村水利水電 2020年5期2020-06-12
- 白鶴灘1 000 MW 水輪機蝸殼安裝施工工藝
機組。該機組埋件蝸殼采用800 MPa 級調質低合金高強度結構鋼，這是當前水電站機組埋件批量應用最高級別的結構鋼。機組蝸殼在制造安裝焊接過程中易產生焊接冷裂紋，最大板厚達到97 mm，屈服強度大于690 MPa，抗拉強度大于780 MPa，斷后伸長率≥15%，在零下40℃沖擊功≥100 J。下面我們詳細研究探討一下蝸殼的掛裝、調整、焊接等施工工藝以及安裝質量控制要點。2 蝸殼安裝蝸殼的掛裝工作應在蝸殼制造完工，拼裝驗收合格、座環安裝合格后方可進行。2.1
水電站機電技術 2020年5期2020-06-05
- 中高水頭水電站蝸殼的計算分析
.3m高程。二、蝸殼形式的選擇由水電站的水頭范圍26.3-47.5m，可知電站水頭較高，所以本設計采用了采用鋼蝸殼。為了改善金屬蝸殼的受力狀態，其斷面采用接近于圓形的斷面，在接近于鼻端，由于和座環蝶形邊光滑過渡及焊接上的需要，斷面形狀接近于橢圓形。由于其包角較大，平面外形尺寸相對也較大。三、蝸殼斷面形狀及包角的計算分析蝸殼在座環外緣包圍的角度稱為蝸殼的包角(也就是從蝸殼的鼻端至蝸殼進口斷面之間的夾角稱為蝸殼包角，常用來表示，對于金屬蝸殼的包角較大，通常采用
福建質量管理 2019年23期2019-12-25
- 大型組裝式壓縮機排氣蝸殼優化設計
，提高機組效率。蝸殼是整個定子件中最為重要，對效率影響最大的部件，他的主要作用是將從擴壓器或者葉輪（無擴壓器時）排出的氣體匯集起來，引到機外輸氣管道或者冷卻器中去，并起到擴壓作用，將300～380m/s的動能大部分轉化成壓力能。對應組裝式壓縮機，蝸殼的大小對機組的成本有著至關重要的作用。本文主要對組裝式壓縮機蝸殼進行研究，提高效率，降低外徑。1項目背景對于組裝式空壓機，其蝸殼只有早期有部分焊接蝸殼，其余均為鑄造蝸殼。鑄造蝸殼易于系列化，氣體流動效果好。傳統
中國設備工程 2019年22期2019-12-19
- 水電站廠房蝸殼結構設計分析一體化研究
言由于水電站廠房蝸殼結構形式、受力條件以及載荷傳遞機制復雜，設計要求特殊，根據我國現行規范規定，在水電站廠房蝸殼結構設計中，對于大型工程宜進行三維有限元分析。目前，水電站蝸殼結構的結構有限元分析非常普遍，但是像這樣復雜結構的三維有限元分析及其結構建模和有限元分析的前后處理工作都是比較復雜和細致的工作，這對結構設計人員提出了較高要求。本文通過研究三維設計軟件和有限元分析軟件的結合，進行一體化的開發，簡化水電站廠房蝸殼結構有限元分析工作。研究結合CATIA強大
水電站設計 2019年4期2019-12-07
- 水電站金屬蝸殼安裝與焊接工藝
概述苗尾水電站蝸殼為金屬蝸殼，采用鋼板焊接結構。蝸殼材料選用可焊接性好的600 MPa級、材質為B610CF的優質高強度鋼制作，整套蝸殼分為進口延伸段和本體兩部分，單節到貨，最大截面直徑Φ8 760 mm，由36節組成，板厚從28～55 mm共計26種規格，總重381.90 t。蝸殼安裝采用現場掛裝及焊接的工藝措施，待焊接探傷和防腐結束后，安裝附屬配件和管路，然后鋪設彈性墊層、澆筑混凝土。在蝸殼進口延伸段第4節右上方設有一個DN600 mm的取水管，底部
水電站機電技術 2018年9期2018-10-08
- 充水保壓蝸殼與混凝土的聯合受力仿真分析
行，抽水蓄能機組蝸殼的安裝通常先內部充以設計水壓（0.5～0.8倍最大工作水壓[1]）再澆筑混凝土（通常稱作保壓澆筑）[2]，當混凝土達到一定強度后泄去內水壓力。由于蝸殼的收縮，在蝸殼與混凝土之間會形成了一個初始間隙，從而調節蝸殼與混凝土的受力。機組運行時，當內水壓力小于保壓載荷時，水壓載荷完全由蝸殼單獨承擔；當內水壓力超過保壓載荷時，超過的部分由蝸殼和外圍混凝土聯合承擔。以往的蝸殼強度分析只是針對蝸殼單獨承受所有載荷（以下簡稱明蝸殼），為了對抽水蓄能機組
水電與抽水蓄能 2018年1期2018-03-07
- 談清遠抽水蓄能電站水輪機座環蝸殼安裝的控制
20MW。其座環蝸殼采用兩瓣結構，第1瓣蝸殼重約104t，第2瓣蝸殼重約85.5t，座環法蘭面內徑5.61m。廠內制造后與導水機構部件預裝，各項裝配精度檢查合格后，分解運至現場后在現場完成拼裝、焊接和安裝，座環各法蘭面不再進行二次加工。根據設計要求在座環蝸殼現場安裝、澆筑后，座環法蘭面水平值應在0.05mm/m范圍內，以保證座環與導水機構的裝配精度。2 工藝難點和主要控制措施由于該電站座環蝸殼現場不再進行二次加工，必須通過有效的施工工藝，控制好焊接變形、安
水電與抽水蓄能 2018年1期2018-03-07
- 雙吸離心泵蝸殼面積比對水力性能的影響研究
心泵運行時葉輪和蝸殼之間有動靜干涉的影響[3-4]，作為過流部件，蝸殼對整個離心泵的水力性能起著非常重要的作用[5-7]。對于蝸殼面積比這一原理，最初是由ANDERSON[8]提出的，他指出離心泵葉輪與蝸殼流動面積比是一個重要的參數，是決定泵的流量、揚程和功率等特性的主要因素。繼而WORSTER[9]給出了接近于試驗統計數據表示的泵工況理論解釋，與此同時，還證明了型式數與蝸殼喉部面積的平方根和葉輪直徑之比存在一定的函數關系。國內學者對于蝸殼面積比的研究始于
農業機械學報 2018年1期2018-03-01
- 吸油煙機用離心風機蝸殼降噪優化設計
片型線、葉片數、蝸殼型線、蝸舌間距等參數對其內流場動力學特性及聲學特性的影響［3～5］。同時也研究了傾斜蝸舌等局部優化設計對改善離心風輪離散噪聲的影響［6～8］。而出風不均對心理聲學舒適性的影響研究未見諸報道。本文在標準離心風輪上對蝸殼進行參數設計，風輪參數：半徑R=125 mm，葉片數Z=60，寬度h=125 mm，葉片進口安裝角β1=41°，葉片出口安裝角β2=139°。通過理論計算、仿真分析及試驗測試，提出通過傾斜蝸殼來減弱蝸殼出風不均噪聲的優化設計
流體機械 2017年7期2018-01-25
- 系列化雙吸硫酸風機通用蝸殼的設計及性能分析
雙吸硫酸風機通用蝸殼的設計及性能分析冀文慧/大連中意透平科技有限公司冀春俊 孫琦*/大連理工大學能源與動力學院運用CFD軟件NUMECA對某雙吸硫酸風機系列化葉輪中的最大流量葉輪和最小流量葉輪進行數值計算，進而根據計算結果設計系列化葉輪通用的蝸殼。采用自由運動速度法分別設計常用的易于制造的圓形蝸殼和方形蝸殼進行性能對比。通過計算對比發現方形蝸殼比圓形蝸殼效率和壓比均較高，具有較好的變工況性能。設計系列化葉輪通用的蝸殼有助于減少蝸殼數量，降低生產成本。同時用
風機技術 2016年2期2017-01-10
- 無蝸殼風機的特性研究及應用
機股份有限公司無蝸殼風機的特性研究及應用曹文斌 楊立軍 陳永寧 葉信學/浙江億利達風機股份有限公司0 引言近年來，無蝸殼風機憑借體積小、出口方向任意、靜壓效率高、風量調節范圍大、傳動效率高等優勢，在HVAC中開始逐漸應用。隨著大量知識密集型和技術密集型產業的發展，如微電子、生物制藥、航天、精密機械加工和新型材料等高新技術產業發展，給商用空調、精密空調、凈化空調的發展提供了廣闊的市場前景。同時潔凈技術和恒溫恒濕場地的特殊要求使得無蝸殼風機的應用得到迅速發展。
風機技術 2016年3期2016-12-20
- 渦輪增壓器混流蝸殼設計
須配備的零部件；蝸殼作為增壓器的重要組成部分對增壓器的性能起到了至關重要的作用［1－2］，研究高性能的蝸殼對增壓器乃至發動機的發展都具有重大意義?；炝魇綔u輪由于其特有的優勢已經在車用增壓器上得到了較廣泛的應用［3］；而對于混流式蝸殼，在國內還沒有進行過專門的研究。在國外，M.Abidat［4］等人使用簡易設計模型通過CFX軟件對混流蝸殼進行了研究，證明了其總壓損失系數和出口流動角要優于徑流式蝸殼。根據文獻［5－6］，因為在蝸殼的喉口處有幾何學上的截面交叉，
車用發動機 2014年4期2014-12-29
- 斯登沃代二級廠房蝸殼混凝土澆筑以及質量控制
何志建摘要：蝸殼二期混凝土澆筑過程中，合理的分層、澆筑方式能有效的對已安裝設備進行保護并保證蝸殼大體積混凝土澆筑質量。其次，科學的監測也是蝸殼二期混凝土澆筑質量控制過程中的重要環節。關鍵詞：蝸殼二期混凝土監測質量控制中圖分類號：O231文獻標識碼： A引言受蝸殼的特殊結構以及澆筑質量要求高的特點，蝸殼二期混凝土一直以來是廠房土建施工中的重點以及難點。一旦蝸殼二期混凝土澆筑不合格，必須將已澆筑混凝土鑿除重新澆筑，處理難度極大，對工程進度以及工程成本將造成較大
城市建設理論研究 2014年25期2014-09-24
- 離心壓縮機蝸殼內部流動特性的數值研究*
10)離心壓縮機蝸殼內部流動特性的數值研究*劉震雄1，胡 博2(1.上海民航職業技術學院，上海 200232; 2.上海飛機設計研究院， 上海 201210)針對蝸殼在提高離心壓縮機整機效率中的重要性，利用數值模擬分析了非對稱圓截面、對稱圓截面和對稱正方形截面3種不同結構形狀的蝸殼內部的流動特性，重點研究了蝸殼結構形狀對蝸殼內部的流動、靜壓、流量等參數的影響規律。綜合比較3種結構蝸殼，非對稱圓截面蝸殼最有利于流體在蝸殼流道內流動。離心壓縮機；蝸殼；流動特性
機械研究與應用 2014年2期2014-07-31
- 多翼離心式風機匹配蝸殼優化前后對比分析
多翼離心風機配合蝸殼風道。局部通風用離心風機及蝸殼的設計多是在滿足風量要求的基礎上盡量降低噪聲〔1〕?，F在隨著計算流體動力學的發展，CFD方法逐漸應用到離心風機的研究開發當中，通過數值模擬結果與實驗數據的對比，不同方案的數值模擬結果對比分析，進一步提出改善方案，選擇最優方案，降低實驗成本，提高風量，降低噪音。本文針對某局部通風離心風機建立其全流場的流道分析模型，設計了多翼離心風機及匹配的兩種蝸殼，建立了離心風機整機三維全流場仿真模型，對不同蝸殼及風機組合方
江西煤炭科技 2014年2期2014-07-09
- 某工業軸流壓縮機進氣蝸殼數值研究
）0 引 言進氣蝸殼是工業用軸流壓縮機的重要組成結構。正是由于徑向蝸殼的形式，使得工業壓縮機的占地空間更小，在廠房布置上，具有很大的優勢。工業壓縮機的進氣蝸殼實現了壓縮機進氣的徑向至軸向的轉換，但同時也帶來一些不利影響，當進行進氣蝸殼設計時過多考慮部套布置及空間結構時，會使蝸殼不在最佳的氣動性能下工作，徑向進氣會使壓縮機進口流場發生畸變，使進口的速度、壓力氣流角等在周向上有很大的不均勻度，從而影響壓縮機運行狀況及性能曲線［1］。本文以某工業軸流壓縮機的進氣
機械工程師 2014年10期2014-07-08
- 黃金坪水電站4號機殼安裝提前十天完成
首臺(4號)機組蝸殼于2014年1月4日開始安裝， 2014年3月25日完成，為2014年10月底發電機層工作面移交創造了有利條件，為確保2015年6月底首臺機組按期發電奠定了堅實的基礎。黃金坪電站左岸廠房蝸殼為金屬蝸殼，分32節，重量210t，蝸殼鋼板材料為ADB-610D，最大厚度40mm，最小厚度20mm。蝸殼由東方電機有限公司制造，單管節到貨。黃金坪水電站蝸殼由中國水利水電第十四工程局安裝、成都院二灘國際公司監理，為高質量完成4號機蝸殼安裝工程，二
水電站設計 2014年2期2014-04-08
- 藏木水電站蝸殼墊層式與直埋式受力特征比較分析
設計和建設中， 蝸殼結構作為水電站廠房水下結構的重要組成部分，不僅要承受巨大的內水壓力，還要承受上部機電設備和樓板等傳來的各種荷載。 能否保證蝸殼結構正常工作的安全性和耐久性直接關系到水電站能否長期正常運行，能否發揮應有的社會效益和經濟效益。水電站蝸殼結構型式主要有墊層蝸殼、充水保壓蝸殼、直埋式蝸殼(完全聯合承載蝸殼)等三種型式，它們各有特點，其中墊層蝸殼外圍混凝土受力較小、施工工序相對簡單、工期較短，但對機組運行穩定性可能有一定影響；充水保壓蝸殼在機組正
水電站設計 2014年2期2014-03-20
- 離心風機蝸殼的優化設計
72)0 引 言蝸殼作為離心風機的一個固定部件，它的作用是將離開離心葉輪后的氣流成功地導向蝸殼的出口，同時將轉換部分動壓為靜壓。由于蝸殼內流動的復雜性，不可避免地造成氣流的流動損失，這會對離心風機的整體性能有所影響。為了提高風機的性能，目前國內外都有關于蝸殼優化的研究，如文獻[1]提到了一種改變蝸殼橫截面形狀的方法，文獻[2]和文獻[4]中提出了2種新的設計蝸殼型線的方法。文獻[3]提到了1種加裝防渦圈的方法。文獻[5]總結了對哪些幾何參數的改變會影響到蝸
艦船科學技術 2014年2期2014-02-03
- 大型混流式水輪發電機蝸殼安裝及焊接施工工藝
m、64.9m。蝸殼按升壓水頭125m進行設計，采用全圓斷面金屬蝸殼，單臺水輪機蝸殼由34節組成，包括4節直管段、30節蝸殼段，其中湊合節3節 (第3、11、20節)、定位節3節 (第01、7、16節)，最大內徑9072mm，總重387.07t。材質為ADB610D高強鋼，各節斷面厚度為20～48mm，蝸殼以瓦片形式運輸至工地現場，第28、27節為整體結構，其余管節均由3塊瓦片組成，需在現場拼裝焊接，蝸殼尾部2節和舌板已焊接在座環上，進水管與舌板的過渡段在
中國水能及電氣化 2013年11期2013-04-17
- 高落差水泵水輪機引水和導水機構設計
水、導水機構包括蝸殼、固定導葉和活動導葉三部分，其中蝸殼是水輪機引水部件的重要組成部分之一，其斷面從進口到尾部逐漸減小，這樣就可以不僅使水流在導水機構前形成一定的環量，而且還使水流沿整個圓周均勻地流入導水機構。常規的設計方法假定:蝸殼內的水流軸對稱，蝸殼出流軸向均勻。目前廣泛采用的蝸殼設計方法有等速度矩法、變速度矩法和變周向平均速度法。根據蝸殼形式，按這些方法設計出的蝸殼認為在設計工況下在蝸殼出口為周向均勻出流。本文采用周向平均速度法，即以假定蝸殼中的水流
中國重型裝備 2012年2期2012-11-18
- 糯扎渡電站蝸殼工地打壓試驗研究
40）糯扎渡電站蝸殼工地打壓試驗研究張 濤（哈爾濱電機廠有限責任公司，哈爾濱 150040）蝸殼是水輪機的重要承壓部件，蝸殼的剛強度直接關系到整個電站的運行安全。2010年9月，糯扎渡工地對VOITH SIEMENS制作的蝸殼進行首臺機打壓試驗，當蝸殼內水壓力升至1.8MPa時，發現蝸殼進口段中心線的最大位移達到57mm，遠遠超過設計許可范圍，從而造成工地打壓試驗被迫停止。2011年1月22日，工地對哈電機公司設計的蝸殼進行首臺機打壓試驗，當蝸殼內水壓力升
大電機技術 2012年2期2012-09-21
- 大型水電站蝸殼保壓值的優化分析＊
機容量越來越大，蝸殼的HD值也急劇增長，水電站結構的設計和安全運行面臨新的挑戰.目前較常見的蝸殼結構有：直埋、墊層埋設和充水保壓蝸殼結構.它們的主要區別在于聯合承載的方式和程度各有不同.充水保壓蝸殼結構屬于一種部分聯合承載結構，可以有效的控制和調節鋼蝸殼與外圍混凝土的承載比例，充分發揮鋼蝸殼的承載優勢，減少外圍混凝土的開裂和配筋，而且又滿足了廠房下部結構的整體剛度要求，再者，由于蝸殼內部水體的重力作用可以有效的避免鋼蝸殼的上浮，省去了外圍混凝土澆筑時對鋼蝸
武漢理工大學學報（交通科學與工程版） 2011年5期2011-09-25
- 大型水電站充水保壓蝸殼結構聯合承載分析
機容量越來越大,蝸殼的HD值也急劇增長,水電站結構的設計和安全運行面臨新的挑戰。蝸殼埋設方式的選擇不僅影響電站廠房的設計和施工工期,還決定了鋼蝸殼和混凝土之間的承載比例,因此選擇合理的蝸殼埋設方式,是確保大型水電站機組安全穩定運行的關鍵問題之一。目前較常見的埋設方式有：直埋方式、墊層埋設方式、充水保壓埋設方式。3種埋設方式各有優缺點,若從承擔荷載的工作機理來講都屬于鋼蝸殼和外圍混凝土聯合承載結構,區別在于聯合承載的方式和程度各有不同。充水保壓埋設方式作為一
土木與環境工程學報 2011年4期2011-06-08
- 基于 CATIA的蝸殼三維模型和二維出圖模板研究
72)1 前 言蝸殼是水電站廠房中最常見也是最重要的構件之一,所有混流式機組均具有這個構件。蝸殼分混凝土蝸殼和金屬蝸殼兩種?；炷?span class="hl">蝸殼用于水頭小于 40m電站的水輪機上,一般為“”形斷面;而金屬蝸殼應用范圍遠比混凝土蝸殼要廣泛得多,其斷面為單心圓或三心圓。本文主要研究鋼蝸殼的三維模型模板。蝸殼沿水流方向分為兩大部位:直錐段和漸變段(見圖1)。直錐段的變化規律為沿直線方向上的橫截面尺寸漸變,每個控制性截面都是相互平行且形狀相似;而漸變段的變化規律為沿環向方向
水電站設計 2011年1期2011-04-23
- 三峽大壩地下電站蝸殼混凝土采用新澆筑工藝
地下電站32機組蝸殼混凝土首次合倉澆筑順利收倉，這是地下電站首次采用這種新型蝸殼混凝土澆筑工藝。據了解，此前，三峽右岸電站蝸殼混凝土施工采用分四個象限對稱分次澆筑的工藝。在32號機組第五層外包混凝土澆筑過程中，施工人員采用了新型合倉澆筑工藝，即將原來的四個象限合并為整塊澆筑。為確保施工質量，業主、設計、監理、施工各方經過多次研究和技術準備，克服澆筑方量大、入倉強度高、溫控要求高等難點，最終達到預期的質量控制要求。該倉號澆筑深層為4米，澆筑面積為946平方米
商品混凝土 2010年4期2010-04-14
- 前向離心風機吸聲蝸殼降噪的試驗研究
向離心風機進行了蝸殼吸聲降噪的試驗測量，分析了不同轉速、不同的吸聲材料厚度和空腔厚度對吸聲蝸殼降噪效果的影響，此外，還進行了吸聲蝸殼與傾斜蝸舌2種降噪措施的疊加降噪試驗，試驗結果表明：與原風機相比，在整個運行工況范圍內，使用吸聲蝸殼后，風機的氣動性能都略有下降；增加吸聲材料與空腔厚度有利于提高吸聲蝸殼的降噪效果，但吸聲材料厚度和空腔厚度過大時對降噪效果的提高并不明顯；在流量較小的工況下，吸聲蝸殼的降噪效果相對較好，同時使用吸聲蝸殼與傾斜蝸舌2種降噪措施可以
西安交通大學學報 2009年3期2009-04-20