幫部
- 大埋深巷道圍巖控制相似材料模擬研究
×900 mm；幫部采用20#-M22-2000 號左旋無縱筋螺紋鋼錨桿，抗拉拔力50 kN，間排距為900 mm×900mm；頂部掛Ф6.5 mm 圓鋼焊接的鋼筋網（網孔尺寸為100 mm×100 mm）。2 相似材料選取及模型搭建2.1 實驗裝置本次相似模擬采用西安科技大學礦井水害防治研究所MK-10T 型采礦工程物理模擬實驗系統，該裝置由模型主體、伺服控制系統、數據采集系統幾部分組成。最大模型尺寸為長×寬×高=50 cm×20 cm×1000 cm。
山東煤炭科技 2023年10期2023-11-15
- 緩傾斜深埋回采巷道破壞特征及控制技術
支護條件下，巷道幫部水平位移明顯，左右兩幫水平位移變化呈現出明顯的非對稱性，左幫最大水平位移大于右幫最大水平位移。巷道左幫的水平位移主要集中在距底板上方2 m 范圍內，最大位移達到了53 cm，當左幫巷道高于2 m 后，巷道水平位移明顯降低，變形量在10 cm 以下。巷道右幫的水平位移主要集中在距底板2～2.8 m 的范圍，最大水平位移達到了42 cm。在巷道右幫高度為0～2 m 范圍內，幫部未發生明顯水平變形，水平位移值在10 cm 以內。根據圖2（b）
山東煤炭科技 2023年10期2023-11-15
- 深部采區煤上山巷道錨網支護設計研究
4]，設計頂板，幫部錨桿長度選擇大于1.4 m 即可，選用錨桿長度2.5 m，直徑Φ20 mm，符合要求。2.2.3 錨桿錨固力與錨固長度2.2.3.1 錨桿錨固力根據桿體承載力與錨固力等強度原則：具體參數取值見表1，由式（4）計算結果可知：頂板，幫部單根錨桿錨固力至少為105.19 KN。2.2.3.2 錨桿錨固長度根據《淮南礦區錨桿支護技術管理規范》，錨桿采用Ф20 mm、L=2 500 mm。公式（5）中參數的選取依據P =Ldπ p及作用力與反作用
科學技術創新 2023年21期2023-09-12
- 孤島工作面沿空巷道錨固失效分析與支護對策
以得到。①回風巷幫部錨桿破斷數量較多，共60根，占錨桿破斷總數的32.15%。其中，東幫斷錨桿10根，西幫斷錨桿50根。說明回風巷幫部圍巖失穩嚴重，進一步影響了頂板穩定性。②從錨桿破斷位置來看，西部幫頂角和西部頂板頂角斷錨桿數量比較多，共占到總破斷錨桿數量的22%和58%；從錨索破斷位置來看，頂板中部斷錨索數量較多，破斷數量占到總斷錨索數量的58%。③回風巷錨桿和錨索破斷嚴重區域位于300～1 300、1 600～1 900 m處，尤其是400～500 m
能源與環保 2022年12期2023-01-11
- 掘進工作面過老巷及斷層期間安全技術研究
±100 mm。幫部錨桿采用φ16 mm×1 500 mm螺紋鋼，錨桿間距700 mm，誤差±100 mm。錨桿錨固力、錨固長度、錨桿的預緊力矩及幫部錨桿排距同主巷道。巷中打設一排錨索，右幫煤柱小于0.5 m時，在右幫靠近肩窩增加一排錨索，通過老巷后肩窩處錨索不再打設，錨索間距每3排錨桿打設1根，錨索距迎頭的距離不得超過6 m，頂板破碎嚴重時緊跟迎頭。2）若兩幫及頂板煤體較軟、片幫嚴重時，幫部錨桿使用2.0 m長錨桿，頂幫采用規格15 cm×15 cm（±
煤礦現代化 2022年5期2022-10-18
- 強礦壓顯現巷道錨桿支護方案特征研究
道后，巷道頂部和幫部的變形量分別為1.6×10、1.5×10；當采用方案2支護巷道后，巷道頂板和幫部的變形量分別為1.3×10、1.2×10；當采用方案3支護巷道后，巷道頂板和幫部的變形量分別為0.9×10、0.85×10；與方案1相比，采用方案2支護巷道后，巷道頂板和幫部的變形量分別減少了18.7%、20%；與方案2相比，采用方案3支護巷道后，巷道頂板和幫部的變形量分別減少了30.7%、29.1%。靜載條件下，增加錨桿長度可以有效控制巷道頂板和幫部的變形
中國新技術新產品 2022年13期2022-10-09
- 不同巷道布置方向對錨桿支護軸力的分布研究
作用。2）對兩側幫部的支護作用。煤層幫部的形變破損會導致煤幫與巷道頂、底板以及煤幫內部發生形變破損，通過錨桿的錨固作用，在巷道兩側幫部可形成具有承載力的錨固層，可承受來自外界的壓力和變形。3）煤層幫部對頂板的穩定性作用。當巷道圍巖發生破壞時，會造成煤塊破碎甚至剝落，通過加強兩側幫部支護，可保證巷道頂板的穩定。因此，錨桿支護的機理中就有最大水平應力理論，而巷道頂板的穩定性主要與水平應力有關，且當巷道頂板與最大水平應力夾角不同時，對頂板的影響也不同[1]。2
山西冶金 2022年5期2022-09-22
- 煤礦開采中巷道變形的影響因素作用分析
形主要集中在巷道幫部的中部及中上部位置。這是由于較弱的節理面受到水平方向的擠壓作用產生剪切破壞變形[10]，節理面越弱則變形越大。對不同層理結構的巷道頂板最大下沉量、幫部的最大水平位移及最大底鼓量進行統計，得到如圖3 所示的變化曲線。圖3 巷道變形隨節理剛度的變化曲線從圖3 中可以看出，隨著節理剛度的增加，巷道圍巖相應的最大變形量逐漸減小，在三處位移變形中，頂板的變形位移量最大，其次為幫部的變形位移量，底鼓的變形位移量最小。在節理剛度變化的過程中，在節理剛
山西化工 2022年5期2022-09-22
- 馬蘭礦回采巷道強幫護頂支護技術應用
技術，即通過強化幫部的支護強度來提升巷道圍巖整體的支護，基于強幫護頂形成合理耗能[1-3]。1）強幫護頂良性作用：當巷道兩幫為松軟煤體，頂板為巖層時，若僅在頂板采用補強錨索支護，由于兩幫軟弱，頂板相對承載能力大，應力會通過頂板巖層傳遞至兩幫圍巖上，致使兩幫圍巖變形量大，進而影響頂板巖層的穩定。針對兩幫為松軟煤體，頂板為巖層的巷道，若在幫部采取一定的補強支護，便能夠大幅提升幫部的自身承載力，且能在一定程度上保障頂板巖層的穩定性，進而形成頂板和幫部相互協調的應
江西煤炭科技 2022年3期2022-08-10
- 14402 工作面及回采巷道錨網索鋼帶聯合支護技術應用
層在開采時，巷道幫部錨索受采動影響錨固力降低，巷道變形嚴重，影響工作面安全高效回采。以4 號煤層14402 工作面為研究對象，設計了錨網索鋼帶聯合支護方式，保證工作面在服務期限內能安全高效地回采，確保巷道圍巖的穩定性[3-5]。1 概況西山煤礦4 號煤層厚度為3.47 m，煤層偽頂是厚度為0.22～0.45 m的泥巖，僅在采區北部零星可見；直接頂以厚度為0.84～27.10 m 的深灰色、灰色細粒砂巖及粉砂巖為主；基本頂是厚度為2.75～24.30 m的灰
山東煤炭科技 2022年6期2022-07-14
- 礦井巷道回采中錨桿支護技術研究
帶進行護頂。對于幫部錨桿，采用規格是2500 mm 的左旋高強度螺紋鋼錨桿，間排距是900 mm、800 mm，兩側幫部分別各設置4 根錨桿，同樣垂直于煤幫鋪設，此外，兩側幫部也同樣選用Z2360 和K2360 的樹脂藥卷對其進行加長錨固，鉆孔直徑同于頂板，選取規格是450 mm×2805 mm 的W 鋼帶進行護幫。當確定錨桿支護方案后，為獲得具體的錨桿支護效果，本文對支護后的巷道效果進行現場測驗，同時，結合巷道實際，對巷道進行監測布置，沿開采作業面前進方
機械管理開發 2022年6期2022-07-14
- 不同錨固方式下錨桿長度參數的優化研究
道頂底板以及兩側幫部變形的影響，得到下頁圖1 所示的變化曲線。圖1 端頭錨固方式下，不同錨桿長度對巷道變形量的影響曲線從圖1 可以看出，巷道頂底板及兩側幫部的變形量隨著錨桿長度的增大而逐漸減小。當錨桿長度大于2 200 mm 時，巷道巖幫的變形量減小不顯著；當錨桿長度大于2 500 mm 時，巷道頂板、煤幫的變形量減小不顯著。因此，綜合分析可知，端頭錨固方式下，巖幫錨桿長度宜選取2 200 mm，頂板、煤幫錨桿長度宜選取2 500 mm。2.2 加長錨固下
機械管理開發 2022年3期2022-05-14
- 不同錨桿支護效果對煤巷圍巖位移的對比分析
本文在常規支護、幫部支護及強幫強角支護三種不同錨桿支護方案下，對比分析煤巷圍巖位移的變化情況，進而減小煤巷頂板和幫部的變形，增加圍巖的穩定性和安全性。1 不同錨桿支護方案下煤巷圍巖位移的對比分析煤礦巷道錨桿支護效果最直接的表現是煤巷圍巖位移，而圍巖的相對位移則更能直觀地反映出圍巖的破壞變形程度[4]，本文設計三種錨桿支護方案進行對比研究，具體如下：方案一：常規錨桿支護。煤巷頂錨桿采用左旋螺紋鋼錨桿，規格是Φ20 mm×2 200 mm，每排設置5根，間排距
機械管理開發 2022年2期2022-05-12
- 不同錨桿支護方案對煤巷圍巖應力的影響分析
屬網聯合支護，而幫部則選取較短的圓鋼錨桿搭配W 鋼帶托盤進行錨桿支護，強度設計較低。方案二：幫部錨桿支護。對于煤巷頂板支護采用常規支護，同于方案一；而幫部支護是采用左旋螺紋鋼錨桿、W 型鋼帶、錨索和金屬網共同聯合支護。方案三：強幫強角錨桿支護。對于煤巷頂板支護是在方案二的原則上，將兩側角的錨桿外傾斜30°；對于幫部支護也是在方案二的原則上，將上側角錨桿上傾30°。此外，方案一、方案二和方案三的錨桿支護示意圖如圖1 所示。圖1 煤巷不同錨桿支護示意圖（單位：
機械管理開發 2022年2期2022-05-12
- 不同幫錨桿參數對煤巷支護效果的影響研究
制的重點，而煤巷幫部設計的強度相比較低[4]。本文在上述支護的基礎上，提出強幫強角錨桿支護的方案，并進一步分析不同幫錨桿橫截面積、幫錨桿長度及幫錨桿角度對煤巷支護效果的影響，制定合理的參數范圍，加強煤巷幫部和角部支護，從而大幅提高煤巷圍巖的安全性。1 不同參數對煤巷支護效果的影響本文采用強幫強角錨桿支護的設計方案是：煤巷頂板和幫部均采用大直徑螺紋鋼錨桿、錨索、搭配W 型鋼帶及金屬網共同聯合支護，其中頂錨桿直徑是Φ20 mm×2 200 mm，每排設置5 根
機械管理開發 2022年2期2022-05-12
- 巨厚煤層臨空巷道大變形控制支護優化技術研究
回采時臨空側巷道幫部大變形情況，充分考慮了幫部受采動影響后煤柱的變形原因及規律，采用了幫部注漿錨索、增大支護面積等措施，有效控制了巷道臨空煤柱大變形。1 工程概況小莊礦40205工作面井下東部緊鄰二盤區開拓大巷，西部緊鄰西平鐵路保護煤柱，南部緊鄰40204采空區，北部為尚未準備的40207工作面。對應地表為塬梁溝壑地貌，標高912—1 090 m，煤層埋深約為530～710 m，煤層厚度穩定，總體為中部厚兩側薄，厚度21～25 m，平均煤厚23 m，開采煤
煤炭與化工 2022年3期2022-04-08
- 煤巷掘進工作面幫部前探梁臨時支護結構的設計探析
景，煤巷工作面的幫部前探梁的臨時支護結構被設計出來，而且還在現場實際使用。1 工程的概況在A 礦中，其生產能力是3 Mt/a，其主采煤層2#，其厚度是2.7 m～7.3 m，平均厚度是5.3m，而且其硬度系數是0.15，是煤層中非常典型的軟煤層；偽頂、直接頂、老頂、直接底、老底使用的泥巖分別是炭質泥巖、砂紙泥巖、大占砂巖、砂質泥巖、石灰巖，對應的平均厚度分別是0.2 m、2.34 m、9.9 m、9.3 m、2.7 m，除了偽頂沒有硬度系數外，其他對應的硬
山西化工 2022年1期2022-03-08
- 大跨度小夾角巷道立交的研究與應用
力學計算決定采用幫部錨桿懸吊工字鋼的立交方案[1-3]。該技術方案理論上適用于煤礦井下各種夾角的巷道立交，解決了普通過立交方法不適用于大跨度、小夾角的難題，且不受上下層巷道施工順序困擾。2 技術研究及方法2.1 技術方案研究對比針對小夾角、大跨度的立交特點，技術人員先后提出了：（1）暫停上層巷道施工，先施工下層巷道，再采用傳統方法在下層巷道架棚造假頂方案，然后再施工上層巷道；（2）先施工上層巷道，然后對上層巷道底角刷擴，混凝土預制底，再鋪設工字鋼造假底，下
山東煤炭科技 2022年12期2022-02-10
- 煤礦掘進巷道支護設計優化
度為2.2 m；幫部錨桿采用Φ20 mm 螺紋鋼錨桿，錨桿長度為2.2 m；頂板采用Φ21.6 mm 錨索加強支護，錨索長度為7.0 m，錨固方式均為端錨加長錨固。主要錨固參數和錨固長度見表1 所示。頂板與兩幫的錨桿、錨索和樹脂錨固劑的規格與特性見表2 和表3 所示。由于僅有錨桿索支護難以滿足工作面超前支承壓力影響下回采巷道穩定性要求，在回采工作面前方20～25 m 還需采用超前支護對巷道穩定性進行支護。表1 1214 巷主要錨固材料與參數表2 頂板與兩幫
機械管理開發 2021年12期2022-01-27
- 岳城煤礦15號煤大巷注漿加固技術應用
所示。圖1 巷道幫部鉆孔剖面示意圖（單位：mm）巷道幫部注漿鉆孔參數如表1：表1 巷道幫部注漿鉆孔施工參數表底部加固采用“深孔錨索注漿”方式，其鉆孔布置如圖2：圖2 巷道底部鉆孔平面布置示意圖（未標單位：mm）巷道幫部注漿鉆孔參數如表2：表2 巷道底板注漿鉆孔施工參數表巷道底板使用型號為SKP22-1/1720-9300錨索進行加固，配套24 kg軌道和鋼筋托梁?，F場施工時，對底板逐排打孔注漿，防止串漿。2.3 幫部錨索補強巷道兩幫采用錨索補強+注漿方式，
機械管理開發 2021年11期2022-01-25
- 深部巖巷錨噴支護技術參數確定與試驗研究
，巷道頂、底板及幫部最大變形量分別為118、427、213 mm，隨著預緊力的增加，巷道變形量持續減小，當預緊力為120 kN 時，巷道頂、底板及幫部最大變形量分別為69、217、88 mm，頂、底板及幫部最大變形量分別減小了41.5%、49.2%、58.7%，此時巷道變形得到有效控制，因此，在錨桿支護設計時，應盡量設計高預緊力錨桿支護，促使錨桿支護形成有效的主動承載結構。圖3 錨桿預緊力與巷道圍巖變形關系圖Fig. 3 Relation between
煤礦安全 2021年12期2021-12-27
- 11-104 工作面軟弱頂板頂幫協同支護技術研究
寬度，m；a1為幫部極限塑性區的寬度，m；q1為幫部塑性擠壓變形后的殘余抗壓強度，MPa；q0為頂板巖層受到的覆巖壓力，kN。根據建立的力學模型，通過力學推導巷道的力學平衡條件為：由于模型為對稱結構，通過對受力模型的右半部分進行受力分析，能夠得出直接頂巖層各截面上的彎矩為：式中：M為直接頂受到的最大彎矩值，N·m；其余各項符號的含義同上。從公式（2）中能夠看出，巷道直接頂各巖層最大彎矩在x=0 或l/2 的位置處取得，即巷道最大彎矩出現在巷道肩角或中間位置
山東煤炭科技 2021年11期2021-12-14
- 木瓜煤礦回采巷道復合頂板協同支護技術應用
彎曲正應力會隨著幫部極限塑性區的增大而不斷增大，當巷道幫部極限塑性區出現變形后，若不及時加強巷道幫部支護，控制住兩幫的變形，將會導致巷道頂板的最大拉應力不斷增大，直至達到頂板巖層強度的極限值而發生頂板拉伸破斷［3-4］。針對復合頂板特點，確保巷道圍巖穩定的關鍵是控制幫部的變形，通過強化幫部煤體的強度，以加強巷道頂板的穩定，進而達到控制巷道圍巖穩定的目的，即采取頂幫協同支護技術［5-6］。其支護工藝特點如下：巷道開挖后，在巷道復合頂板上打設錨桿和錨索，實現復
江西煤炭科技 2021年4期2021-11-11
- 數值模擬在巷道支護優化設計中的應用
板部分破碎，巷道幫部下側破碎較為嚴重。以1008 進風順槽為工程背景，擬采用數值模擬分析手段，達到優化巷道支護設計方案，以期能為我礦順槽支護方式提供指導意見。2 模擬條件采用FLAC3D數值模擬軟件，對模型施加摩爾庫倫本構關系，計算模型尺寸為55 m×4 m×44 m。由于本研究主要針對掘進期間巷道變形特征情況，一般地，巷道塑性變形破壞的主要影響范圍為3～5 倍的巷道尺寸；1008 進風順槽為矩形巷道，巷寬4.8 m，巷高2.8 m，故在3 倍巷道尺寸范圍
江西煤炭科技 2021年4期2021-11-11
- 巷道掘進中錨桿支護優化技術的研究
法，將掘進作業與幫部錨桿支護作業進行有效融合，大幅縮短錨桿支護在巷道成巷中的時間，不僅能保證煤礦巷道開挖的安全，且可達到快速成巷，提高煤礦作業的高產、高效等目的。1 錨桿分次支護優化技術的介紹傳統的巷道錨桿支護技術，是在巷道掘進機開挖至一定深度后，掘進機退出并停止工作，緊接著在剛完成掘進面的頂部和幫部支護所有的錨桿，其中的掘進與支護作業是相互分離的[3]。而錨桿分次支護優化技術關鍵在于改變原先一次成巷支護的作業模式，即先在支護斷面上進行頂部錨桿的支護，隨后
機械管理開發 2021年9期2021-10-15
- 動壓高幫回采巷道圍巖穩定性控制研究
]:寬高比越小，幫部圍巖變形量越大，應力集中程度越明顯，且高度越大，幫部圍巖穩定性越低。上述研究成果極大豐富了高幫類巷道或受動壓影響巷道的圍巖變形特征和穩定性控制技術，但大多是基于單一影響因素的穩定性研究，很少涉及巷道在高幫和動壓兩方面綜合作用下的圍巖變形規律和穩定性控制，即動壓高幫類巷道圍巖穩定性控制研究。動壓高幫類巷道是指服務期限內受動壓影響嚴重、巷幫高度較大的巷道，其圍巖變形特征是斷面尺寸和動載影響下耦合作用的結果。不同地質條件下的圍巖變形規律和破壞
工礦自動化 2021年8期2021-09-02
- 常村礦25 采區運輸平巷厚層軟弱頂板支護參數優化
力急劇增大，巷道幫部煤體破碎，兩幫的變形量平均達到800 mm，網兜現象嚴重。巷道頂板巖層易風化崩解，碎脹變形大并易出現離層冒落，圍巖存在顯著的離層錯位。造成這一現象的主要原因是錨索長度過大造成錨索預緊力作用范圍減小，在拉應力和切應力的共同作用下導致巷道周圍巖層發生剪切變形，頂板下沉變形。針對厚層軟弱頂板巷道，圍巖控制技術的主體為錨桿錨索支護技術。為此，需要研究支護技術，對原有的錨桿錨索進行2 個方面的優化。（1） 強化頂板承載結構。由于厚層軟弱頂板巷道，
煤炭與化工 2021年7期2021-08-31
- 3107跳采面切眼掘進及圍巖支護技術研究
應變如圖3，其中幫部應力分布如圖4。根據圖3，巷道左右幫應變不同，因此，分別進行了左右幫應變研究。底板應力分布如圖5。圖3 巷道周圍應力分布云圖圖4 幫部應力分布曲線圖由圖3、4、5可知，巷道斷面應力比較集中的地方為巷道幫部和底部，幫部中部受到的應力最大。幫部距離頂板約1.6 m位置處應力最大，向下逐漸減??；整體呈現先增大后降低的趨勢。距離斷層較近的右幫應變比左幫大一個數量級。底板應力最大位置點為巷道中部，由中部向兩邊呈逐漸遞減趨勢。由于是梯形結構，幫部受
山東煤炭科技 2021年7期2021-08-09
- 掘進工作面巷道支護優化技術實踐
紋鋼式樹脂錨桿；幫部選用MSGLD-500 20/2200 左旋等強螺紋鋼式樹脂錨桿，托盤采用120 mm×120 mm×10 mm 正方形碗狀鋼板托盤。表1 工作面煤層頂、底板巖性表2）金屬網：選用菱形金屬網，型號為LW 50/4-SZ。3） 兩幫使用170 mm 寬皮帶梯或不小于φ12 mm 鋼筋梯。4）鋼帶：頂板采用T 型鋼帶。5）幫部錨桿間距為900 mm，排距為950 mm。頂板錨桿間距為800 mm，排距為950 mm。6）錨索：選用 SKP1
煤礦現代化 2021年3期2021-05-21
- 5102 回風順槽復合片幫原因及支護優化研究
現片幫問題，巷道幫部發生片幫后致使巷道的跨距增加，進而導致巷道整體穩定性降低，因此，如何有效控制巷幫的穩定成為了5102 回風順槽當前亟需解決的主要問題。本文以永定莊煤礦北盤區5102 回風順槽為例，通過分析巷道片幫的失穩原因，提出巷道片幫的支護優化措施[1-5]。1 工程背景5102 回風順槽位于北部盤區，工作面標高771～782 m，煤層平均傾角為2°，屬近水平煤層，設計斷面為4.8 m×3.8 m 的矩形巷道，巷道設計施工全長為1 073.3 m?；?/div>
山東煤炭科技 2021年3期2021-04-12
- 深部巷道破碎圍巖注漿加固技術研究
（1）巷幫注漿。幫部每側施工兩個鉆孔，排距2000 mm，根據注漿量可適當調整排距。上部垂直施工一個鉆孔，下部鉆孔傾角30°。鉆孔施工長度為6 m，間距1500 mm，上部孔距頂800 mm，下部孔距底800 mm，直徑為42 mm。布置形式如圖1，巷道幫部注漿鉆孔施工參數見表1。圖1 巷道幫部鉆孔剖面示意圖表1 巷道幫部注漿鉆孔施工參數表（2）底板注漿底板采用“深孔錨索注漿”方式施工。施工3個鉆孔，底板正中垂直施工1 個鉆孔，兩側底角孔下扎20°，使用規山東煤炭科技 2021年1期2021-02-07
- 特厚煤層巷道快速掘進與支護技術應用
000 mm，幫部錨桿均垂直于幫部布置；預緊扭矩同樣為300 N·m，采用菱形金屬網（8#鐵絲）進行護幫，網片規格為3 600 mm×1 200 mm，網孔規格50 mm×50 mm，幫部同樣采用W鋼護板，型號同頂板。具體2404 皮帶順槽的支護方案見圖4。圖4 2404 皮帶順槽支護方案3 快速掘進施工工藝3.1 掘錨機截割方式及進刀路線掘錨機施工工藝在巷道掘進時最小空頂距約為1.8 m，控頂距較大，由于3#-5#合并煤層較為破碎，掘錨機掘進過程中雖有江西煤炭科技 2021年1期2021-01-28
- 深井大傾角高地壓松軟煤巷錨網索支護技術應用
2400 mm；幫部采用等強錨桿，選用全螺紋鋼錨桿，規格為Ф20×2400 mm，托盤為正方形，規格為長×寬=140 mm×140 mm，用厚10 mm 鋼板壓制成弧形。高強錨桿使用1 塊MSCK2550 型錨固劑和1 塊MSM2550 型錨固劑固定，等強錨桿均用2 塊MSM2550 樹脂錨固劑固定。錨桿錨固力不小于120 kN，預緊力矩300 N·m。錨索采用規格Ф17.8 mm 的鋼絞線制作，錨索全長6.3 m，錨索托盤規格：長×寬×厚=300 mm×山東煤炭科技 2020年12期2021-01-09
- 大采高工作面收尾回撤通道注漿加固研究
強支護后，注漿側幫部的應力峰值出現明顯的減弱，較注漿前降低了32%。注漿后幫部煤體黏結成一個整體，高應力集中區向煤巖體深部傳遞，注漿加固方案效果顯著。圖3 注漿前后巷道應力云圖3 工況現場試驗3.1 現場施工方案基于斜溝煤礦以往收尾期間回撤通道圍巖礦壓顯現規律發現：末采期間回采動壓對回撤通道圍巖穩定性影響主要在最后50m回采范圍內。因此，注漿過早，巷道圍巖較為完整注漿效果不明顯，但注漿滯后，會導致注漿消耗量過大造成不必要的浪費，這主要因為巷道回采幫受回采強煤礦現代化 2020年6期2020-10-14
- 厚煤層軟弱頂板巷道圍巖控制技術研究
體[3]。（3）幫部中空錨索幫部原支護：幫部每幫6 根錨桿，其中4 根錨桿垂直于幫部，1 根幫角錨桿，1 根底角錨桿，間距800 mm，排距1.2 m，錨桿規格為MSGLW-500 22/2400，預緊力矩介于400～500 Nm 之間。矩形巷道開掘后，幫角、底角成為應力集中區域，在此處分別打設大角度幫角、底角單體錨桿，在支護幫部的同時，還能有效維護頂板，防止底鼓。幫部現支護：在增大幫部錨桿間距（800 mm增加到1000 m）的同時，在兩幫各布置2 根中山東煤炭科技 2020年9期2020-10-12
- 趙莊煤礦大斷面軟弱頂板煤巷支護技術研究
大挑戰。2.2 幫部錨桿原位拉拔測試由于在生產實際中巷道幫部發生了一定程度的片幫，而幫部為煤體，強度偏低，對幫部圍巖進行強有力的支護對于巷道頂板的整體穩定具有重要意義。在對巷道進行加強支護前必須掌握幫部煤體的可錨性，故對幫部錨桿的錨固力進行了原位拉拔測試，測試結果見表2。表2 巷道幫部錨桿可錨性測試結果由表2可知，6根錨桿的平均錨固力為82.5 kN，巷幫煤體具有較高的可錨性。而33192回風巷跨度較大，巷幫承受著上覆巖層較高的重力，原支護方案中錨桿所施加煤 2020年9期2020-09-11
- 伯方煤礦3209 工作面回風巷松軟圍巖控制技術研究
應力較大時，巷道幫部淺部圍巖會在拉應力作用下出現明顯的破壞，進而使得幫部深部圍巖體由處于受壓狀態轉化為受拉狀態。隨著巷道圍巖所受載荷的增大，巷道幫部的破壞深度及塑性區范圍會逐漸增大，進而使得幫部的承載能力大范圍降低，致使頂板巖層的裂隙進一步發育，頂板下沉量進一步增大，導致頂板失穩。巷道頂板直接頂穩定的準則如下：式中：Mmax-頂板巖層承受的最大彎矩值；[σ] -頂板巖層所能承受的最大拉應力；Iz-頂板巖層的慣性矩；hi-頂板巖層的厚度。（2）巷道幫部。在巷山東煤炭科技 2020年6期2020-07-07
- 半“孤島”工作面回采巷道礦壓治理技術應用 ——以丁集煤礦為例
跟挖掘機后方進行幫部支護，提高了臥底的效率，減少了人員的投入。對不同區域實行差別補強支護方案。對于受斷層影響區域采取提前注化學材料進行頂幫加固，對動壓影響區域，尤其是兩部刮板機區域，頂部支護采用至少三排鎖棚支護，棚梁下方支設單體，至少一梁四柱，形成主被動支護形式相結合，幫部支護采用4.3 m錨索配合Ω鋼帶橫向支護，尤其加強對幫部底角的支護，以控制幫部的位移。圖1 1232(1)工作面軌順礦壓治理技術路線圖3 補強加固技術3.1 頂板補強加固方案頂板支護補強淮南職業技術學院學報 2020年2期2020-05-25
- 煤礦運輸巷錨桿錨索聯合支護技術的設計與應用
設計在巷道頂部和幫部位置都需要用錨桿進行支護，其中頂部區域使用的錨桿屬于左旋無縱筋高強螺紋鋼，其直徑和長度分別為22 mm和2.8 m。錨桿之間的間距設置為0.75 m，兩排錨桿之間的距離同樣設置為0.75 m。此外還需要配合使用菱形金屬網以及鋼帶梁進行聯合支護，其中使用的鋼帶梁為M5鋼帶，其長度為5 m，金屬網的長度和寬度分別為5.0 m和0.9 m。在安裝過程中需要對金屬網和鋼帶梁進行搭接，要求搭接寬度不得小于100 mm，搭接時需要利用鋼絲對其進行牢機械管理開發 2020年12期2020-04-12
- 深部大巷破碎圍巖注漿加固技術應用
2.1 巷幫注漿幫部每側施工兩個鉆孔，排距2 000 mm，根據注漿量可適當調整排距。上部垂直施工一個鉆孔，下部鉆孔傾角30°。鉆孔施工長度為6 m，間距1 500 mm，上部孔距頂800 mm，下部孔距底800 mm，直徑為42 mm。布置形式如圖1、表1所示。圖1 巷道幫部鉆孔剖面示意圖（單位：mm）表1 巷道幫部注漿鉆孔施工參數表2.2 底板注漿底板采用“深孔錨索注漿”方式施工。施工三個鉆孔，底板正中垂直施工1個鉆孔，兩側底角孔下扎20°，使用SKP機械管理開發 2020年12期2020-04-12
- 鋼管混凝土支架作用下南關礦煤巷變形破壞規律
orts在頂板、幫部、底板各布置3個壓力盒監測徑向應力，位移監測點距離巷道邊緣為10 mm，間距為40 mm(圖1)。模型頂部和左右兩側同時施加壓力，模擬高水平應力即側壓系數為1的情況，底面和前后側面限制法向位移。實驗采用分級加載，最大加載壓力為253 kN。1.2 實驗結果與分析1.2.1 巷道圍巖應力分析研究煤巷圍巖在不同加載作用下應力分布和變化規律，對于分析巷道變形破壞具有重要意義。頂板徑向應力變化趨勢大致分為三個階段：近線性增長階段、曲線增加階段、礦業科學學報 2020年2期2020-04-07
- 正益煤業11-102運輸巷圍巖穩定性控制技術研究
力。2.3 巷道幫部穩定性分析已知巷道高度為h=2.7m，設頂板與幫部的摩擦角φ0=18°，粘聚力c0=0.3MPa，上覆巖層平均容重γ=26kN/m3，應力集中系數k=2，煤體與頂板界面的切向剛度系數β=0.14，支護反力P=31.3MPa，得幫部極限平衡區寬度為[3]：幫部破裂區寬度為：幫部塑性區寬度為：由上式可知，11-102運輸巷幫部幫部極限平衡區寬度為4.0m，幫部破裂區寬度為1.92m，幫部塑性區寬度為2.08m?？梢源_定巷幫需要加固深度至少為煤礦現代化 2020年1期2020-01-17
- 晟聚煤業錨桿錨索聯合支護技術的應用
新分布雙重作用，幫部煤體容易發生剪切或滑移破壞，特別是當煤幫較高時，相對于頂底板，幫部薄弱煤體更容易出現破壞失穩，發生開挖后片幫或支護內鼓大變形［7］。大斷面巷道高幫的破壞主要由幫部薄弱體壓剪破壞與交界面滑移破壞共同作用導致，通過幫部增加錨桿長度、提高其預應力或補強錨索支護，可以進一步強化幫部圍巖體，減少裂隙界面的擴散和破壞，改善幫部煤體的受力狀體，提高高幫圍巖體的完整性，實現幫部的長時穩定，繼而實現大埋深大斷面煤巷幫頂的協同優化控制［8］。高幫強化支護示陜西煤炭 2019年6期2019-11-18
- 車集煤礦2611工作面煤巷片幫機理分析與控制技術研究
過建立深度為l的幫部模型，如圖2 所示，將巷道幫部的受力近似地看做偏心加載。在巷道開挖后，巷道幫部隨著頂板撓度和頂板回轉角度的增大，致使在靠近巷道l/2 范圍內的煤巖體會受到壓應力的作用，且巷道受到的最大壓應力會出現在巷道表面的位置處。另外，因巷幫為自由面，會使得巷幫在l/2 范圍內的圍巖裂隙迅速形成并發育，進而形成較大的裂隙面，該階段為巷道幫部煤巖體裂隙的形成、裂隙的擴展階段。圖2 考慮頂板撓度時巷道幫部的受力模型隨著巷道開挖作業的進行，巷道頂板的撓度會山東煤炭科技 2019年8期2019-09-07
- 深部礦井雙巷掘進幫部錨桿錨固性能影響研究
掘進巷道揭露煤層幫部易片幫，尤其是肩窩位置片幫嚴重。由于錨桿鉆孔成孔質量是錨桿錨固性能的重要因素，深部礦井臨近巷道雙巷掘進中受支承壓力疊加影響，煤壁破碎，巷道變形較大，勢必影響幫部錨桿成孔質量，進而影響幫部錨桿錨固性能。針對雙巷掘進巷道支護錨桿的錨固性能影響，以3401工作面回風順槽（2）為研究對象，對幫部錨桿錨固性能受影響程度進行研究。2 首采工作面支護設計2.1 工作面基本情況3401工作面長度3 800 m，見圖1。巷道布置在3煤層中，沿煤層底板掘進同煤科技 2019年3期2019-07-23
- 松軟煤層中巷道幫部錨索支護參數優化應用
。3 改進優化后幫部支護方案根據試驗，巷道幫部采用錨索錨桿相結合的支護方式，在原支護的巷道幫部每排打設2根4.3 m的錨索，間排距1700×1600 mm，垂直巷道幫部。原使用錨桿的錨固長度僅為0.7 m，達不到支護要求?，F設計選用φ18.9×4300mm低松弛預應力錨索，錨固在較為穩定的煤層中，將松動的圍巖拉在一起，成為一個具有自承能力的整體結構。4 優化前后的效果對比在1309回風順槽支護參數優化前和優化后的巷道內分別布設觀測點，每周安排專人對測點數據探索科學(學術版) 2019年7期2019-07-12
- 水平應力影響下深部近距離巷道圍巖穩定性研究
未考慮水平應力、幫部無錨索；方案二，未考慮水平應力、幫部加錨索；方案三，考慮水平應力條件下、幫部無錨索；方案四，考慮水平應力條件下、幫部加錨索。在煤層傾向方向(巷道兩幫側)施加1.75倍垂直應力的水平應力，沿煤層走向(巷道延伸方向)施加1.2倍垂直應力的水平應力。模型模擬開采順序：先回采183上06工作面，然后掘進并支護183下05運輸平巷，最后開采183上07工作面。2.2.2 支護方案183下05工作面運輸平巷北段設計為矩形巷道，沿煤層底板掘進，采用錨中國煤炭 2019年6期2019-07-09
- 錨桿錨索聯合支護技術在大斷面回采巷道支護中的應用
新分布雙重作用，幫部煤體容易發生剪切或滑移破壞，特別是當煤幫較高時，相對于頂底板，幫部薄弱煤體更容易出現破壞失穩，發生開挖后片幫或支護內鼓大變形[3]。大斷面巷道高幫的破壞主要由幫部薄弱體壓剪破壞與交界面滑移破壞共同作用導致，通過幫部增加錨桿長度、提高其預應力或補強錨索支護，可以進一步強化幫部圍巖體，較少裂隙界面的擴散和破壞，改善幫部煤體的受力狀體，提高高幫圍巖體的完整性。高幫強化支護示意圖如圖3所示[4]。圖3 高幫強化支護示意圖（mm）3 工作面支護參山西冶金 2019年2期2019-05-31
- 鋼管混凝土支架與圍巖相互作用關系模型試驗研究
原因為靠近底板的幫部圍巖模擬煤層材料，單軸抗壓強度較低，屬于軟弱夾層，在橫向荷載作用下，幫部位移量較大，導致底板在無支護力作用下淺層圍巖發生離層破壞，支架支護巷道整體持續變形，如圖6(b)所示。支架支護下幫部圍巖呈壓縮狀態，而無支護巷道在加載荷載0～0.45MPa時，不同深度的幫部圍巖位移分布規律與鋼管混凝土支架支護規律相似。繼續施加荷載，無支護巷道幫部徹底破壞，支架支護巷道仍能保持穩定，如圖6(c)所示。圖6 無支護及支架支護巷道位移-加載荷載曲線圖綜合煤炭工程 2019年4期2019-05-05
- 孤島工作面新掘巷道卸壓和支護機理研究
現煤體破碎，巷道幫部錨桿受壓變形等現象。在掘進至507m時，巷道迎頭出現連續煤炮聲，并出現巷道頂板高頂、巷道左幫片幫情況。繼續往前掘進，極易發生煤巷突出等事故，必須采取可靠的預防措施。巷道卸壓方式通常包括水力沖孔、放炮卸壓及鉆孔卸壓。由于N1206工作面為孤島工作面，綜合考慮巷道煤體條件及瓦斯情況，采用鉆孔卸壓方式進行卸壓。根據相關資料顯示[4-5]，巷道幫部施工卸壓鉆孔能夠降低巷道上方及其周圍巖體的高應力值及高應力區的范圍,并且能夠把高應力區及高應力的極山東煤炭科技 2018年9期2018-09-21
- 7255機巷圍巖治理試驗研究
的120m巷道，幫部圍巖變形量達到1000mm-1200mm；下幫變形量達到800-900mm；為不影響使用，被迫采取了二次人工刷幫的措施。采取加固措施后，每隔30-50m設置一組圍巖觀測站觀測巷道的變形情況，通過對比發現，巷道在過地質構造段變形量在600mm±；正常段巷道的變形為400mm±。近期施工的300m巷道，圍巖變形控制在200-300mm之間；有效的滿足了巷道的使用要求。幫部壓力；漲幫；圍巖觀測1 研究背景7255機巷設計長度為1927m，于2山東工業技術 2018年1期2018-01-02
- An Iterative Detection/Decoding Algorithm of Correlated Sources for the LDPC-Based Relay Systems
ollows巷道幫部噴漿層壁后0.3 m范圍內圍巖非常破碎，成塊狀分布；幫部在0.3～1.2 m范圍內圍巖以裂隙帶向節理帶轉換形式分布，裂隙密度逐步減??；頂板1.5 m以上區域圍巖完整性相對較好，未見明顯裂隙、離層，但孔壁存在泥塊剝離現象。Detection/Decoding: 1)R-node: at time t, the R-node performs the decoder and gets the hard-decision result(anChina Communications 2017年9期2017-04-09
- 不同深度軟弱煤巖矩形巷道的FLAC3D數值分析
埋深的增加，巷道幫部位移和頂板位移變形都隨之增大，且前者的變形速率明顯大于后者，得出巷道幫部和拐角處是巷道支護的關鍵部位；(2)隨著埋深增加，巷道塑性區范圍也明顯增加，且巷道幫部和拐角處的塑性區增加趨勢大于頂板，再次表明巷道幫部和拐角處在開挖中最容易被破壞。結論可為類似工程設計與施工提供參考。矩形巷道；FLAC3D；松動圈；關鍵部位隨著我國淺部煤礦開采接近尾聲，深部煤礦的開采勢在必行，而我國煤炭儲量也以深部居多[1]。目前已探明的儲量中約53%埋深超過1河南城建學院學報 2016年6期2017-01-18
- 組裝硐室刷擴技術淺析
達到5.4m，且幫部全部為煤體，存在較大片幫安全隱患，不利于安全生產，且施工工期較長。2.3組裝硐室施工工藝改進鑒于組裝硐室的兩個組裝點有效使用總長度為14m，有效使用斷面為：寬×高=3400mm×5400mm，從技術經濟一體化的角度出發，決定采用挑頂取代臥底，挑頂高度為1.4m，寬度5.2m，總長度約19m；在2641（3）下順槽的實踐證明了該工藝的可行性和經濟性。圖1 組裝硐室剖面示意圖3 組裝硐室的施工改進3.1組裝硐室斷面設計根據組裝支架的具體需要低碳世界 2016年26期2016-10-18
- 強礦壓顯現巷道錨桿支護方案優化設計研究
形區在減少，巷道幫部的應力降低區范圍增大，巷道幫部的側向支承壓力向深部轉移；隨著錨桿長度的增加可以有效的控制巷道頂板兩幫的位移。錨桿;巷道;數值模擬;應力自50年代錨桿支護提出，在隧道、礦山工程、水利工程及人防工程獲得極大的推廣和應用。尤其是煤礦巷用錨桿支護理論經過多年探索已取得很大進展。近年來，國內很多學者對錨桿支護技術做了大量的研究與探討?？导t普等[1,2]針對深部開采與受強烈動壓影響的兩類高應力巷道的特點，在分析目前支護理論與技術存在問題的基礎上，提山東工業技術 2015年16期2015-07-27
- 李雅莊礦深部松散煤層巷道支護技術研究
;巷道變形特征為幫部移近速度快、變形持續時間長、變形量大，兩幫移近促進底鼓，導致底鼓嚴重;新支護在巷道淺部圍巖形成強度較高的預應力承載結構，巷幫錨桿受力較小，兩幫移近量在200 mm以內，支護效果顯著。深部巷道;松散煤層;地應力;支護技術李雅莊礦開采2#煤層，回采巷道在煤層中沿頂板掘進，2－6081巷埋深超過600 m，屬于深部開采范疇［1］，2－6081巷平行于落差11 m大斷層，距斷層20 m，受大斷層影響煤層松散破碎［2，3］，巷道類型屬于深部松散煤山西焦煤科技 2015年9期2015-06-01
- 關于綜采工作面沿空回采巷道支護與管理技術探究
錨梁網、錨索以及幫部等三個部分。其中，在錨梁網部分所選用的材料包括了直徑為20mm的螺紋鋼錨桿、規格為5mm厚度的鋼帶以及相應規格的平焊金屬網。錨索部分所選用的材料主要為直徑為15mm的鋼絞線。在幫部所選用的材料包括了直徑為16mm的螺紋鋼錨桿、規格為10mm厚度的鋼帶以及相應規格的平焊金屬網。3 綜采工作面沿空回采巷道支護管理技術內容從上文中可以看出，為了讓綜采工作面具有良好穩定的結構，糾正沿空回采巷道的變形現象，需要采取的措施包括了錨梁網支護、錨索支護中國科技縱橫 2014年5期2014-06-18
- 淺談K2灰巖支護形式的選擇
不支護。1．2 幫部支護形式的選擇1）幫部錨桿長度的選擇。幫錨桿的長度必須保證使錨固端位于潛在松塌區之外，即錨固深度大于煤幫擠壓值。式中：L1—幫錨桿錨固端長度；N—錨桿設計錨固力，t，取8；d—鉆孔直徑，mm，取28；p—樹脂與煤體黏結強度，t／m2，取150。式中：L—幫錨桿長度，m；C—松塌區范圍，m，取1．1；L1—幫錨桿錨固端長度；L2—錨桿外露長度，mm，取40。2）幫部錨桿直徑的計算。式中：Q—錨桿桿體承載力，kN。即，每根錨桿載荷為8 t。山西焦煤科技 2013年11期2013-03-03
- 高應力堅硬頂板煤層巷道錨桿支護方案的確定
響。該礦條件下，幫部錨桿間排距對支護效果的影響較敏感；回采巷道幫部錨桿采用直徑18mm、長度2.4m、間排距0.8m、錨固長度0.8m時錨固效果較好，能滿足巷道穩定性要求。堅硬頂板；回采巷道；錨桿支護；穩定性1 概述為了確定國內某大型礦井回采巷道錨桿支護的方案，本文利用理論分析和數值計算分析相結合的手段，分析不同錨桿支護方案下（錨桿長度、錨桿直徑、間排距不同時）巷道的圍巖破壞程度、頂板下沉量、側幫水平位移，研究其對巷道穩定性的影響程度，并據此確定巷道錨桿支山西煤炭 2012年5期2012-09-13
- 丁集礦1262(1)運輸順槽錨桿支護數值模擬分析
頂板錨索個數以及幫部支護是否采用錨索梁對巷道穩定變形的影響。研究結果表明，對于類似深部巷道只有通過加長錨桿長度、增加頂板錨索數量和強化幫部控制，繼而達到加大錨桿錨固區范圍，提高巷道頂板承載能力和圍巖完整性的目的，才能實現深部巷道的長期穩定。錨桿支護;數值模擬;幫部;錨索1 工程概況丁集礦井位于安徽省淮南市西北部，距淮南市洞山約50 km，行政區劃隸屬淮南市潘集區和鳳臺縣境內。1262(1)工作面地面標高 +22.73～ +23.38 m，工作面標高－840山西焦煤科技 2012年2期2012-01-23
- 深部巷道破碎圍巖注漿加固技術研究