閥口
- 多路閥K形節流槽閥口流阻特性
對K形節流槽滑閥閥口的流場分布情況及阻力特性研究較少。將CFD流體仿真技術和湍流場協同理論應用于裝載機多路閥鏟斗滑閥聯節流槽閥口的流場研究中。采用仿真軟件Fluent對多路閥閥口處的流場進行穩態仿真,研究K形節流槽閥口面積特性;閥口開度和入口體積流量對K形節流槽閥口流場的速度、壓力、渦流、壓降場協同角等流場分布及阻力特性的影響規律。1 物理和數學模型1.1 多路閥鏟斗滑閥聯工作原理以某型裝載機多路閥鏟斗滑閥聯為研究對象, 如圖1所示為多路閥鏟斗滑閥聯液壓控
液壓與氣動 2023年9期2023-10-15
- 斜坡漸擴形節流槽對比例閥微動特性影響研究
構形式之一,它的閥口是在閥芯凸肩上均布若干不同形狀的節流槽,或者不同形狀節流槽的組合,用于獲得不同的流量控制特性。節流槽滑閥閥口水力半徑大、抗阻塞性能好、流量調節范圍寬、面積梯度容易控制、具有較好的流量微調性能[1-4]。通過合理設計組合節流槽可以獲得豐富的多級閥口面積曲線,能夠實現對流量的多級節流控制,滿足不同工況下液壓執行機構對運動速度的要求[5-8]。工程機械中液壓系統的可靠性、穩定性、安全性、舒適性等眾多特性很大程度取決于節流槽滑閥的性能,而節流槽
農業機械學報 2023年8期2023-08-22
- 多路換向閥穩態液動力分析與結構優化
生卡滯現象。而在閥口復位關閉的過程中，閥口開度逐漸減小，流體對閥芯造成的沖擊增大，使得滑閥所受的穩態液動力尤為突出。因此，降低閥口小開度情況下的穩態液動力對提升多路閥的安全性和操控性有重大意義[1]。鄧斌等人[2]研究了多路閥閥芯上的穩態液動力對閥芯操縱力的影響，認為穩態液動力在很大程度上破壞了閥芯操縱力和閥芯行程之間的線性關系。張宏等人[3]分析了大流量情況下多路閥的穩態液動力，指出多路閥在閥口小開度開啟時會產生較大的穩態液動力。喬治等人[4]對一種新型
機床與液壓 2023年14期2023-08-17
- 閥芯旋轉式高速開關閥穩態液動力矩研究
的正反向運動完成閥口的啟閉，從而實現液流的通斷，具有抗污染能力強、價格低廉、應用范圍廣等優點[2-3]。目前常用的高速開關閥通過驅動閥芯作直線往復運動實現閥口的啟閉，存在著閥芯行程與開關頻率之間的矛盾?；诖?，提出一種閥芯旋轉式高速開關閥，通過電機驅動閥芯旋轉完成閥口的啟閉，從而減少閥芯行程對開關頻率的影響。液動力是影響閥控制精度的重要因素[4]。當流體流經控制閥時，流體的速度及方向發生改變，從而引起流體動量發生變化，最終對閥體產生反作用力，即為液動力[5
機床與液壓 2023年13期2023-07-27
- 組合型節流槽對多路閥內流場特性影響的仿真研究
芯閥體磨損嚴重，閥口流速高、壓力損失大，閥內氣蝕嚴重，噪音明顯等問題。為此，針對現有多路閥存在的問題，國內外學者開展了多路閥相關基礎性能的研究，包括對多路閥的閥口結構形式進行了研究，并分析了多路閥閥芯微動特性、動態響應、靜態性能和節流槽計算方法[1-4]；對多路閥內部結構進行詳細分析，研究了多路閥局部壓力損失大小，并對局部損失產生的原因進行分析，給出了多路閥流道結構的優化方案[5-6]；針對大流量多路閥的穩態液動力做了仿真分析，發現在節流口處易產生壓力損失
液壓與氣動 2022年11期2022-11-16
- 挖掘機多路閥回轉聯閥口流場仿真分析
流量工況下，不同閥口開度時閥內的流域壓力和速度分布規律。胡林華等[13]采用流固熱耦合分析方法，針對多路閥高壓大流量容易造成閥芯卡滯的問題進行了仿真研究。張鑫等[14]針對多路閥在使用過程中的發熱、異響、壓力損失過大等問題，應用數值模擬的方法對液壓挖掘機多路閥動臂聯進行流場分析。徐莉萍等[15]針對拖拉機液壓多路閥在實際中存在的壓力損失嚴重、操縱力過大的問題，基于Fluent軟件獲得了流體在工作中的速度、靜壓云圖等，并基于仿真結果對多路閥進行了改進。近年來
液壓與氣動 2022年10期2022-10-17
- 基于液動力的水壓閥閥口設計及試驗研究
比例閥非完整閥腔閥口液動力進行了研究，通過合理設計非全周節流口尺寸減小了閥口液動力大??；LIU等[8]針對非完整閥腔提出了增加減震尾來減小閥口液動力的方法；謝海波等[9]利用CFD仿真軟件研究了不同閥口形態對內流式錐閥液動力的影響。由于“錐滑閥”結構將密封與節流兩個功能分開考慮，因此存在先節流后密封和先密封后節流兩種設計方案，尚沒有學者對上述兩種結構進行對比分析。本文作者首先建立了新型比例方向閥的數學模型，分析了液動力對比例閥性能的影響；利用CFD流場仿真
機床與液壓 2022年1期2022-10-14
- 全周邊液壓滑閥沖蝕形貌及性能演化特性
其中，液壓滑閥的閥口具有薄壁孔口特征，閥口流量受油液黏度、溫度等因素影響較小，因此在比例閥、伺服閥等高端液壓控制元件中大量使用，其中全周邊液壓滑閥因面積梯度大、閥芯質量小、控制特性好，應用最為廣泛。液壓滑閥的形貌形性對伺服控制系統的精確控制有決定性作用，出廠時對其閥口銳邊有非常高的要求，但在服役過程中，滑閥不可避免地受到油液中顆粒物的沖蝕，造成閥口處閥芯閥套的材料流失并產生圓角，引起滑閥性能出現不可逆的演化過程。高速流體攜帶固體粒子(顆粒物)對靶材(對應本
中國機械工程 2022年17期2022-09-20
- 挖掘機多路閥閥口沖蝕磨損研究
失效。當多路閥的閥口在小開度(小于20%)下工作時，油液和固體顆粒的流速可達20 m/s，高速流動的液壓油裹挾著固體顆粒猛烈撞擊閥體和閥芯表面，帶走閥芯和閥體表面大量的材料造成不可逆轉的沖蝕磨損，產生十分嚴重的后果[5-6]。研究沖蝕磨損的傳統方法是進行顆粒撞擊試驗，通過高速攝像機和光纖探頭[7-8]確定顆粒的速度、大小和流動模式并推導質量損失定律。但是這些技術也有一些缺點，比如會耗費大量的金錢和時間。在最近20年來計算流體力學(CFD)得到了飛速的發展，
液壓與氣動 2022年9期2022-09-20
- 電噴發動機配油轉閥的設計及其流場分析
量控制旋轉閥，對閥口形狀進行了改進，在多種工況下進行仿真，并通過與試驗對比，驗證設計的可靠性。LISOWSKI等設計了一種多段比例方向控制閥，通過CFD數值模擬分析其流體動力學;同時，針對閥芯不同形狀開口，分析了比例流量控制閥的流量特性，并通過試驗加以驗證。LI等針對電液勵磁系統進行了參數分析，并建立了系統的AMESim仿真模型，解釋了各參數之間的耦合關系。YU等提出了一種旋轉直驅閥結構，通過仿真和試驗驗證結構的合理性。王鶴等人設計了三角形、半圓形和矩形閥
機床與液壓 2022年7期2022-09-17
- 2D伺服閥矩形和弓形先導級氣穴特性及影響因素
而發生壓力驟降的閥口處。當溶于液體中的氣體以氣泡形式產生、發育再到潰滅時，會給液壓系統帶來振動、噪聲等危害。近年來，學者對液壓元件中的氣穴現象進行了大量研究。王曉晶等[1]通過對錐閥內的流場進行兩相流仿真，獲得了在徑向偏移、半錐角、開口度和背壓等因素影響下的氣穴分布的變化規律，并提出了增大開口度和背壓可以抑制氣穴現象產生的結論。李成等[2]對不同條件下的礦用水壓先導閥閥口進行仿真，并對先導閥內流場的氣穴變化進行分析，發現開口度增大、出口壓力上升和背壓增加均
液壓與氣動 2022年8期2022-09-16
- U型節流槽流量特性多目標優化
設置可有效提升對閥口流量或壓力的控制精度，U型節流槽有較好的流量快速響應特性，加之其加工方式簡單、工藝性好，被廣泛應用于控制閥節流槽的設計中。 冀宏等分析了幾種代表性閥口的過流面積及其等效閥口面積的計算方法， 對文中U型節流槽優化參數的選擇具有指導意義［1］。 高殿榮和王益群對錐閥節流槽不同結構、開口、閥芯形狀及閥座結構等進行了CFD仿真分析，研究了這些參數對流場分布的影響規律［2］，為筆者的研究提供了方法基礎。孫澤剛等通過對V型節流槽進行建模仿真分析，
化工機械 2022年3期2022-08-24
- 高頻二維脈寬調制轉閥流體控制特性研究
G等[9]對轉閥閥口形狀設計進行研究。PAN等[10]更偏重于利用高速開關閥技術實現流體系統的高效控制，TU等[11]設計了一種高速開關閥，這種新型閥的結構在利用流體流動本身輸出能量驅動閥芯自旋轉方面很獨特；為了減少運動質量以提高閥芯動態特性，ZHANG等[12]、PALONIITTY等[13]、TAPIO等[14]設計了微型開關閥。在控制器及算法方面，ZHONG等[15]提出多電壓自適應驅動控制算法；也有一些學者致力于控制數字閥步進電機的數字芯片算法的開
農業機械學報 2022年6期2022-08-05
- 不同驅動方式下超純水隔膜閥閥口流動特性研究
閥使用壽命、改善閥口流量控制精度和研究不同驅動方式等方面進行了研究。為降低隔膜應力、延長隔膜閥的使用壽命，IRAJ Gashgaee等[3]通過在活塞和隔膜連接端開孔，采用氣壓的方式壓緊隔膜，可使隔膜閉合緊密，減少氣泡產生，降低隔膜所受應力，相比于改進前的閥桿壓緊隔膜使隔膜受集中力，改進之后隔膜壽命明顯提高。MüLLER, FRITZ[4]在隔膜閥啟閉過程中，設計了一種由PFA(可溶性聚四氟乙烯)制作而成的輔助壓片，并在壓片與隔膜直接接觸區域涂覆摩擦系數非
液壓與氣動 2022年5期2022-05-30
- 基于兩相流空穴模型的比例閥流量特性分析*
下,通過改變節流閥口大小和形狀可以獲得不同閥芯位移流量特性曲線,因此,深入研究比例閥的節流窗口形狀對液壓工程機械流量特性和結構優化具有重要意義[2,3]。以液壓控制系統比例閥作為研究對象,不少國內外學者采用計算流體動力學方法,分析了閥的性能。冀宏等人[4]在對滑閥進行研究時,基于壓差特性試驗和閥口面積計算,分析了滑閥矩形節流槽閥口的流量系數。傅新等人[5]在對非全周開口滑閥液動力進行研究時,采用CFD方法,分析了U、V形節流槽滑閥流量特性以及其詳細的流場情
機電工程 2022年3期2022-03-23
- 非全周開口滑閥的流場特性及其優化*
改變流體的流向及閥口的開度,其性能對整個液壓系統關系重大。液動力是影響滑閥性能的重要因素之一[1]。當流體流經液壓閥的閥口時,其流速和方向會發生變化,從而導致流體的動量發生變化,進而對閥芯產生一個軸向力(即液動力),過大的液動力會影響液壓閥的操縱力及穩定性,從而對整個液壓系統的性能產生影響[2]。許多學者采用計算流體力學(CFD)對滑閥內部流場的特性及其液動力進行了研究[3-5]。張曉俊[6]采用對滑閥閥芯壁面壓力分布的表面積進行積分的方式,研究了滑閥的穩
機電工程 2022年3期2022-03-23
- 二通插裝閥流場數值模擬及其閥口流動特性研究
]建立了兩種不同閥口結構的二維錐閥模型，采用CFD方法對錐閥內部流場進行數值模擬，并研究了不同閥口開度和不同閥口形狀對錐閥內部流場的影響；鄭淑娟等人[3,4]采用CFD方法對閥芯運動狀態下流體在插裝型錐閥內的流動狀態以及錐臺形錐閥的出流特性進行了可視化分析；王艷珍等人[5]采用CFD方法對水壓錐閥內部流場進行解析計算，并對閥芯結構進行優化，減小了壓力損失，并降低了閥腔內的最低負壓和閥芯所受的軸向液動力；高紅等人[6]采用數值模擬與可視化試驗相結合的方法，驗
制造業自動化 2021年10期2021-11-04
- 水液壓節流閥精細調節閥口設計與仿真分析
的水液壓節流閥的閥口形式通常為球閥式或錐閥式，有著較好密封性的同時存在著流量分辨率低、閥口特性線性度差等缺點[6]。常見的閥口節流槽形式有U形槽、 V形槽和K形槽，組合型節流槽形式主要有U+U形節流槽、U+V形節流槽以及U+K形節流槽[7-8]。非典型的節流槽形式主要有三角形非全周開口槽和斜三角形非全周開口槽[9]。類似于傳統水液壓節流閥的閥口形式，這些節流槽形式通常也有著閥口特性線性度低，流量分辨率差的缺點。為滿足日益增長的水液壓技術發展需要，設計一種具
液壓與氣動 2021年10期2021-11-02
- 噴嘴擋板式壓電氣動微閥閥口密封寬度對流場特性影響的分析
動技術中，流量閥閥口結構形式多樣，包括滑閥、錐閥、噴嘴擋板閥、平板閥等，其中噴嘴擋板式結構最為常用。噴嘴的關鍵結構參數對閥口氣體的流動特性影響很大，是進行噴嘴擋板閥基礎理論研究和開發設計的關注重點。眾多學者采用數值模擬方法對噴嘴擋板閥閥口的流動特性進行了大量研究分析。師偉偉[4]對雙噴嘴擋板電液伺服閥進行了仿真研究，得到滑閥內部流場分布圖及閥芯受到的液動力，并分析了液動力和黏性摩擦力對伺服閥的影響。陳良華等[5-6]對雙噴嘴擋板閥的噴嘴在不同結構參數組合下
液壓與氣動 2021年9期2021-09-16
- 濕式DCT主油路壓力控制系統建模及響應特性影響因素分析
控制系統通過調節閥口開度大小維持離合器壓力控制系統、潤滑調節系統、換擋控制系統的入口壓力穩定，然而發動機轉速的實時變化、液壓油的可壓縮性、閥芯運動的不穩定摩擦力等因素會導致液壓控制系統的壓力波動，影響液壓控制系統的控制精確性與壓力響應的快速性，對濕式DCT主油路壓力控制系統提出了較高的要求。在以往研究中，CHO B H等[2-4]提出了液壓控制系統的簡化模型和電磁比例控制閥的數學模型；LEI等[4-5]詳細研究了冷卻潤滑控制系統的流量動態響應特性；PAUL
重慶理工大學學報(自然科學) 2021年8期2021-09-14
- U形節流槽閥口流量特性的研究*
9000)節流槽閥口滑閥相比傳統圓柱滑閥具有零位控制性能好、流量控制范圍寬等優點，廣泛應用于比例閥[1]、伺服閥[2]、數字閥[3]中。節流槽口形狀種類繁多。U形節流槽為圓柱銑刀沿閥芯軸線方向旋轉切割閥芯凸肩而成，節流槽前半段半圓形，后半段矩形，因其加工方便、允許位移大，是目前應用最廣泛的節流槽之一[4]。閥口流量特性是液壓控制閥的基本特性，其決定了執行元件的速度和穩定性。閥口流量特性本質上取決于閥口過流面積和流量系數。為精確預測其閥口流量特性，眾多學者對
九江學院學報(自然科學版) 2021年1期2021-06-07
- 雙U形節流槽滑閥多場耦合特性研究
4， 5， 6，閥口壓差分別為5, 10, 15, 20, 25 MPa時的液壓滑閥進行仿真分析，得到液壓滑閥在不同雙U形節流槽數量、不同閥口壓差時流體的速度場，以及滑閥閥芯的溫度場與應變場。1 數值模型的建立1.1 流體與傳熱控制方程液壓閥內流體的流動以及流體與固體之間的傳熱始終遵循3個物理規律，分別是能量守恒、質量守恒以及動量守恒[9]。能量守恒方程為：(1)質量守恒方程為：(2)動量守恒方程為：(3)式中,ρ—— 流體密度T—— 流體溫度U—— 速度
液壓與氣動 2021年4期2021-04-23
- 內嵌微小熱電偶的液壓閥口溫度分布實驗及數值分析
一定的壓差下流經閥口并產生粘性摩擦，將部分液壓能轉換為內能，這些內能一部分使流體溫度升高，另一部分從流場傳遞到閥口，使閥口溫度升高，進而產生熱變形。流體溫度升高會打破液壓系統與外界環境的熱平衡，造成能量損失，而閥口熱變形會減小滑閥間隙，大大增加滑閥滯卡的風險，降低液壓系統的可靠性。因此，研究液壓閥口流體的升溫過程和閥口溫度分布特性，對閥口熱變形量的準確計算和高可靠性滑閥的設計具有一定的應用價值。準確可行的溫度測量方法是本研究需要解決的關鍵問題。根據測量設備
華南理工大學學報（自然科學版） 2021年2期2021-04-13
- 基于CFD 的不同開度下順序閥管路穩定性分析
號達到調定值時，閥口開啟，使所在油路自動接通，故順序閥的啟閉特性直接影響到閥的使用效果[2，3]。許多學者已開展了對順序閥的研究， 積累了許多寶貴的經驗和數據。 劉賢東等人針對配汽方式引發的機組軸系故障進行機理分析，提出對稱對角進汽、增加配汽閥點、減小閥門開啟重疊度以及根據軸承承載情況確定合適的閥門開啟順序這四種方案， 對超臨界機組的順序閥優化改造。改造后，機組運行的安全性和經濟性得到了顯著提高。程萍等人針對典型的直動式與先導式順序閥的結構，建立了兩種順序
機電產品開發與創新 2021年1期2021-04-12
- V形節流槽滑閥結構仿真分析
閥式換向閥的制動閥口關閉時，流量會突然下降至接近于零，但是流體在慣性作用下還具有較大的沖量，對閥芯造成沖擊，而在閥芯臺肩上開節流槽在一定程度上可以減小液動力的消極作用。方桂花等[1]研究了不同參數對U形節流槽穩態液動力的影響，認為U形槽的高度比寬度的影響程度更大。羅亞敏[2]分析了V形槽滑閥液動力特性，指出在閥口開度很小時液動力較小，當閥口開度大于3.5 mm時液動力明顯增大，閥口渦流劇烈。賈新穎[3]對滑閥入口節流出口無節流和入口無節流出口節流兩種流動形
武漢科技大學學報 2021年2期2021-03-17
- 閥口袋焊接機組講解（六）
裝置：計算制成的閥口袋數量，將擬定數量的閥口袋堆在堆垛裝置中。不同的袋垛邊緣重疊成瓦狀。在目視顯示屏上設定制袋速度與數量以及袋垛之間的距離。松開杠桿（2），使捕捉板（1）適合袋寬。然后再松開杠桿（2）。必須在汽缸支架（3）和擋塊之間的分接裝置上設至少20 mm 的距離（A）。松開螺母（6），旋轉氣動缸（7）的軸（5），直到達到20 mm 的距離（A）為止。然后再將螺母（6）擰緊。操作員側和傳動側都要進行此項調節。18. 袋底中心距調整：松開閥口條裝置前的夾
塑料包裝 2021年1期2021-03-10
- 并聯換向閥周向穩態液動力分析
應分布窗口構成的閥口Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ。閥口Ⅰ、Ⅳ為一組，閥口Ⅱ、Ⅲ為另一組，相同組的閥口同時打開或閉合，不同組的則相反。圖1 并聯式負載口獨立控制換向閥原理示意圖如圖1中?。┨摼€油路所示：油源P中的油液可進入V2并聯閥的e腔室，當2個并聯閥閥芯從零位（即Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ閥口均閉合時閥芯的位置）在直線電機和伺服電機的作用下運動到如圖所示的位置時，閥口Ⅱ、Ⅲ打開，e腔室中的油液則通過閥口Ⅲ進入f腔室，并進入液壓缸的左腔室B，從而推動液壓缸活塞桿向右運動，將液壓缸右
重慶理工大學學報(自然科學) 2021年1期2021-02-28
- 粒子群算法的負載敏感閥節流槽結構的優化
通過對典型節流槽閥口過流面積的研究，得出了兩種節流槽數學模型并解釋了氣穴及液壓噪聲的形成機理。王東升等[11]采用過流面積與閥口流量系數相結合的方法，研究了節流槽閥口的穩態液動力和流量特性，分析了U+V型等組合式對節流槽流量特性的影響。Borghi等[12]得到了典型節流槽與組合型節流槽在不同閥口開度下流量、壓力損失和液動力等相關數據?，F代優化設計方法中粒子群算法適用于全局搜索、非線性優化，李維嘉等[13]研究了基于粒子群算法的滑閥節流槽的優化設計，其研究
黑龍江科技大學學報 2021年1期2021-02-22
- 不同開口度下的煤礦水液壓安全閥的氣蝕特性
進行研究，分析了閥口在不同啟動次序下開口度對壓力與氣相分布規律的影響，并改善了安全閥的性能。1 煤礦水液壓安全閥結構原理基于傳統的安全閥閥腔結構，在所研究的安全閥閥芯靠近水介質入口端增設一排出液孔，具體閥腔結構如圖1所示。水介質從閥芯入口流入閥腔，當流至2個閥口附近后，閥口1，2開啟，流動方向由軸向轉為徑向，水介質從出口處流出。圖1 不同啟動次序下安全閥閥芯的運動過程2 CFD模型建立2.1 邊界條件針對閥腔內部流場出現的氣蝕現象進行研究，故采用多相流模型
液壓與氣動 2021年2期2021-02-03
- 伺服閥滑閥副疊合量快速氣動測量及數據分析方法
，就可以完成4個閥口的疊合量測量過程。通過壓力對流量測量值進行修正，保證了測量精度，并實現了對高精度氣體流量傳感器的保護。電液伺服閥滑閥副配磨過程是一個對閥芯臺肩進行逐步磨削的過程，本研究利用配磨過程中大疊合量的測量曲線與小疊合量曲線進行相似度分析，提高疊合量測量準確性。實現大流量滑閥副疊合量的精確氣動測量，提高疊合量測量效率，減少滑閥副配磨的反復過程。1 快速測量方法1.1 測量氣路疊合量氣動測量方法分為壓力式[3-4]和流量式[9-10]2種；其中，氣
液壓與氣動 2021年1期2021-01-14
- 連續波泥漿脈沖發生器閥口形狀拓撲優化設計
泥漿脈沖發生器的閥口形狀將直接影響泥漿脈沖信號質量[7],為了尋求閥口形狀與壓力波的關系,進而設計出符合要求的閥口形狀。因此，相關研究主要集中在對某一種閥口形狀的設計與優化,其中閥口的形狀主要有梯形[8-9]、三角形[10-15]、扇形[16]、圓形[5]、曲線[17]等。此外,在閥口形狀設計方法上,主要采用的是波形最大相似理論[9],假定轉閥或定閥的形狀已知,或兩者形狀上互補,即最小過流面積為零[16],在極坐標下構建閥口的幾何形狀方程,通過分段積分的方
中國石油大學學報（自然科學版） 2020年5期2020-10-27
- 一種套膜外設的閥口袋
裝方便，通常采用閥口包裝袋結構。閥口包裝袋是把袋子頂部或底部的閥口套入閥口袋灌裝機器的物料灌裝口，來實現高速定量灌裝的包裝袋類型，閥口包裝袋采用各種不同類型的閥口來配合各式不同類型的閥口袋灌裝機器和包裝產品類型。傳統的閥口紙袋的閥口是用紙張卷成筒狀粘結在閥口部位，物料通過閥口灌裝后，由于閥口與袋體內部連通，在物料運輸過程中，當發生顛簸時，粉末狀的物料很容易從閥口封口的縫隙中流出來，不但浪費了物料，還會造成環境的污染?，F有的閥口包裝袋在閥口紙的內側增設套膜，
塑料包裝 2020年4期2020-09-24
- 旋轉式換向閥非定?？栈鲃犹匦匝芯?
間的回轉運動實現閥口的切換，因此又稱轉閥，它是液壓激振系統中的重要控制元件，其作用在于能夠實現液壓回路中油液的高頻換向。由于旋轉式換向閥內流道較復雜，導致換向時，其油液極易在閥內形成漩渦、空化等現象；同時由于空化的周期性脫落、潰滅，會導致閥芯侵蝕、壓力脈動以及噪聲等現象出現，從而影響到液壓激振系統的工作性能。因此，研究旋轉式換向閥內部的流動特性，對于液壓激振系統技術的提高具有現實意義。目前，隨著計算流體力學技術的不斷發展，數值模擬方法已經成為研究空化現象的
機電工程 2020年9期2020-09-22
- 基于比例換向閥的智能流量控制方法
. 由方程可知，閥口流量不僅取決于節流面積A和閥口壓降(P1-P2)，還與流量系數Cd有關.本文首先通過實驗觀測了流量系數的變化曲線，由于實際流量系數與傳統經驗公式差異較大，無法采用傳統經驗公式直接計算流量. 因此，在流量計算過程中首先通過實驗插值計算獲得在不同位移和壓差情況下流量的三維數據表，然后通過查表獲得計算流量. 在此基礎上利用調節器對閥口的流量進行反饋控制.1 流量控制原理圖2所示是閥流量控制原理圖. 通過壓力傳感器和閥芯位移傳感器將閥兩端的壓差
北京理工大學學報 2020年5期2020-06-09
- 一種高透氣性雙內閥閥口袋
述目前客戶在進行閥口袋灌裝物料時，除了要求閥口袋有一定的防返料和防漏料的功能外，對閥口袋的透氣性要求也越來越高，目前的內閥袋在部分客戶進行高速灌裝時，會有粉料從閥口處噴出，閥口袋內的壓力過大，而導致裝完物料后下落到傳送帶上的一瞬間，氣體攜帶物料從閥口處返出，污染環境，浪費物料。為了解決現有技術不足，本文介紹了一種高透氣性雙內閥閥口袋。二、技術方案一種高透氣性雙內閥閥口袋，包括袋體，設置于袋體上的第一閥口，所述袋體上還設置有第二閥口，所述第二閥口的口部用透氣
塑料包裝 2020年1期2020-04-09
- 通用汽車4T65E型自動變速器油路控制過程解析(下)
將柱塞推到底部，閥口5、6相通，主油壓由閥口6入，閥口5出，送到輸入離合器C輸入，使變速器實現1擋。電磁閥A斷電(OFF)而泄油，頂部油壓消失，參閱圖6(c)，底部彈簧使柱塞上移到頂部，閥口6、7相通，主油壓由閥口6入，閥口7出，送到2當離合器C2，使變速器升入2擋。3.1-2換擋閥1-2換擋閥的結構如圖6(a)的中部所示。圖6 換擋控制部件的局部油路圖電磁閥A通電(ON)而不泄油，頂部有信號油壓，將柱塞推到底部，閥口5、6相通，主油壓由閥口6入，閥口5出
汽車維修與保養 2018年8期2018-11-08
- 通用汽車4T65E型自動變速器油路控制過程解析(上)
塞，殼體上有5個閥口、大彈簧坐落在殼體上，小彈簧坐落在下部閥塞5頂部，它們共同構成自動調節閥。圖1 4T65E型自動變速器液壓油路的組成自動調節閥在裝配時，彈簧被壓縮到規定長度，產生相應的預緊壓力，彈力使柱塞停于頂部位置，構成其初始狀態。上部三個閥塞的直徑相同，閥口3是進油通道，閥口1經節流孔與主油路相接，此油壓作用于閥塞1的頂部，是自動調節過程的采樣點。閥口2與液力變矩器油路相接，油液經此處流向液力變矩器，閥塞2與閥口2形成一個開關閥，發動機不轉動時，關
汽車維修與保養 2018年7期2018-10-11
- 非圓周節流槽在叉車多路閥上的應用
過流面積的計算及閥口優化設計等方面都有很多研究[4-9]，對于叉車多路閥節流槽的設計分析并不多。然而，一般叉車節流槽的設計多依賴于設計者的經驗，為了能獲得符合實際工況的閥口，需不斷調整節流閥類型和結構尺寸，通過多次估算及樣件加工測試才能滿足要求，使得其工作效率低且設計成本普遍偏高。本文將通過對常見叉車多路閥上節流槽的過流面積分析計算，采用仿真分析[10-11]，并與實際試驗多路閥微動特性項目壓力流量數據進行對比。1 幾種叉車多路閥常見滑閥節流槽過流面積分析
機電工程 2018年5期2018-05-15
- 換向滑閥組合節流槽流量系數研究
制閥,并通過改變閥口節流槽過流面積來實現節流控制,由于其工作性能穩定且易于控制,得到了廣泛應用。在換向閥的設計及應用中,節流特性和控制特性至關重要,在這些方面國內外學者進行了相關的研究。Amirante、Lisowski等運用三維流場解析結合臺架實驗的方法研究了換向閥閥口開度變化時流量、壓力特性以及液動力、流量系數等變化規律,并實現了相應優化設計[1-4];Ye、PAN等使用相似的方法,研究了換向閥節流槽結構對其工作過程流體特性的影響,建立了相關數值計算模
西安交通大學學報 2018年2期2018-02-27
- 基于CFD多路閥主閥芯建模仿真
度的矢量圖及流過閥口的流量大小。本文以某特定型號多路閥主閥芯的其中一聯為例，該聯滑閥閥口節流槽為V-U組合，共兩個。1 建模及網格劃分1.1 使用Solidworks建模建模前對模型進行一些簡化：設滑閥為理想滑閥，即閥芯和閥體不存在徑向間隙配合精確且棱邊為完全直角?；y是面對稱結構，因此可以只對流動區域的一半進行建模仿真。首先分別建立沒有閥芯的流體區域和閥芯實體，然后進行裝配，最后裝配圖在Gambit中做布爾運算得到二分之一的流體區域模型。1.2 使用Ga
中國設備工程 2018年1期2018-01-24
- 斜坡形非全周滑閥的特性研究
全周滑閥，推導出閥口的過流面積計算公式，并對過流面積的變化特點進行分析；利用流場仿真的方法得到了不同流動方向下的閥芯穩態液動力，結果表明油液在閥口內的流動方向不同，閥芯穩態液動力有明顯差距。在流入方向，穩態液動力值很小，幾乎可以忽略。斜坡形非全周滑閥；過流面積；穩態液動力非全周開口滑閥由于具有水力半徑大、抗阻塞性能好、閥口面積梯度易調節、流量控制范圍寬等優點[1-2], 因此在工程機械多路閥主控制閥芯等液壓閥中得到了廣泛應用[3]。液壓控制閥的流量控制特性
滁州學院學報 2017年2期2017-06-23
- 某雙閥芯電液比例多路閥主閥進口節流流場及閥口壓降特性研究
閥進口節流流場及閥口壓降特性研究張 晉1,2,3朱漢銀3姚 靜1,2,3李建斌3李艷鵬3孔祥東1,2,31.先進制造成形技術及裝備國家地方聯合工程研究中心(燕山大學),秦皇島,066004 2.燕山大學河北省重型機械流體動力傳輸與控制實驗室,秦皇島,066004 3.燕山大學機械工程學院,秦皇島,066004以某系列雙閥芯電液比例多路閥為研究對象，采用CFD流場仿真技術和PIV可視化測速技術對不同閥口開度和流量下的主閥沿進口流道、節流口、閥腔的流場進行了流
中國機械工程 2017年10期2017-06-05
- 多路換向閥換向耦合閥口節流結構拓撲設計
路換向閥換向耦合閥口節流結構拓撲設計姜濤,黃偉,王安麟(同濟大學機械與能源工程學院,201804,上海)為解決多路換向閥換向過渡過程中分流特性所帶來的閥口間節流結構耦合作用問題,提出多路換向閥換向耦合閥口節流結構拓撲設計方法。將耦合閥口節流槽結構分類為由U型槽、半圓槽、圓孔槽等結構組成的參數化組合構成,構建出多路換向閥工作口流量與其閥口節流槽結構變量間的函數模型;在驗證多路換向閥三維流體解析與其動態特性臺架實驗結果的基礎上,以設定的多路換向閥換向過渡過程工
西安交通大學學報 2016年8期2016-12-23
- 錐閥閥口能量損失分析及閥座結構改進
5105)?錐閥閥口能量損失分析及閥座結構改進楊國來1,2,張燦罡1,2,尹大禹1,2,張東東1,2,王建忠1,2(1.蘭州理工大學 能源與動力工程學院,甘肅 蘭州 730050;2.蘭州理工大學 溫州泵閥工程研究院,浙江 溫州 325105)通過對錐閥在不同錐角、不同閥口開度及不同壓差條件下的速度場和壓力場進行分析,類比電路基本理論,得到了在不同壓差條件下壓力及速度梯度變化的規律,并分析了錐閥閥口的能量損失規律;與此同時分析錐閥閥口渦流產生的原因,通過對
甘肅科學學報 2016年6期2016-12-16
- 具有孔道沉槽的滑閥過流面積分析
程機械領域，其中閥口形式對多路閥流量控制特性具有重要影響。對于閥體上開有孔道沉槽、節流面為常見的圓柱面和圓錐面兩種滑閥閥口形式的多路閥，根據其結構特征及內部流場壓力分布和速度變化情況，利用等效閥口面積理論，推導了圓柱面閥口和圓錐面閥口過流面積計算公式。利用流場仿真對計算結果進行了修正，采用實驗手段驗證了計算結果的準確性。研究結果對滑閥閥芯的多路閥設計及性能預測具有一定參考價值。多路閥；孔道沉槽；閥口過流面積；流場仿真0 引言工程機械液壓系統中，多路閥依靠滑
中國機械工程 2016年18期2016-10-13
- 基于Fluent的滑閥閥口流動特性仿真分析
luent的滑閥閥口流動特性仿真分析張青蘭，王玉柱（中國船舶重工集團公司 第704研究所，上海 200031）運用流場仿真軟件Fluent對滑閥閥口流道進行了流動特性的仿真分析，研究了不同沉割槽尺寸、開度下的壓力分布截面圖、速度分布截面圖和三維流線圖，以減小閥口在啟、閉過程中的不利影響因素?？刂苹y；流動特性；仿真分析；Fluent0 引言隨著科學技術的迅速發展及工業水平的提高，對液壓系統的性能要求越來越高，從而對液壓元件的設計、制造也提出了更高要求?；y
機電設備 2015年3期2015-10-16
- 基于Fluent的某滑閥內部流場仿真與分析
量，穩態液動力與閥口開度之間的關系。文獻[7]采用CFX軟件對三維溢流閥模型的內部流場進行模擬仿真，并結合流體動力學方程對溢流閥的瞬態流場特性和動態特性進行了研究。目前對液壓閥內部流場的仿真分析主要是針對全周開口滑閥即傳統滑閥,關于節流槽滑閥又稱為非全周開口滑閥的研究比較少。本研究以非全周開口液壓閥滑閥為研究對象，針對滑閥的內部流場進行三維穩態仿真模擬。采用有限元分析軟件ANSYS的前處理模塊GAMBIT，分析計算模塊Fluent以及后處理模塊TECPLO
液壓與氣動 2015年4期2015-05-10
- 電液比例閥開啟過程中液動力的計算
等針對不同流量和閥口開度下滑閥的液動力進行了研究[3]；張杰等提出一種通過在閥套上開圓弧型流道對油液進行導流來減小液動力的方法[4]。這些研究都是在恒定的邊界條件下展開的，但在比例閥開啟過程中，電液比例閥并非一直處于恒定的邊界條件下，之前的研究總是難以準確描述電液比例閥開啟過程中液動力的變化情況。本研究采用AMESim和Fluent聯合仿真的方法，首先建立電液比例閥AMESim模型，得到閥口壓力、流量的響應曲線，并將入口流量和出口壓力響應曲線擬合為函數，進
液壓與氣動 2015年11期2015-04-16
- 水液壓節流閥流場仿真及與AMESim仿真的比較分析
面的優勢，保證了閥口良好的密封性能，閥口可以實現零泄漏，同時其可以實現閥口磨損的自動補償，適用于較高系統壓力的工作狀況[1]。本研究中的純水液壓節流閥采用球形閥芯的閥口結構形式，利用Fluent流場仿真軟件，對純水液壓節流閥流道內流場進行仿真，對閥口處的壓力分布和速度分布情況進行了分析研究，并結合AMESim仿真進行對比分析，為純水節流閥的設計提供了可靠的依據。1 壓電水液壓節流閥工作原理該節流閥的結構如圖1所示。該節流閥主要由節流閥本體、閥體連接塊和封裝
液壓與氣動 2015年5期2015-04-16
- 伺服閥滑閥閥口系數影響因素分析
81)伺服閥滑閥閥口系數影響因素分析金曉宏，艾亞輝，黃 浩，楊 科(武漢科技大學機械自動化學院，湖北 武漢，430081)分析電液伺服系統中液壓缸活塞位移、液壓剛度、閥口開度、外負載剛度及閥芯與閥套間徑向間隙對伺服閥閥口系數的影響。采用工作點線性化的處理方法，通過引入液壓缸負載力方程，給出零開口電液伺服閥滑閥流量-壓力系數和流量增益的計算公式，并對其影響因素進行分析。結果表明，在液壓缸全行程中，流量-壓力系數會隨著液壓缸活塞位移、外負載剛度及閥口開度的增加
武漢科技大學學報 2015年3期2015-03-19
- 基于流固熱耦合的滑閥溫度特性研究
同閥芯材料、不同閥口開度對閥芯溫度場和熱形變的影響，為滑閥的設計和減少閥芯卡死現象奠定了一定的理論基礎。1 仿真建?；y主要是由閥芯、閥體和閥套等構成?；y內部一般由多個閥腔組成，由于各閥腔之間的相似性，因此選用其中一個閥腔作為研究對象，以簡化計算量。利用SolidWorks 軟件進行滑閥三維幾何建模，結構簡圖如圖1所示，x 表示節流口開口度。圖2 為該滑閥流體部分的CFD 模型，該模型的網格劃分數為四面體單元251 939 個，網格節點422 636個。
機床與液壓 2014年21期2014-03-18
- 非全周開口滑閥閥口面積快速計算方法
)非全周開口滑閥閥口具有水力半徑大、抗阻塞性能好、閥口面積梯度易調節、流量控制范圍寬等優點［1-3］，廣泛應用于工程機械多路閥主控制閥芯、平衡閥主閥芯等液壓閥中?；y上節流槽過流面積的設置直接影響主機的操控性能，如快速性、平穩性等［4］。蘭州理工大學冀宏教授等人對非全周開口滑閥典型節流槽特性及閥口面積計算方法做了大量的研究［3，5-7］，但目前未見關于滑閥閥口面積快速計算方法的相關文獻。工程技術人員設計閥芯節流槽時，需不斷地調整閥芯節流槽的類型和結構尺寸，
機床與液壓 2013年22期2013-08-22
- 基于CFD的液壓滑閥閥口處流場研究
CFD的液壓滑閥閥口處流場研究王 輝，潘生根 （中國民航大學航空工程學院，天津 300300）采用CFD方法對一種錐形閥口滑閥內流場進行了數值仿真計算，分析了在固定條件下其閥口處流場分布情況，并從閥口開度及結構參數等方面對影響閥口處流場分布進行了分析比較。研究結果表明：其閥口處流體流動情況復雜，流場在其軸向及徑向分布不均衡，受閥口開度及結構參數等方面的影響；可通過優化閥口結構參數，改變閥口開度來改善閥口處流場分布狀況，抑制氣穴及旋渦的產生與發展，減小壓降及
中國民航大學學報 2013年1期2013-07-02
- 基于相關系數的連續波發生器轉閥優化設計
底邊為直線的梯形閥口轉閥通流面積的參數化計算模型；根據提出的設計準則建立了轉閥閥口形狀的優化模型。優化結果表明：該優化模型可以獲得較理想的正弦波壓力信號。為減少加工難度，對轉閥的設計參數進行取整，并分析了參數取整對壓力波信號特性的影響。連續波發生器；轉閥；優化設計；相關系數壓力波信號的品質主要是指信號幅值與頻譜特性，與連續波發生器的轉閥閥口設計密切相關。目前，國內關于轉閥閥口的設計只考慮了壓力波信號的幅值特性［1－4］，而沒有考慮信號的頻譜特性；國外的幾個
石油礦場機械 2012年7期2012-12-11
- 高頻電液數字轉閥閥口氣穴現象研究
窗口溝通或斷開時閥口處可能會出現氣穴現象，嚴重時會產生氣塞現象，這樣既會誘發閥體振動和噪聲，又會破壞閥口流動的連續性，導致閥口實際流量與理論流量出現較大偏差，從而影響激振系統的輸出特性。文獻［5－8］對滑閥或錐閥內氣穴非穩態流動問題進行了研究，但研究工作大多是在閥的開口固定或緩變狀態下展開的，這對深入理解激振系統高頻電液數字轉閥（簡稱2D數字閥）內氣穴非穩態流動現象具有一定意義，但由于2D數字閥閥芯高速旋轉，閥口重疊開口周期性通斷，閥口壓力突變顯著，閥口處
中國機械工程 2012年1期2012-09-08
- 液控換向閥內流場及動態特性的數值模擬
.滑閥內部流道、閥口形狀、流場分布以及滑閥液動力是目前研究的熱點問題.文獻［1-2］對溢流閥內部結構對氣穴產生的影響進行了研究.文獻［3］對氣動換向閥的流場特性進行了研究.文獻［4］提出了典型閥口的通流面積的計算方法.文獻［5-7］對滑閥的穩態液動力進行了分析.文獻［8-11］對開式中位和閉式中位的方向控制閥的液動力開展了研究.文獻［12］對移動滑閥的流場進行了可視化研究.文獻［13］提供了氣穴的數值建模理論.文獻［13-14］開展了Fluent與其他仿真
哈爾濱工業大學學報 2012年5期2012-09-02
- 伺服閥主閥芯的建模與仿真
伺服閥,在主閥芯閥口開口大小一定、壓差不同的情況下,對其內部流場進行數值模擬分析,并與理論計算結果進行比較。1 伺服閥主閥芯流場的模擬仿真1.1 網格劃分由于油液在伺服閥閥口的流動情況非常復雜,閥口既是壓力變化最大的區域,又是結構尺寸最小的區域。因此,根據閥內部流道的幾何尺寸,應對閥口區域和流道拐角的網格進行細化。正常情況下,緊靠管道壁面區域流體的速度梯度很大,而管路中心的速度梯度相對較小,因此在網格劃分時,應在壁面附近加入一個細化網格的邊界層,以增大靠近
武漢科技大學學報 2011年3期2011-01-23
- 瓦斯發動機燃氣混合器瓦斯閥口流量特性分析與結構優化
節燃氣混合器瓦斯閥口開度來使發動機維持在理想空燃比。但是，圓形和長方形燃氣混合器瓦斯閥口的流量與其開度(閥口面積)往往呈非線性關系，這將直接影響到空燃比控制時的實時性和準確性。筆者在分析長方形燃氣混合器瓦斯閥口流量特性的基礎上，設計了流量與其開度呈準線性關系的燃氣混合器瓦斯閥口型線，有效地消除了空燃比調節時產生的時滯影響，提高了瓦斯發動機空燃比控制的實時性和準確性，為發電機組的正常運行提供了保證。1 長方形瓦斯閥口流量特性建模與分析圖1為某瓦斯發動機燃氣混
重慶交通大學學報(自然科學版) 2010年6期2010-11-09
- 鉆井液提升閥流量系數的測定
件下鉆井液提升閥閥口流量系數及其規律,并與水壓閥閥口流量系數進行對比分析。結果表明:閥座倒角角度和倒角長度對錐閥及球閥閥口流量系數有較大影響,對板閥影響較小;背壓存在與否對板閥流量系數變化規律影響較大;與水壓閥相比,鉆井液提升閥閥口流量系數略高。鉆井液;冪律流體;提升閥;流量系數目前,在導向鉆井、隨鉆測量等油氣田開發系統中,廣泛采用液壓閥對鉆井液進行控制[1-3]。液壓閥口一般采用錐閥、球閥、板閥等座閥形式。由于與水或液壓油的性質不同,因此在對以鉆井液作為
中國石油大學學報（自然科學版） 2010年2期2010-01-03