管體
- 帶式輸送機托輥性能的分析及優化
主要結構包括中間管體、托輥軸、兩端軸承座及密封裝置組成，我國多采用焊接鋼管制成的管體作為托輥的主體結構[4]，焊接鋼管的壁厚均勻，產生的動載荷作用低，適用于帶式輸送機高速旋轉場合。采用有限元分析的方式對托輥的性能進行仿真分析，將托輥的復雜構件離散劃分為多個相互關聯的單元[5]，通過節點將各單元進行連接，通過單元之間的相互關系計算整體方程，從而得到托輥整體的性能變化。采用ANSYS 有限元分析軟件對托輥的性能進行分析，首先選取煤礦帶式輸送機上使用的108 m
機械管理開發 2023年10期2023-11-30
- 考慮錨索松弛的懸浮隧道沖擊動力響應數值模擬
在水中一定深度的管體、錨泊系統和與兩岸相連的構筑物組成。與傳統橋梁相比,懸浮隧道的建設與運營對環境影響較小。此外,懸浮隧道每單位長度的建造成本不隨總跨度的增加而增加,為復雜水域的通道建設提供了一種全新的選擇[1-2]。在運營過程中,懸浮隧道面臨著沉船、墜物、車輛撞擊的風險,對隧道結構安全構成極大威脅。目前,已有學者對懸浮隧道在沖擊荷載作用下的動力行為展開了研究。在整體動力響應方面,Xiang等[3]將懸浮隧道管體簡化為彈性地基梁,基于Hamilton原理推
隧道建設(中英文) 2023年10期2023-11-22
- 復合載荷下S135鉆桿管體裂紋擴展與結構改進
井下S135鉆桿管體斷裂失效現象進行分析,發現交變載荷作用下鉆桿管體腐蝕坑處更容易發生疲勞斷裂。黃本生等[8]則研究了不同條件對鉆桿材料疲勞壽命的影響,研究表面缺口會導致鉆桿更易產生疲勞破壞。隨著井深的不斷增加,井下工作環境愈發惡劣,鉆桿不僅承受軸向載荷、彎曲載荷、扭矩載荷等多種載荷的復合作用,在某些井眼中甚至還面臨著酸性腐蝕介質。管體表面受到腐蝕介質、鉆井液等的腐蝕或沖蝕后產生腐蝕坑、沖蝕坑和劃痕等缺陷,在復合載荷循環作用下裂紋萌生、擴展,直至疲勞斷裂失
機械科學與技術 2023年10期2023-11-01
- 一種外定型無支架扣模保溫鋼管
管，包括端蓋、外管體、保溫層一、隔熱套、保溫層二、內管體、固定槽、卡槽、固定螺釘、連接頭、外螺紋、內孔、密封墊、凸邊、端蓋環體、螺紋孔和限位繩等。該實用新型中設置的端蓋，能夠對外管體和內管體兩側端部位置進行限制固定，另外端蓋中設置的卡槽也能夠對隔熱套兩側端部位置進行限制固定，同時配合截面為梅花形狀的隔熱套，從而減少了外管體和內管體之間的偏心。該實用新型中設置限位繩，從而將內管體限制在一定范圍之內，進一步減小外管體和內管體之間的偏心；該實用新型中設置鎖緊螺釘
鋼管 2023年2期2023-08-06
- S135鉆桿管體刺穿失效分析
油田S135鉆桿管體刺穿失效事故進行試驗分析,以確定其刺穿失效的原因，從而 預防此類事故的再次發生。1 事故概況失效鉆桿管體用于西部某油田，其規格為Φ114.3 mm×8.56 mm,鋼級為S135。該鉆桿在下鉆作業過程中，鉆井工作人員在鉆井平臺發現泵壓降低了5 MPa，于是停止鉆進，進行起吊鉆柱作業。在起鉆過程中，發現在井深1 500 m位置的鉆桿管體出現了刺穿。刺穿鉆桿下部的鉆柱長度為3 000 m。2 宏觀分析刺穿鉆桿管體宏觀形貌如圖1所示。對圖1中
石油管材與儀器 2022年6期2023-01-03
- 太陽能真空管的支撐結構、太陽能真空管及太陽能熱水器
太陽能真空管的內管體和外管體之間，且所述支撐架包括依次連接的第一支撐段、第二支撐段和第三支撐段，所述第二支撐段位于太陽能真空管的根部，所述第一支撐段由太陽能真空管的頂部沿太陽能真空管的長度方向延伸，所述第三支撐段由太陽能真空管的底部沿太陽能真空管的長度方向延伸，且所述第三支撐段的長度長于所述第一支撐段。2.根據權利要求1所述的太陽能真空管的支撐結構，其特征在于，所述第一支撐段、所述第二支撐段和所述第三支撐段為一體結構。3.根據權利要求1所述的太陽能真空管的
新能源科技 2022年1期2022-12-12
- 全管體擴徑對X80 螺旋埋弧焊管力學性能影響規律研究*
我國螺旋埋弧焊管管體及焊接接頭的強韌性和疲勞性能都達到了與直縫埋弧焊管相當的水平， 以螺旋埋弧焊管為代表的油氣輸送用焊接鋼管的加工技術、 產品應用在近年得到了快速發展[4-5]。螺旋埋弧焊管生產過程的自動化和連續化，使其可以根據客戶需求比較靈活地生產出更長的單根鋼管， 在油氣輸送管道施工中可有效減少焊口數量， 減少施工成本， 有利于管道的安全服役； 同時多次X80 焊管氣體爆破試驗證明， 螺旋埋弧焊管具有更好的止裂性能[6-7]。 由于螺旋埋弧焊管具有良好
焊管 2022年11期2022-11-29
- 懸浮隧道結構體系耦合分析模型研究
，其主要包含隧道管體、錨索和錨碇，隧道管體通過自身浮力、重力和錨索支撐力共同作用達到平衡狀態，從而懸浮在水中，錨索將管體連接至海底的錨碇上，以實現整體穩定。懸浮隧道結構體系的受力特點表明該結構受跨度和水深的限制較小。目前工程人員正在對位于我國三大海峽(渤海海峽、臺灣海峽以及瓊州海峽)的橋隧工程進行規劃和可行性研究，這些工程項目面臨的一個巨大挑戰就是所處區域水深過大，懸浮隧道方案針對該問題實施可行并具有一定優勢[1-2]。國內外學者對懸浮隧道開展過大量研究[
現代交通技術 2022年5期2022-11-11
- 一種新型海綿城市道路多孔排水混凝土基層施工技術
能避免網狀結構的管體直接支設于路基，減少網狀結構產生由于局部應力集中而破壞的情況。2.4 設置穩定層在第一透水層凝固成型前，將若干管體以大于小于的預設角度傾斜插設于第一透水層使其固定，將管體交叉的部位固定，例如通過膠粘結，或焊接，或綁扎等方式固定，具體的固定方式以能夠牢靠固定為準，以使管體形成穩固的網狀結構。并且使上述的若干管體的端部大致均勻分布于穩定層，使網狀結構為空間網狀結構，即從由路面至路基方向以任意角度在穩定層獲取截面時，若干管體均呈網狀結構。本文
四川建筑 2022年5期2022-11-10
- 串列彈性雙管渦激振動干涉的仿真研究
統更便于研究相鄰管體的振動干涉。大量關于串列雙管的尾流干涉試驗研究發現，下游管體大振幅的尾流誘導振動是由上游管體脫落的漩渦導致的，串列雙管間距中存在充分發展的漩渦決定了下游管體發生尾流誘導振動[4-7]。但是目前普遍存在試驗模型長徑比較小、多測點同時獲取尾流場信息困難等難題。近些年，CFD(computational fluid dynamics)方法逐漸成為多管體渦激振動分析的主流。Gao等[8]模擬了低雷諾數條件下3個等邊三角形圓柱結構的流動，確定了5
振動與沖擊 2022年18期2022-09-30
- 水下懸浮隧道管體預制和拼裝施工技術
種由懸浮于水中的管體、水下基礎、錨索和駁岸連接段組成新型的交通結構物。相比于傳統的橋梁、隧道等跨越方式，它具有跨越能力強，全天候運行，對地形的適應性好，建造成本不隨長度增加而顯著增大等優點［1］，在未來跨海峽通道建設中具有極大的競爭優勢和發展潛力，越來越受到國內外工程師的關注。早在上世紀60年代，意大利在Messina海峽通道建設中就考慮了懸浮隧道方案，并進行了可行性研究。自1985年起，挪威對Hogsfjord海峽懸浮隧道也進行了全面認證，認為在跨越深水
低溫建筑技術 2022年5期2022-07-03
- 基于鋼制環氧套筒的環焊縫缺陷軸向修復效果分析
200 mm 的管體上各安裝一只應變片傳感器，然后利用鋼制環氧套筒對環焊縫缺陷進行修復，最后在鋼制環氧套筒外部的6點鐘、12點鐘部位及管體6點鐘部位各安裝一只應變片傳感器，如圖1所示。圖1 應變片安裝位置示意圖鋼制環氧套筒灌注結束后，按工藝要求進行靜置，以等待環氧樹脂固化。待上述準備工作全部完成后，利用ZYNS-W2000拉伸試驗機對修復后的管材進行試驗，全尺寸拉伸試驗過程如圖2所示。圖2 鋼制環氧套筒軸向修復效果全尺寸拉伸試驗流程框圖2 試驗結果及分析以
石油工業技術監督 2022年4期2022-04-20
- 細長輸流管內外流耦合振動特性研究
落，進而引起彈性管體渦激振動(VIV)。當尾渦脫落頻率與管體結構固有頻率接近甚至相等時，“鎖定”現象發生，從而增強管線振動并加速管線的疲勞破壞[3]。當內流沿管線軸向運動時，附加質量力、離心力和科氏力誘發管體流致振動(FIV)。這種雙流固耦合工況(外流—管體，內流—管體)會導致管線動力學特性相較單流固耦合工況更加復雜。在柔性立管/管線渦激振動方面，國內外學者已經做了相當多探索性的研究工作。Chaplin等[4]通過階梯流下柔性圓柱體振動響應試驗，獲得了沿軸
海洋工程 2022年2期2022-04-02
- 碰撞作用下鋼-混組合懸浮隧道管體局部響應分析
構。它通常由隧道管體、錨固裝置、水下基礎和駁岸連接段組成[1]。與傳統的橋梁、海底隧道和沉管隧道相比，因其跨越能力大，環境影響小，全天候運營和建造成本相對較低等優勢，在未來跨海通道建設中具有很強的競爭力。懸浮隧道在運營期間，除受到波浪、洋流、車輛荷載等作用外，還面臨著沉船、海面墜物甚至潛艇碰撞的風險。盡管碰撞沖擊事故發生的概率很低，但因其荷載質量大，易造成懸浮隧道管體破損，進而引發涌水、浮力損失等連鎖反應，對內部交通的安全和結構整體穩定性造成極大的威脅。當
振動與沖擊 2021年19期2021-10-18
- 改進鉆桿管體淬火機噴嘴 提高生產換道效率
公司生產線以鉆桿管體產品為主，不同規格產品的生產，熱處理生產線都要有或大或小的調整，稱之為生產換道。其中淬火機噴嘴與鉆桿管體的中心對中找正耗費淬火機換道時間最多。為提高淬火機生產換道效率，對淬火機噴嘴進行設備改進，縮短了換道時間，有效增加了生產時間，取得了良好的效果。1 鉆桿整體淬火機及淬火工藝鉆桿管體是一種比較特殊的鋼管產品，通常采用低合金鋼或合金鋼制造，在鉆桿管體兩端的加厚區，其壁厚比管體標稱壁厚增加100%左右，壁厚增加造成產品淬火后管端直線度不易控
設備管理與維修 2021年15期2021-09-04
- 蒸汽輸送用X80 鋼級UOE 焊管的高溫蠕變行為研究及斷口分析
X80 鋼級焊管管體和焊縫在高溫下的蠕變行為的研究相對缺乏。對于高溫服役的材料， 良好的抗蠕變性能是保證材料長時安全服役的關鍵之一。 但對于蠕變設計壽命動輒數萬至數十萬小時的材料，使用真實的服役條件來測試蠕變持久壽命顯然是不現實的， 因此耐熱鋼等相關高溫構件預測蠕變持久壽命時采用的方法是在更高溫度、 更高應力條件下對材料進行蠕變試驗， 在相對較短的時間內獲得蠕變斷裂的數據， 再通過外推的方法來預測材料在真實服役條件下的蠕變持久壽命[5]。 對于高溫蒸汽輸送
焊管 2021年7期2021-07-27
- 使用氣動卡瓦鉆桿變形原因分析
全，但仍存在鉆桿管體被擠毀的情況，本文主要針對一起使用氣動鉆桿卡瓦時鉆桿被擠毀的失效事故進行原因分析，找出導致鉆桿管體被擠毀變形的主要因素，制定應對措施。1 鉆桿管體發生擠毀變形的工況某井在起下鉆作業過程中，發現井口段?139.7 mm規格鉆桿變形（該批鉆桿為全新鉆桿并抽檢合格）。該井在鉆進至井深5 947.43 m時，循環鉆井液，進行短程起下鉆，井段5 512.05～5 947.43 m；短起時，第一柱與第二柱鉆桿之間緊扣，使用DB型吊鉗卸扣兩次卸掉，第
鉆采工藝 2021年3期2021-07-16
- 防止設備對鉆桿管體外表面劃傷的研究
62658）鉆桿管體由無縫鋼管經管端加厚、全長熱處理、無損檢測后形成產品。管體熱處理是將鐓鍛后的無縫鋼管全管進行淬火回火熱處理，以保證加厚管強度達到規定的強度、韌性標準以滿足需要的鋼級要求。管體在淬火爐內加熱到850度左右，這時，管體硬度極低，很容易受到各種硬物的刮蹭導致劃傷。輕微劃傷需要后期打磨光滑，影響了生產進度，一些管體中部的嚴重劃傷直接造成了管體被判廢。鉆桿管體存在的劃傷部位需要將劃傷全部修磨去除，影響著生產效率和產品質量，嚴重的管體修磨后剩余壁厚
中國設備工程 2021年9期2021-05-18
- 一種新型內漲式橡膠密封圈
，包 括 第 一管體和第二管體，第 一 管 體一端套接有連接圈，連接圈套接于第二管體一端，第一管體一端內側設有橡膠密封帶圈，橡膠密封帶圈兩端內側均開設有鋼圈槽，鋼圈槽內部設有漲緊鋼圈組件；漲緊鋼圈組件包括C型鋼圈，C型鋼圈兩端內側均固定設有合頁。本實用新型通過C型鋼圈配合弧形條在橡膠密封帶圈內側漲開而將橡膠密封帶圈擠壓至其外側貼緊第一管體和第二管體內壁，進而使得橡膠密封帶圈與第一管體和第二管體之間的密封性非常好，通過螺母鎖緊螺桿與套管的位置，結構強度高，保
橡塑技術與裝備 2021年7期2021-04-22
- 懸浮隧道實驗工程研究
模型水深2 m、管體有效長度24 m的錨纜懸浮隧道物理模型水池試驗[14]。試驗的搭建就像建造一個“迷你工程”，經歷了水中纜力調節、姿態精確監控、數據物理同步等一系列難題。1.2 懸浮隧道競爭優勢文獻[1，4]認為錨纜懸浮隧道長度不受限，且文獻[4]估算當跨越水域寬度超過1 km以后，懸索橋的單位造價將大幅提升，懸浮隧道的經濟優勢將顯現。文獻[15]比較了已建跨海通道和已有懸浮隧道的概念提案，發現當水深超過80～100 m，且長度超過千米時，除了日本青函隧
中國港灣建設 2021年3期2021-03-27
- 一種抗靜電抗爆塑料管道
爆塑料管道，包括管體，管體的內壁設置有第一防靜電層，第一防靜電層的內側設置有第一防腐蝕層，管體的外表面設置有加強層，加強層的外表面設置有保護層，保護層的外表面設置有防火層，防火層的外表面設置有防爆層，防爆層的外表面設置有第二防靜電層，第二防靜電層的外表面設置有第二防腐蝕層，管體左右兩側的外邊緣開設有卡槽，管體的左右兩端設置有連接件。該種抗靜電抗爆塑料管道，通過第一防靜電層和第二防靜電層提高管體的防靜電效果，通過防爆層起到防爆效果，通過卡槽與卡板提高連接件連
橡塑技術與裝備 2021年6期2021-03-19
- 基于管體變形實時監測的撓性接管壽命評估方法
管在使用過程中，管體會產生4種類型的變形，第1種是管體充壓時產生的變形；第2種是由于軸向力作用導致管體的軸向變形；第3種是由于剪切力作用導致管體的徑向變形。這3種變形都屬于管體正常的整體性變形。第4種是管體的局部異常變形，它是由于管體內部流體壓力變化而產生的一種疲勞變形[2]，這種局部異常變形會使管體局部區域應力集中，會加速管體破裂失效。Aaron等[2-6]提出電阻感應原理用來識別橡膠管體的局部異常變形，可以實現管體變形的全局監測，對管體的壽命進行評估。
艦船科學技術 2020年5期2020-11-27
- 工藝參數對L360M鋼級小彎曲半徑彎管成型質量的影響
，實際測量鋼管的管體壁厚為10.06 mm；在感應加熱彎制后，彎曲段外弧側管體壁厚減薄，內弧側管體壁厚增加，中性區管體壁厚變化不大。隨著彎軸半徑縮短，即彎曲半徑減小，彎管的彎曲段管體壁厚發生明顯變化，如圖2所示。當彎曲半徑為6D(D為鋼管直徑)時，外弧側管體壁厚均值為9.27 mm，內弧側管體壁厚為10.80 mm，中性區管體壁厚為9.96 mm，分別變化了-7.85%、+7.36%和-0.99%；當彎曲半徑為3D時，外弧側管體壁厚均值為8.42 mm，內
熱處理技術與裝備 2020年4期2020-09-03
- 鉆桿管體超聲波探傷誤報分析及措施
等應力作用。鉆桿管體是由材質為低碳合金鋼的薄壁無縫管制造，由于鉆桿的工作條件惡劣，除對管材強度、硬度、耐磨性和沖擊韌性等方面有要求較高外，對管體上可能存在的裂紋、折迭、夾雜、劃傷等缺陷有嚴格的檢測要求。鉆桿管體在制造過程因各種原因中可能會產生缺陷，這些缺陷經常沿管體軸向延伸，在管材橫截面上呈徑向分布，當鉆桿在高溫、高壓、交變扭矩等惡劣條件下工作時，這些缺陷成為了鉆桿刺穿或斷裂的危險因素。因此，在鉆桿管體要進行100%的無損檢測，目前鉆桿廠家普遍使用超聲波、
設備管理與維修 2020年14期2020-08-12
- API-5DP 石油鉆桿斷裂失效分析★
。另外被挖出來的管體斷裂表面呈黑色，與正常管體的顏色不同，如圖3。鉆桿是石油鉆井的重要工具，其失效形式有斷裂、腐蝕、刺穿等等，導致其失效的原因也是不同的[1-8]。反復荷載作用造成的鉆桿管體疲勞及外界環境影響會導致在局部高應力區形成微裂紋，微裂紋逐漸擴展形成宏觀裂紋，宏觀裂紋繼續發展進而導致管體斷裂。裂紋擴展是一個多因素共同作用的過程，這些因素包括應力集中、加載頻率、晶粒類型、組織結構等[9-11]?，F對送樣進行分析，找出其斷裂所在的大體位置以及斷裂原因。
山西冶金 2020年3期2020-07-15
- 一種防止管線散落的雙套管引流裝置的制作和使用
。引流裝置還包括管體規整裝置，包括床沿的掛鉤、固定掛鉤上的圓柱體以及與圓柱體連接的U型夾，見圖3。圓柱體的一端固定連接在掛鉤上，另一端通過復位彈簧與U型夾連接。圓柱體的外周設置有管體置放凹槽，凹槽的槽壁上有多個相互平行的小槽，見圖4。掛鉤的內側吸盤設有抽氣孔和放氣孔，分別連接抽氣管和進氣管。抽氣管還與抽氣筒連接，抽氣管上設抽氣單向閥。抽氣筒包括筒體、活塞以及與活塞連接的推拉桿。筒體下部還設有排氣管，排氣管上有排氣單向閥。注：1-雙套管; 2- 連接管; 3
- Catheter ablation of premature ventricular complexes associated with false tendons:A case report
線圈套于HGIS管體外部，然后采用一個艙室對其進行封裝。這種外置式結構相對來說更適合應用于室內，當應用于室外時對其防水應有較高的要求。Imaging examinationsElectrocardiography (ECG) showed sinus rhythm, and frequent PVCs, with right bundle branch block pattern, with lead V1of R wave, lead V2 and V3
World Journal of Clinical Cases 2020年2期2020-04-22
- 大直徑埋地管道應力應變有限元分析與計算*
的重力作用，會使管體結構發生變形、 位移，對地下管線及地下設施帶來不利影響[1-4]。 隨著管道直徑的增加，其徑厚比增大，徑向穩定性變差，因此研究埋深對管道應力應變影響就顯得十分關鍵。 國內外學者對管道受斷裂、 擠壓的研究較多，但是對大直徑管道安裝后土體對其應力應變影響的分析較少[5-8]。 大直徑管道其變形模式更趨于壓力容器，傳統的輸送管道應力校核管道模型不再適用，因此研究土體對管道應力應變的影響具有重要的現實意義。本研究以某市的熱力管道為對象，利用 “
焊管 2020年3期2020-04-13
- 懸浮隧道縱向結構工程數值分析方法研究
度。對于懸浮隧道管體單元，如需考慮撞擊等高精度接觸問題，應采用實體單元；如考慮一般局部受力問題，應采用殼單元；如只是進行縱向設計計算結構問題分析，可采用梁桿單元。對于懸浮隧道錨固系統，靜力分析只需用彈簧單元；進行動力分析時，則應用帶質量屬性桿單元或梁單元，必要時還需考慮使用阻尼單元。目前結合實際擬建工程對懸浮隧道縱向結構的研究主要有千島湖、墨西拿海峽等的計算分析[1-4]，尚未對數值分析方法本身工程應用性方面的研討。本文從懸浮隧道結構與設計方法研究角度探討
中國港灣建設 2020年2期2020-04-13
- 懸浮隧道縱向結構受力工程規律研究
作如下假設：1）管體橫斷面沿縱向不變；2）兩端接岸接頭完全固結；3）不考慮中間接頭剛度變化，管節兩端固結；4）忽略錨索垂度；5）錨索不發生松弛；6）不考慮基礎與纜索耦合作用。如無特殊說明，各章節研究算例及參數如表1所示。表1 方法總述表Table 1 Summary of methods2 水平線形將平曲線形懸浮隧道響應結果除以直線的，得圖1?？梢婋S著平曲率半徑增大，管體扭矩減?。ㄖ本€形懸浮隧道扭矩幾乎為0），水平彎矩及撓度總體呈線性增大并逐漸趨向于直線形
中國港灣建設 2020年2期2020-04-13
- 懸浮隧道波浪作用下彈振工程分析方法研究
環境荷載作用下，管體將產生相應的周期性往復運動，進而引起纜索伸長量的改變，可能發生纜索松弛。當纜索松弛態與張緊態相互轉變時，可能使得纜索承受較大張力，對纜索造成不利影響，甚至可能導致纜索破斷[1]。該現象稱為彈振現象，對懸浮隧道安全影響大，懸浮隧道的設計應避免彈振的發生。Seo等人在研究纜索彈振問題時，考慮八字形布纜方案（圖1（a）），采用Morison方程求解波浪力，僅考慮靜力作用，忽略纜索和管體的動力響應，通過判斷纜索張力是否為0，從而給出簡單快速的彈
中國港灣建設 2020年2期2020-04-13
- 懸浮隧道多錨固方案結構綜合分析與評價研究
。浮筒式懸浮隧道管體通過剛性豎向連接與水面上浮筒連接，如同倒置的浮橋[4]。錨索式懸浮隧道的管體通過柔性錨索與海床固定，類似安放中的沉管[5-6]。對后者的研究發展了眾多錨索布置方案，包括兩斜纜[7]、兩豎纜[8-9]、兩斜兩豎纜[8-9]、一斜兩豎纜[9]、兩撇兩捺四斜纜[7-9]、以及倒置索橋[10]等。此外還有豎纜與斜纜縱向混搭布置[11]以及錨索與浮筒組合方案[1，9]。本文設置1 km長直線形懸浮隧道模型，設置7種特征錨索布置，并進行定量結構分析
中國港灣建設 2020年2期2020-04-13
- 大直徑高精密管體零件的加工
中,大直徑高精密管體零件總長L為4 000～8 000 mm,主孔d尺寸為φ600+0.110mm,要求表面粗糙度Ra不大于0.8 μm,直線度不大于0.1 mm,管體對接處外肩圓c及內肩孔e與主孔d的同軸度不大于φ0.03 mm,兩端連接螺紋a與主孔d的同軸度不大于φ0.06 mm,管體外圓b與主孔d的同軸度不大于φ0.06 mm。管體零件如圖1所示。2 工藝分析大直徑高精密管體零件是某科研項目中的核心零件,采用合金調質鋼鍛件制造。這類零件的主要加工難點
裝備機械 2020年1期2020-04-08
- 固定支承式懸浮隧道在列車荷載下的豎向動力響應研究
立列車荷載下隧道管體振動微分方程，并通過振型疊加法和隱式數值積分方法求解。以模態分析和時程分析為基礎，探討荷載列速度、水體對動力響應的影響。研究結果表明：移動荷載列通過懸浮隧道時，管體跨中位移放大系數在共振速度處出現了極大值。數據對比表明，水體慣性力相當于增加了隧道管體的附加質量，使其自振頻率有所減小，進而減小了荷載列的共振速度，但水體會放大隧道管體共振時的位移響應。懸浮隧道；固定支承式；列車荷載；動力響應；振型疊加法懸浮隧道，又稱“阿基米德橋”，是一種用
鐵道科學與工程學報 2020年1期2020-02-13
- 無縫鋼管軋制力的計算方法研究
公式的基礎上，但管體和板材的形狀差異給軋制力計算造成較大的誤差[1]。因此，迫切需要基于管體的軋制變形特點建立準確的軋制力計算模型。由于管體和板材的形狀差異，無縫鋼管軋制過程中具有金屬變形復雜、變量多、耦合強等特點，尤其多段弧線組成的輥型使有些軋制參數難以在線檢測，導致其軋制力的計算精度較低[2]。目前，求解軋制力主要有兩種方法：一是類比方法，即通過管材軋制與板帶軋制進行類比，求出軋制過程中管材與軋輥接觸面積的水平投影以及軋輥對管材的單位接觸壓力，進而計算
天津冶金 2019年5期2019-11-09
- 鉆桿生產線管體進料控制的改進及應用
工好的鉆具接頭與管體進行焊接，最終得到鉆桿產品。鉆桿摩擦壓接線的管體進料裝置由國內制作，其設備由進料臺架、外翻料器、室外輸送輥道、內翻料器、室內輸送輥道和操作臺組成，其進料控制采用傳統的普通繼電接觸器進行控制，需要專人手動控制操作，操作繁瑣，設備在使用中出現控制系統故障率高，維修成本加大，生產效率低的問題。經過分析，主要原因是繼電器接觸器控制系統中的各種中間繼電器、時間繼電器、熱繼電器、交流接觸器較多，各工位的動作、控制繁簡不同，各自需要保護周密，因此電氣
設備管理與維修 2019年12期2019-10-26
- 一種雙套管引流裝置管體規整裝置的設計
雙套管引流裝置的管體規整裝置，避免管體彎折，或者被意外牽扯導致引流不暢。1 材料與制作雙套管引流裝置的管體規整裝置，包括雙套管、連接管、負壓瓶和負壓吸引器。連接管連接內管與負壓瓶，負壓瓶與負壓吸引器連接。管體規整裝置包括連接管固定裝置和負壓瓶上的防折彈簧管。本實用新型的結構示意圖見圖1。注：1-連接管；2-負壓瓶；3-負壓吸引器；4-連接管固定裝置；5-負壓瓶上的防折彈簧管連接管固定裝置包括床沿掛扣、圓柱體和U型夾。床沿掛扣為可拆卸的組裝結構，包括U型的上
- 防劃型灌腸管的設計與應用*
防止腸黏膜損傷。管體硬度與臨床常規灌腸管一致。主管道頭端、中部及第一、第二管體的管道內徑一致，為3.5 mm。主管道頭端向四周鼓起形成圓潤光滑的球形頂端，表面測量直徑為7mm。主管道前段外壁形成螺旋紋凸起，凸起部的長度不小于主管道總長度的1/3，凸起部的間隙中有多個貫穿主管道壁的通孔。主管道中部為不同顏色標記的第一管體和第二管體；主管道尾部形成分叉結構并分別連接第三管體和第四管體，分叉部位設有轉向閥門；主管道外壁標記有刻度線，對應的數值表示該刻度線到球形頂
天津護理 2019年4期2019-08-27
- 凱夫拉纖維增強型撓性接管管體變形檢測方法及數值分析
管的使用過程中，管體會發生3種類型的變形：第1類是在充壓狀態下的變形；第2類是在外力（如剪切力、軸向力）作用下的變形，且均屬于管體工作狀態下的正常變形；第3類是局部異常變形，它是由于管體內部流體介質的壓力變化而導致管體內部發生疲勞變形，一般發生在管體應力敏感薄弱的局部區域，當異常變形超過一定的范圍后，會加速管體的破裂失效。Deckard［3］發現，當橡膠管體發生局部異常變形時，管體會在短期內破裂失效。如何有效識別管體的局部異常變形，同時又能排除管體正常變形
中國艦船研究 2019年4期2019-08-23
- 穿越用高韌性V150 鋼級鉆桿管體的研究
的情況下，提高了管體沖擊韌性，20℃、7.5x10mm 沖擊功達到90J 以上，在穿越施工現場應用2 年多以來沒有發生因產品本身導致的質量問題。1 V150 鋼級標準鉆桿業基本采用美國石油協會的鉆桿規范，最新版本為ANSI/API Spec 5DP—2009 標準（簡稱API 5DP—2009）第1 版，該標準沒有V150 鋼級。DS-1TM標準（鉆井用管材產品規范）第三版中標重鉆桿管體、厚壁鉆桿管體均有V150 鋼級，該標準對拉伸性能（表1）、夏比V 形
中國設備工程 2019年12期2019-08-05
- 山區飲水井井管及離心成型機關鍵技術研究
鋼筋混凝土井管由管體模具同軸自振變頻離心成型機帶動管體模具高速旋轉離心成型。該機主動離心成型機頭、管體模具、從動離心成型機頭長距離同軸，液壓支護裝置支護管體模具，解決了井管生產的偏心難題，如圖2所示；可生產長1～18 m、采用無焊縫異形管箍的預應力鋼筋混凝土井管，解決了因不同地區不同地層而特設井管的難題，實測合格率大于99.8%，成井深度可達600 m；管體模具兩端設置獨立式彈性夾具，更換方便，密封效果好，解決了跑漿難題，改善了井管生產環境；電控變頻調速與
綠色科技 2019年6期2019-04-12
- 含細長孔ZTC4/TA2鈦合金鑄件界面熔合效果研究
界面熔合率隨鑲嵌管體表面粗糙度增加而降低。文中以鈦合金精密細孔鑄件的研制為背景，探索利用鑲鑄法制備鈦合金精密細孔鑄件的可行性，分析鑲鑄比對鑄件界面熔合率的影響規律，為航空發動機及機體構件用鈦合金精密復雜鑄件的研制提供技術依據。1 試驗材料與方法鑄件由母體和管體構成，見圖1。設計鑄件長為140 mm，內徑為Φ8 mm，外徑分為Φ18 mm和Φ26 mm。母體采用ZTC4鈦合金，管體采用壁厚為1 mm的 TA2純鈦管。鑄件母體壁厚與管體壁厚之比為鑲鑄比，在保持
精密成形工程 2018年3期2018-05-24
- 一種色母粒管型脫水器
脫水器由罐體與內管體組合而成，內管體的管壁橫向設置有多個弧形的過濾槽，過濾槽的槽邊高低不一，作為優選，第一槽邊與第二槽邊的高度差的范圍值設置為0.05mm～0.2mm。第一槽邊的延長線與第二槽邊的延長線形成夾角，作為優選，該夾角的范圍值設置為5°～10°。初次成型的色母粒表面溫度很高，需要浸泡在水中進行冷卻，水夾雜著色母粒進入管型脫水器，安裝在管型脫水器外部的吹風機驅動色母粒與水的混合物緊貼內管體的管壁往前移動，當經過橫向設置于內管體管壁的過濾槽的時候，該
創新時代 2018年1期2018-01-24
- 管體坡口曲面數控加工技術研究
)?·加工工藝·管體坡口曲面數控加工技術研究孫興偉，朱新華,趙文濤，高春月,畢 超(沈陽工業大學 機械工程學院，沈陽 110870)通過建立正交管體相貫線數學模型，建立等角度及變角度管體坡口數學模型，將不同規格的管件坡口轉化為數據點表示。對管體坡口加工原理進行分析，確立機床各個運動軸的聯動關系。通過管體坡口數據，在SolidWorks中建立坡口管體三維模型及坡口加工專用機床三維模型，進行坡口加工運動仿真并對仿真結果進行分析。編制加工宏程序并進行實際加工檢驗
重型機械 2017年4期2017-08-07
- 基于BTC齒形的螺紋連接強度計算方法淺析
],公式(2)為管體的連接強度計算。其中:Pj—螺紋連接強度,N;P—管體連接強度,N;Yp—管體最小屈服強度,N/mm2;Up—管體最小抗拉強度,N/mm2;Ap—平端管橫截面積,Ap=0.785 4(D2-d2),mm2;D—管體外徑,mm;d—管體內徑,mm。由公式(1)和公式(2)的計算方法,表1列出幾種規格的管體連接強度和螺紋連接強度數據比較。從表1可以看出,同一規格不同鋼級情況下,管體的連接強度有時大于管體螺紋連接強度,有時小于;在API 5C
四川冶金 2017年3期2017-07-18
- 一種微型高精度液位傳感器
液位傳感器，包括管體，管體內設有長度與管體長度相適配的PCB線路板，線路板上縱向均勻分布有若干全極磁開關，相鄰兩個全極磁開關的間隔為3～10mm，每兩個相鄰的全極磁開關之間均對應設有電阻，所有電阻串聯；管體外套接有與管體相適配的磁性浮球，浮球內設有永磁體。本發明中的液位傳感器，體積小，安裝方便，精度高，可通過一個磁性浮球連續輸出液位信號，應用范圍更加廣泛。
傳感器世界 2017年4期2017-03-23
- 一種含中碳鉻鉬元素抗腐蝕油套管接箍
箍，其用于油套管管體的連接，所述接箍的兩端均設有內螺紋，且分別連接一個油套管管體，油套管管體端部上設有外螺紋，所述外螺紋和內螺紋采用新型偏梯形圓錐螺紋，其螺距P設定為2牙/in，螺紋牙頂平行于管材母線，所述油套管管體和接箍的材質采用中碳鉻鉬系鋼。本實用新型，內外螺紋均采用2牙/in螺距的螺紋，上扣速度大大增加，所以提高其上卸扣效率。因采用中碳鉻鉬系鋼材質，抗腐蝕能力增強。
中國鉬業 2017年3期2017-01-20
- 旋挖鉆機鉆桿管體開裂原因分析與解決方案
濱州旋挖鉆機鉆桿管體開裂原因分析與解決方案楊宏偉 喬居斌濱州學院機電工程系山東 濱州針對旋挖鉆機鉆桿使用過程中出現的管體開裂情況，綜合考慮旋挖鉆機作業時運行情況及鉆桿材質、制造工藝等情況，查明開裂原因，并提出解決方案。該方案切實可行，可大幅減少鉆桿管體開裂情況，對提高鉆桿使用壽命及施工效率具有重要意義。旋挖鉆機；鉆桿；管體開裂旋挖鉆機是目前基礎施工中常見的鉆孔灌注施工機械，圖1為北京市三一重機有限公司生產的SR280R旋挖鉆機，各主要部件如圖1所示。鉆桿是
海峽科技與產業 2016年10期2016-12-16
- 一種深孔螺釘防倒管
：包括具有內腔的管體（1），所述的管體（1）一端底面開有與管體（1）內腔相通的通孔，所述的通孔直徑大于螺釘（4）桿徑且小于螺釘（4）釘頭直徑，所述的管體（1）的另一端設置有提拉裝置，使用時把螺釘（4）裝入管體（1），螺釘（4）桿伸出管體（1）底面，將管體（1）放入模具如凸模（5）的深孔中，將螺釘（4）擰入下模座（6），使凸模（5）與下模座（6）緊固連接，管體（1）同時固緊在模具如凸模（5）的深孔中，當裝拆螺釘（4）時，只需將螺釘（4）擰松，提拉管體（1），
科技資訊 2016年9期2016-05-14
- 天然氣輸送管道用L360鋼HFW焊管失效分析
試驗結果顯示，該管體曾經過補焊，補焊組織中存在粗大的魏氏組織和馬氏體組織，補焊金屬與管體母材之間存在密集夾雜物。結果表明，管體補焊過程熱輸入較大、管體表面補焊工藝質量欠佳是導致管道打壓泄漏的主要原因。焊管；HFW鋼管；開裂；補焊1 失效管道概況管道輸送是石油天然氣最高效、最安全的運輸方式，HFW焊管是常用的輸送載體之一[1]。某天然氣輸送管道工程項目現場試壓作業過程中，當管道內壓上升至3.6 MPa時，發現試壓段管道可能存在泄漏現象。經檢查發現全長12 m
焊管 2015年9期2015-12-18
- 127 mm G105型鉆桿腐蝕失效分析
宏觀形貌分析鉆桿管體外表面布滿大小不一、深淺各異的點蝕坑，腐蝕區域布滿紅褐色的腐蝕產物。管體表面存在沿軸向分布、具有一定寬度、呈180°對角分布的2個腐蝕條帶。該條帶區點蝕坑密度和尺寸較大，點蝕深度較深。鉆桿接頭只是在局部區域出現了少量點蝕坑，腐蝕坑的尺寸較小。在鉆桿管體與接頭的過渡區，出現了嚴重的點蝕，如圖1～2。圖1 腐蝕失效宏觀形貌圖2 過渡區點蝕形貌采用MX-5型超聲波測厚儀對腐蝕較嚴重的鉆桿管體進行剩余壁厚測量，測量結果如表1所示。結果表明，鉆桿
石油礦場機械 2015年10期2015-08-04
- 石油套管管體刺漏失效分析
［1-6］，套管管體發生刺漏失效的案例和研究比較少見。某井使用φ139.7mm×9.17 mm P110LC 規格套管，因供貨記錄丟失，故管體是無縫管還是焊管未知，固井試壓時合格，但工作20d后發現管柱有漏失現象，套管柱分層試壓結果顯示水泥返高以下套管無問題，最終檢測到漏失點位于149.5m 上部套管處。取出套管發現第13根套管距接箍1.80m處存在刺漏裂口，如圖1所示。由圖2可見，管體刺漏處兩側有較長的筆直凹痕，凹痕與刺漏點位于同一直線上。為查找管體刺漏
機械工程材料 2014年2期2014-12-11
- 變加速運動圓球附加質量和阻力仿真分析
動網格技術，計算管體域中黏性不可壓流體中圓球做變加速運動時的附加質量、阻力和阻力因數，深入分析和研究在管體域中圓球變加速運動對附加質量、阻力和阻力因數的影響.1計算模型和計算方法1.1控制方程組水中運動物體滿足非定常不可壓NS方程，連續方程： vixi=0(1)動量方程：vit+vjvixj=Fi－1ρpxi+μρxjvixj(2)式中：vi和vj為速度；F為質量力；p為壓力；ρ為流體密度；μ為流體動力黏性系數.1.2計算域、邊界
計算機輔助工程 2014年3期2014-08-08
- 某點火器管體破裂失效診斷與控制
李 泉?某點火器管體破裂失效診斷與控制饒中陽，李 泉（駐167廠軍代室，四川 成都， 610106）某點火器在試驗過程中發生管體破裂，通過結構分析、建立故障樹逐項排查，找出導致管體破裂的原因為點火藥柱破碎，從而燃速過快、產生局部高壓。為保證產品質量，提出解決和控制措施，驗證結果表明控制措施有效，杜絕了管體破裂問題的出現。點火器；管體破裂；失效診斷；控制彈藥失效診斷與控制既可用于指導產品研制工作，從相應設計中發現失效隱患，及早采取防范措施；也可以用于失效問題
火工品 2014年4期2014-07-12
- 鉆桿管體加厚端外過渡帶打磨機
坊）1.概述鉆桿管體端部加厚形成的外過渡帶是管端加厚成型的關鍵部位，管體外過渡帶位置的質量與鉆桿的質量密切相連。經過鐓鍛和熱處理后管體兩端的加厚區存在鐓鍛模具擠壓殘留的飛邊和熱處理時產生的氧化皮，外觀質量較差并且很容易造成后續偏心檢測和磁粉探傷的誤判，必須在熱處理后將殘留的飛邊和管端過渡帶處的氧化皮打磨去除（偏心測量和磁粉探傷均要求過渡帶處表面光滑，管體其余部位不作要求）。鉆桿管體生產廠家管體加厚端過渡帶除銹作業仍然采用人工打磨和噴砂設備對全管體進行除銹處
設備管理與維修 2014年5期2014-05-03
- 紫外成像器件光電陰極封接焊料熔層缺陷對氣密性的影響
了實現光電陰極與管體在真空中傳遞封接，保證封接氣密性，必須要先在管體陰極封接盤中熔化一層低熔點焊料，這層焊料的質量好壞直接影響著封接氣密性。另外，紫外光電陰極靈敏度和電子發射穩定性與傳遞溫度有著重要關系，因此要求陰極封接焊料熔點不能太高。從制管總體工藝考慮，我們選用低熔點InSn合金為熱銦封焊料，因其具有熔點低、塑性和流散性好、蒸氣壓低等特點[1-3]，特別適用于熱膨脹系數不同的材料非匹配封接[4-6]。在對管體InSn焊料熔化過程中，常出現有焊料流散不均
應用光學 2014年6期2014-03-27
- 西部油田某井油管腐蝕失效分析
問題，分析了油管管體和結箍腐蝕差異性的原因。1 油管工況某井于2011年03月04日完井，該井于5月13日至6月1日分別進行了6次分級酸化，酸液主要成分為15%HCl＋1.5%HF＋3%HAc，還有緩蝕劑和其他有機物成分，酸化井段主要在5 831～6 165m，該管段壓力為90MPa，溫度為120℃。6月15日起出油管發現封隔器下的酸化井段油管外表面發生嚴重坑蝕，如圖1所示，以點蝕為主，最大腐蝕坑深度約2mm，寬度最大約為15mm。接箍外表面腐蝕相對較輕，
腐蝕與防護 2013年7期2013-02-14
- 采空塌陷區管土相互作用特征分析
成了下塌土蠕變、管體局部暗懸、管體完全懸空外露和土體突發沉陷4個階段?；诳勾笞冃武撎匦约皯冊O計理念的管體應力—應變關系，對Ramberg-Osgood本構關系進行了二次開發。結合急傾斜煤層開采實例，利用FLAC3D數值模擬計算了塌陷寬度相同條件下，不同土體下沉變形時管體與地表土體相互作用及變形的關系，驗證了管道在受采空塌陷作用下經過的各個階段及受力特征。采空塌陷;管土相互作用;應力—應變關系;油氣管道;受力特征;急傾斜煤層0 前言油氣管道下伏采空區(尤
中國地質災害與防治學報 2010年3期2010-09-08