繞組

相異步電動機是單繞組通過改變定子繞組的連接方式達到改變定子旋轉磁場極對數，進而成倍數的改變旋轉磁場的旋轉速度來實現調速的目的。還有另一種雙速電機，是在定子鐵心內嵌入2套繞組(高速繞組和低速繞組)，2套繞組相互獨立，有各自的接線端子及標識，不同轉速可用不同繞組，即為雙獨立繞組。根據繞組在槽內排列位置及接線方式，當一套繞組工作時，另一套繞組不會因基波磁勢切割繞組而產生環流電流。隨著環保、節能、安全需求及市場需求增加，雙速雙獨立繞組三相異步電動機(簡稱雙獨立繞組

052）1 引言繞組是由繞組線繞制而成，通過產生磁場或切割磁力線產生感應電流來實現電能和磁能的相互轉換，繞組是家用和類似用途電器中常用的部件。按導體材料可分為：銅繞組，鋁繞組，合金繞組等。繞組溫升是家用和類似用途電器的常見檢驗項目，GB 4706.1-2005中規定繞組溫升一般通過電阻法來確定，檢驗人員非常熟悉電阻法來確定銅或鋁繞組溫升，也清楚繞組溫升公式中的系數k是繞組溫升測試的前提條件。2 電阻法測繞組溫升的原理繞組導體（銅、鋁等金屬）的電阻與溫度之間

070）引言正弦繞組的定義：一種繞組形式，其產生的磁動勢在空間的分布盡可能是一個正弦波。正弦繞組的優點：實現磁場波形正弦化，減少因諧波作用產生的諧波損耗，提高電機效率，降低溫升，減少漆包線的用量，降低電機成本，降低電機的漏抗，提高電機起動轉矩與最大轉矩。正弦繞組形式：單雙層繞組、同心式不等匝雙層繞組、Y-△繞組。其中星角接繞組（Y-△）和正常繞組相比，雖然效率、功率因數、溫升都有較大改善，但嵌線后12個抽頭的接線方法比較麻煩，批量生產工藝性差[1,2]。1

1756）分裂式繞組抗擊短路沖擊能力強、短路阻抗小、傳能效率高，主要應用于高鐵牽引供電系統中的自耦變壓器。在牽引供電系統中，由于自身運行的特點，處于外部的接觸網會發生直擊雷、接觸網異物等原因造成的過電壓或短路電流沖擊等故障[1-2]，對分裂式繞組將產生強烈地沖擊，在電磁力的作用下，繞組會產生形變累積，最終導致繞組變形、繞組移位、餅間短路等故障[3]，因此利用頻率響應法有效檢測自耦變壓器分裂繞組狀態，對牽引供電系統的安全運行至關重要[4]。頻率響應是變壓器繞

采用四層短距分布繞組的低轉動慣量永磁同步伺服電動機，它為4極電機；定子鐵心槽中首先嵌入一套內部雙層短距分布繞組，然后再嵌入另一套外部雙層短距分布繞組，兩套繞組的線圈匝數接近，內外部兩套繞組每相都分別連接成電動勢和相位完全相同的四條相繞組支路。將內、外部兩套雙層短距分布繞組各相的四條相繞組支路“內部”“外部”交叉連接形成兩條永磁電動勢的大小和相位以及阻抗完全一致的兩條相繞組并聯支路；由這些并聯支路連接而成的雙Y接并聯的三相對稱繞組，使得在定子鐵心內腔較小時也

速電動機采用兩套繞組較少, 因為材料利用率低, 一般用一套等匝等跨距的雙迭繞組。 以定子36槽-8/4極為例, 常用一套雙迭繞組，取跨距為1～6 。 圖1為其槽號及一相線圈的布置(僅畫一半槽，一相)。按特赫萊接法, 4極時后一組線圈反向。為便于比較， 其諧波分析匯總見表1。表1 雙速電動機 36槽-8/4極 雙迭繞組跨距Y=1～6 諧波計算注： 等匝等跨距(Y=1～6)雙迭繞組。排列見圖1?，F在我們將定子36槽-8/4極的雙迭線圈改為不等匝同心線圈, 其排

常用于運行時定子繞組為三角形接線的電動機。這種方式在啟動時電動機定子繞組星形連接，待電動機啟動后再切換成三角形連接進入正常運行狀態[1]。由于三角形連接，有兩種連接順序，實踐中常有“切換成三角形連接后，會不會造成電動機定子電流逆序，導致電磁轉矩方向與啟動轉向相反，造成更大的沖擊電流”的疑問。文中通過對電動機定子繞組兩種三角形連接的定子電流相序的分析，指出兩種接法定子電流相序均與切換前星形連接時一致，不會發生逆序和反向的現象。1 電動機定子繞組的兩種三角形接

運轉電機多了一個繞組，叫做附加主繞組。在高速運行時，此繞組流過的電流雖然為副繞組電流，但這套繞組在空間的位置卻與主繞組重合。這是電機正序主磁通是由電機主繞組匝數決定的圖2中附加主繞組直接串入主繞組中，這種情況下的電機正序磁通是由主繞組與附加主繞組的合成匝數確定的。此合成匝數一定大于主繞組匝數。顯然此時主磁通應小于高速聯接時之主磁通。若負載轉矩不變，由于主磁通減少了，只有增加轉差率（降低轉速）使轉子導體電流增加，才能重新穩定在低轉速運行，這就是L型接法調速的

影響。隨著變壓器繞組變形案例的增多，研究人員發現，造成變壓器繞組變形的最后一次短路沖擊往往并不嚴重，但是由于此前多次經受沖擊，繞組在徑向或軸向上的微小形變不斷累積，終致引起質變而出現變形[1-2]。為了準確評估變壓器在經受多次短路沖擊后的繞組變形危險度，本文通過有限元法對變壓器建模仿真，分析了變壓器繞組變形臨界點。1 磁場-結構場耦合模型通過ANSYS有限元分析軟件，建立變壓器磁場-結構場耦合模型，在此模型的基礎上，提出短路沖擊累積效應分析的三個假設[3]

要的意義[1]。繞組是電機電磁轉換的樞紐部件，電樞繞組設計的好壞直接影響電機的轉矩、效率、溫升、成本等。經過幾十年的發展，國內交流三相異步電動機由早期的Y，Y2，Y3系列發展為目前主流的YE2，YE3系列，單層繞組主要采用交叉式繞組、同心式繞組和同心式正弦繞組；雙層繞組主要采用雙層疊繞組、雙層疊繞準正弦繞組；另外，經過單層和雙層繞組的綜合，演變出單雙層繞組。Y2系列到Y3系列的演變主要是通過冷軋硅鋼片代替熱軋硅鋼片的方法，但是，采用“以冷代熱”以后，仍然有

102206)多繞組變壓器具有輻射形等值電路的充分必要條件朱永強， 郝嘉誠(華北電力大學 新能源電力系統國家重點實驗室,北京 102206)多繞組變壓器被廣泛應用于電力系統中，但其等值電路往往比較復雜，參數計算難度大，并且難以實現對變壓器各繞組的獨立控制，在實際應用中給主電路的分析與控制器的設計增加了難度。而輻射形等值電路模型結構清晰簡單，便于分析和控制，因此有必要探究多繞組變壓器具有輻射形等值電路的條件。將多繞組變壓器每一繞組的自感系數和互感系數作為基本

首先簡要介紹了多繞組CRT與分裂式CRT的工作原理，通過求解自、互電感電路方程得到二者工作繞組電流的瞬時表達式，并采用傅里葉級數分析方法求得工作繞組電流各次諧波分量有效值；然后基于2種CRT等效電路，在Matlab中搭建仿真模型，從工作繞組電流波形、過渡過程、控制繞組電流變化趨勢這3方面對二者進行比較分析。分析結果表明，分裂式CRT在工作原理上比多繞組CRT更具優勢；最后綜合分析了2種CRT的優缺點，為CRT的設計制造提供必要參考。變壓器式可控電抗器；工作

括防護殼體及調壓繞組，其中防護殼體為密閉空間結構，且其上表面設進線端子及出線端子，調壓繞組至少一個并位于防護殼體內，調壓繞組包括鐵心柱、輸入繞組、輸出繞組及電感線圈，輸入繞組環繞在鐵心柱上，輸出繞組環繞在輸入繞組外側，輸入繞組與輸出繞組之間另設鋁箔防護隔板進行隔離，電感線圈環繞鐵心柱分布，輸入繞組、輸出繞組及電感線圈外表面另有絕緣樹脂復合保護層，電感線圈與輸入繞組、輸出繞組間另設鋁箔防護隔板進行隔離。本發明結構簡單，體積小重量輕，并具有良好的抗短路、抗干擾

00）淺談變壓器繞組技術□王志勇 劉國義（沈陽華美變壓器制造有限公司 遼寧 沈陽 110000）繞組是變壓器非常重要的一個元件，它承擔著輸入和輸出電能的重要作用，同時它也是最為基本最為重要的一個元件，其在運行的過程中已經基本的解決了變壓器容量、電壓和電流等諸多方面的問題。本文主要分析了變壓器繞組技術，以供參考和借鑒。變壓器；繞組；技術在選擇繞組形式的過程中一定要仔細的對繞組的電壓等級和具體的容量進行判斷和篩選，同時在這一過程中還要對電氣強度和耐熱性以及機械

鐘接線，需要反推繞組的連接關系時，只要知道它們的0點鐘接線和6點鐘接線的聯接，再通過相位的每次前移或后移，實現相差4個點鐘即120o的相位輸出，就能得到所有偶數點鐘接線組別。對于變壓器Y,d的接線組別，只要知道它們的11點鐘接線和1點鐘接線的聯接方法，同樣通過相位的前移或后移，得到所有奇數點鐘接線。研究Y,d接線方法的論文很多，而本文的聯接技巧到目前為止還沒有見到。即根據已知的幾點鐘接線，利用相量圖及三角型接線（以下稱角接）的線電壓與相電壓大小相等的關系，

油溫升；二是測量繞組平均溫升，其方法是測量繞組平均銅油溫差，然后用繞組平均銅油溫差與平均油溫升相加之和即為繞組平均溫升?，F在試驗室通用的溫升試驗方法對于雙繞組變壓器基本適合，對于三繞組變壓器的第一對繞組基本適合，但是對于三繞組變壓器的第三繞組測量有一定的偏差，其主要表現在測量第三繞組銅油溫差的數據上。三繞組變壓器，一般為我們常說的聯絡變，高壓與中壓為第一對繞組，低壓為第三繞組。對于三繞組變壓器的第三繞組測量數據，強油循分為導向循環和非導向循兩種，以下專門對

李清友電動機繞組的老化、受潮、受熱、受侵蝕、異物侵入、外力的沖擊，都會造成電動機繞組的傷害，電機過載、欠電壓、過電壓、缺相運行也能引起繞組故障。繞組故障一般分為繞組短路、接地、斷路、接線錯誤。下面根據本人多年的維修經驗，對這些故障進行分析，并提出解決辦法，以供大家參考。1．定子繞組短路繞組短路指線圈導線絕緣損壞造成的兩銅線直接相碰，使電流不經負荷而直接構成回路。其原因主要是電源電壓過高、電流過大、繞組受潮和受到振動磨損、修理嵌線時不慎將導線外層的絕緣物擦破

交流電機雙層定子繞組擴大并聯支路數接線方法蔣寶鋼1，蔣勝千2（1. 哈爾濱電機廠有限責任公司，哈爾濱 150040；2. 清華大學電機工程與應用電子技術系，北京 100084）本文提出了一種通過將繞組最小接線單元由線圈縮小到一個單邊繞組，再運用本文提出的接線單元選取方法構成支路，在保證每相各支路對稱的前提下，使三相交流電機雙層定子繞組并聯支路數在原有支路數的基礎上擴大一倍。三相交流電機；雙層定子繞組；擴大并聯支路數；單邊繞組0 前言繞組是構成電機的核心部件

已作為診斷變壓器繞組變形的重要項目之一。在現場試驗時，變壓器繞組的電容值同變壓器繞組的絕緣介質損耗因素一起測量出來，與歷史數據進行對比。國家電網公司制定的《輸變電設備狀態檢修試驗規程》中明確規定，若電容值發生明顯變化，應予以注意。因此，對電容值發生明顯變化的繞組做出正確的診斷分析具有重要意義。在現有的文獻中以及大多變壓器出廠試驗數據中，三繞組變壓器等值電容電路都忽略了高壓繞組與低壓繞組間的電容，通過5次接線測得的結果可以計算出5個電容值；而在現場試驗中都計

但自耦變壓器比兩繞組變壓器的短路阻抗小，短路電流較大，由此產生的短路電動力較大，影響了繞組穩定性。對此，本文以一臺500 kV/334 MVA三繞組自耦變壓器為例，以磁勢平衡原理為基礎［3］，運用有限元軟件［4］，計算出公共繞組出口處短路時，公共繞組和串聯繞組的輻向短路電動力;利用瞬態分析方法，建立繞組3D模型，將前面求出的短路電動力結果加載到3D模型上，然后再求出外繞組的拉伸變形量，以此驗證外繞組的穩定性。1 自耦變壓器中－高繞組運行一臺自耦變壓器繞組結

6060）變壓器繞組絕緣電阻的測量結果分析陸文升（肇慶供電局，廣東 肇慶 526060）變壓器繞組絕緣電阻的測量是變壓器預防性試驗的重要試驗項目之一，能夠及時發現主變的潛在缺陷，有效地檢查出電力變壓器絕緣整體受潮、部分表面受潮或臟污、以及貫穿性的集中性缺陷，如瓷件破裂、引線接殼、器身內有金屬接地等缺陷。本文通過對變壓器的絕緣電阻測量結果的理論計算分析，初步確定變壓器各個重要部位具體的絕緣電阻值，為以后能夠對變壓器存在絕緣缺陷的部位進行定位診斷提供理論依據。

齒極上再增加一套繞組用于電機懸浮，通過對定子齒極上兩套繞組的電流大小以及導通的寬度進行控制，使電機能夠懸浮旋轉［1－3］。但是，雙繞組 BSRM 需要設計兩套繞組，同時還存在著裝配復雜等一系列問題［4］。因此單繞組BSRM的研究越來越受到關注。目前，對單繞組BSRM的研究主要集中在12/8、8/6齒極結構以及8/10等定轉子變化結構上［5－17］。美國學者 B.B.Choi以及中國臺灣的學者Yang S.M.對12/8極單繞組BSRM技術進行了研究［5－7

是經定子極面的主繞組部分移向起動繞組部分，其轉子的轉動方向與合成磁場的旋轉方向相同。下面著重談一談單相起動繞組起動異步電動機、單相電容起動異步電動機、單相電容運行異步電動機、單相電容起動和運行異步和電動機的轉向問題。如圖1所示。圖1 單相起動繞組起動異步電動機的接線圖S為離心開關的觸點或起動繼電器的常合觸點。起動時，主繞組L1和付繞組L2接在同一電源V上。由于主繞組電路中的感抗大于付繞組電路中的感抗，所以主繞組電路中的電流IL1滯后于電源電壓V的角度ΦL2

行空載試驗時低壓繞組無固定電位的危害單相電力變壓器進行空載試驗時，如果低壓繞組無固定電位，根據電力變壓器的結構不同，其危害程度也不相同，如果懸浮電位過高，有可能造成以下嚴重后果：1）電力變壓器低壓繞組過電壓，絕緣損傷。2）試驗變壓器繞組過電壓，絕緣損傷。3）測量互感器過電壓，使得測量精度降低，測量結果錯誤等。4）測量互感器過電壓， 絕緣損傷，設備損壞。5）由于過電壓引起套管爆炸，傷人員或設備。2 單相電力變壓器進行空載試驗的正確試驗線路單相電力變壓器，特別

工作原理由于一個繞組所產生的是脈振磁勢，分解所得到的是正、逆序幅值相等、轉向相反、轉速相等的旋轉磁勢，在n=0時，正、負起動力矩相等而相抵消，無法起動。為此需要配置(串有電容器)副繞組，使電機在n=0條件下，由繞組建立起橢圓磁勢而不是脈振磁勢。這樣就保證有起動轉矩，即電容的分相起動。單相電容異步電動機是空間相差90°電角度有不同時間相位電流的主、副繞組共同作用產生旋轉磁場的。兩相繞組產生圓形旋轉磁勢的條件:(1)主、副相繞組的軸線在空間相差90°電角度;(

相異步電動機內部繞組結構見圖1。它由主繞組A1-A2，副繞組B1-B2和電容C組成。分布特點：兩繞組在空間互差90°。圖1 單相異步電動機內部繞組結構圖1.2 單相異步電動機的工作原理設流過主繞組的電流為ia，流過副繞組的電流為ib。一般情況下，主繞組的匝數多，電感大，是感性負載，那么ia在相位上滯后電源電壓；副繞組中串有電容，適當選取電容值，就可以使副繞組為容性負載，那么ib在相位是超前電源電壓。只要選擇合適的電容，就可以使ib超過ia90°，見圖1。因

8102)以單相繞組變壓器為例,重點論述了交流耐壓幾種接線方式及分析方法,指出了現場試驗中可能出現的錯誤接線方式,同時論證了對變壓器低壓繞組進行耐壓試驗簡便可行的接線方式。變壓器;交流耐壓;接線方式0 引言變壓器運行時不但長期承受工頻電壓的作用,還要承受最高運行電壓Um,并可能遇到各種過電壓。為鑒定變壓器的絕緣強度能否滿足各種情況的要求,在出廠及投運前必須進行交流耐壓試驗。交流耐壓試驗是鑒定變壓器絕緣強度最有效、最直接的方法,特別是考核變壓器主絕緣的局部缺

荊俊林定子繞組是異步電動機的主要組成部分,是整臺電動機最關鍵的部件。繞組的分布規律、排列方法、繞組間及端部的連接等結構,用繞組展開圖能清楚地表示出來。故可按實際電動機的銘牌數據和繞組形式勾畫出展開圖,并列表記錄繞組數據,以進行相關分析,正確嵌線和連接。筆者在此舉實例具體詳述:一臺需重繞的三相異步電動機,銘牌上型號是:Y802-4,額定轉速1390轉/分。根據型號Y802-4,可從手冊中查得該電動機的各項技術數據。根據額定轉速n=1390r/min,知同步轉

常秉琨1.繞組斷線檢查將電機接線盒內的電源線散開，用兆歐表、萬用表或校驗燈串聯在運行繞組（或起動繞組）的端點和中線之間進行檢查。表不通，阻值很大或燈不亮，表明繞組有斷路。2.繞組短路檢查可用兆歐表或萬用表檢查任意二相繞組相互之間的絕緣情況。如絕緣電阻很低，說明繞組之間短路。電機繞組短路包括相間短路、繞組之間短路、繞組匝與匝之間短路等。3.繞組漏電檢查電機繞組因受潮、絕緣老化，還可能因運輸、搬動等因素，使電機繞組和機殼相碰引起漆包線絕緣損壞。再因電機在惡劣環