外圈
- 高碳鉻軸承外圈淬火數值模擬與實驗研究
行GCr15軸承外圈的淬火模擬。建立模擬計算所需的3個計算文件:模型文件、材料分析文件、工藝文件,獲得淬火模擬的結果,主要有淬火后軸承外圈溫度分布、應力分布、組織分布及變形分布等數據。同時,利用電子背散射衍射分析(EBSD)實驗確定軸承外圈中碳化物種類為M23C6型碳化物,最后使用場發射掃描電鏡(SEM)對預處理完成的外圈進行觀測,主要觀測其碳化物大小、形狀及分布,為實際控制軸承外圈熱處理變形和淬火后碳化物控制提供參考。1 COSMAP數值模擬本次研究以G
兵器裝備工程學報 2023年10期2023-11-13
- 鼠籠彈支軸承外圈優化設計及其性能分析
接觸球軸承,內、外圈分別用螺母固定于芯軸和鼠籠支座上,并用鎖片鎖緊,承受高壓轉子的全部軸向載荷和部分徑向載荷,載荷通過進氣機匣施加。為提高轉子臨界轉速并提供足夠的減振阻尼[1-2], 常將鼠籠彈支、 擠壓油膜阻尼器和軸承外圈集成為一體,如圖2所示。1—壓緊螺母;2—傳動齒輪;3—鼠籠彈支;4—擠壓油膜;5—主軸軸承;6—進氣機匣承力框架;7—芯軸。圖2 彈性支承一體化軸承結構鼠籠彈支軸承剛度對軸承動力學特性有重要影響,設計時應重點考慮[3-5]。此外,鼠籠
軸承 2023年9期2023-09-15
- 高速斜撐式超越離合器楔合性能影響因素分析
該沖擊載荷與內、外圈轉速差有關；文獻[6]建立了離合器楔合過程中的多因素滑動模型，分析了斜撐塊的質心位置對離合器力學性能的影響；文獻[7]基于有限元法分析了斜撐塊結構設計對超越離合器楔合瞬間的振動和滑移特性的影響，結果表明斜撐塊的凸緣在大負載情況下可起到保護作用；文獻[8]通過試驗分析了不同結構的斜撐式超越離合器的靜態超扭、動態楔合及斜撐塊疲勞性能；文獻[9]分析了斜撐式超越離合器楔合瞬間的力學特性，結果表明楔合轉速是影響超越離合器性能的重要因素，楔合轉速
軸承 2023年3期2023-03-17
- 一種防水高密度聚合汽車減震器橡膠墊圈
的外側固定連接有外圈，外圈的豎斷面呈半圓形，底圈的頂部固定連接有第一壓縮層，第一壓縮層由若干個壓縮節上下復合而成。本實用新型的優點在于：外圈更能便于發生橫向形變，外圈的邊緣為弧形，能夠緊密頂接在減震器內部，密封性能更強，從而本橡膠墊圈整體的防水性能更好，解決車輛底盤遇水時影響減震器的問題；頂圈具體受壓，并將壓力傳遞到第一壓縮層和第二壓縮層上，第一壓縮層和第二壓縮層受壓變形壓縮，并在壓力撤走后能夠快速恢復原形，第一壓縮層配合第二壓縮層的結構設置，使得本橡膠墊
橡塑技術與裝備 2023年2期2023-02-10
- 全陶瓷軸承外圈裂紋位置識別方法
。因此，滾動軸承外圈故障也是導致航空發動機轉子系統發生故障的重要原因之一。在航空發動機大功率化和多功能化的發展趨勢下，其內部軸承-轉子系統結構也趨于復雜化與重載化?？紤]到航空發動機對軸承運行精度和可靠性等方面的要求逐漸提高，全陶瓷球軸承以其優異的工作精度、高耐磨性和高承載能力，能夠適用于高速重載工況，在航空發動機中逐漸得到了應用。然而，工業陶瓷材料與軸承鋼材料相比，脆性更高，因此對故障更為敏感。全陶瓷球軸承外圈在發生早期裂紋故障時，初始微裂紋常以穿晶斷裂和
航空學報 2022年8期2022-09-07
- 鐵路客車軸承外圈疲勞失效分析
14 位一級軸承外圈故障報警一次，其故障頻譜符合故障特征，基本確定該軸承為外圈故障[3]。后來運用車間分解了故障輪對。來樣故障軸承編號：101-1502026，為某軌道客車有限公司新裝軸承，軸承裝用時間將近一年。拆檢軸承發現：軸承外圈承載區滾道一處剝離，承載區外徑表面略有變色；內圈滾道及滾子滾動表面存在碾壓剝離碎屑而產生的凹坑；保持架未見異常。2 失效軸承狀態外圈承載區滾道有一處剝離，見圖 1。剝離起源于近非打字端面一側近油溝邊緣并沿軸向擴展；近油溝邊緣處
哈爾濱軸承 2022年2期2022-07-22
- 航空發動機高速軸承外圈開裂分析
2-13]對軸承外圈斷裂進行了分析，認為加工缺陷是引起軸承外圈斷裂的主要原因；文獻[14-16]利用有限元法計算了軸承零件的應力分布，根據應力分布對軸承零件優化改進。上述文獻大多針對軸承疲勞斷裂失效的形式和形貌進行研究，少有結合應力分析和試驗對軸承疲勞斷裂原因進行分析。鑒于此，本文首先進行軸承外圈疲勞開裂處的斷口分析，然后通過振動應力測試、應力仿真計算和振動疲勞試驗分析軸承外圈疲勞開裂的原因并提出改進措施。1 斷口分析軸承外圈材料為Cr4Mo4V，軸承外圈
軸承 2022年7期2022-07-19
- 整體式、無裝球缺口的自潤滑鋁合金關節軸承裝配技術
主要裝配方法包括外圈開縫裝配、外圈帶裝球缺口裝配及收壓裝配，整體式、無裝球缺口自潤滑鋁合金關節軸承無法采用上述方法將內圈裝入外圈，需開展該類軸承的裝配技術研究。2 自潤滑鋁合金關節軸承裝配原理零件在拉伸(壓縮)時被拉長(壓寬)，然后在某一截面處變細，直至該處斷裂，該過程可分為彈性變形、屈服變形、均勻塑性變形及局部塑性變形4個階段。零件產生彈性變形時可恢復原狀，產生塑性變形時不可恢復原狀。為實現整體式、無裝球缺口的自潤滑鋁合金關節軸承裝配，需施加預載荷使軸承
軸承 2022年7期2022-07-19
- 中介軸承套圈過盈量及徑向游隙計算
與低壓轉子連接，外圈與高壓轉子連接，外圈轉速高于內圈；反向旋轉的中介軸承外圈與低壓轉子連接，內圈與高壓轉子連接，內圈轉速高于外圈。中介軸承是傳遞運動和承受載荷的重要部件，工作游隙直接影響其載荷分布和壽命。若軸與內圈實際過盈量不大于0，配合松動，有磨損風險。在此以某同向旋轉的圓柱滾子中介軸承為研究對象，分析軸承與其配合件的實際配合關系，再考慮配合、溫升、離心效應、載荷等因素精確計算軸承徑向游隙。中介軸承主要結構參數見表1，內圈轉速為9 000 r/min,外
軸承 2022年5期2022-06-08
- 極寒大溫差環境下溫度對軸承配合的影響及自適應補償結構
殼與圓錐滾子軸承外圈(圖1)為例分析，在極寒環境下將其視為剛性連接。外殼材料為硬鋁合金，軸承外圈材料為GCr15，其主要結構參數見表1，材料參數見表2。為方便計算，根據幾何特點將外殼和軸承外圈簡化為厚壁圓筒[6]。圖1 外殼與軸承外圈配合示意圖表1 外殼與軸承外圈主要結構參數表2 外殼與軸承外圈材料參數1.1 理論分析同一變化的溫度場中，2個緊配合的零件由于熱膨脹系數不同，變形不同，無法自由脹縮，從而產生不同的熱應力?；趶椥粤W和傳熱學理論可得外殼A與軸
軸承 2022年5期2022-06-08
- 角接觸球軸承旋轉精度數值仿真分析*
建立了軸承內圈、外圈徑向跳動數學模型，分析了內、外圈滾道圓度誤差幅值、階次、徑向游隙和滾子個數對軸承旋轉精度的影響；進一步研究了滾子誤差和內外圈誤差耦合作用對軸承旋轉精度的影響。李傳順、吳柏華等[8-9]分別建立了深溝球軸承回轉精度模型，吳柏華等[9]研究了軸承元件誤差對軸承回轉精度的影響。留劍等[10]通過建立角接觸球軸承五自由度擬靜力學模型，分析了內外圈溝道徑向、軸向波紋度和鋼球波紋度對軸承非重復性跳動的影響。NOGUCHI等[11-12]建立了角接觸
組合機床與自動化加工技術 2022年1期2022-01-27
- 圓錐滾子軸承外圈幾何精度對成品振動質量的影響
測，采用一套標準外圈與眾多被檢測內組件配合來進行軸承振動質量檢測。這實際上是建立在忽略了外圈對軸承振動的影響的基礎上進行的。那么，這種檢測方法是否嚴謹，我們將通過以下方法來加以驗證。2 試驗方案試驗的圓錐滾子軸承選用 32010 型號，選取標準外圈 1 件、外圈及內組件各 15 件，選取過程如下：（1）取 1 件外圈作為標準外圈，對標準外圈滾道圓度進行 2～500 濾波、 2000 倍圓度測量，圓度值滿足標準 2μm，且目視圓度圖形不存在棱圓。（2）以所選
哈爾濱軸承 2021年3期2021-11-05
- 圓錐滾子軸承外圈過盈配合量對裝配高的影響
1-4]將殼體、外圈等效轉化為規則圓環，未考慮輪轂異形及外圈錐形結構，計算結果與測量結果誤差較大，無法滿足工程應用。鑒于此，建立包含殼體、軸承實際結構的有限元模型[5～7]，對軸承過盈配合量與裝配高變化量的關系進行計算，并與測量結果對比。1 圓錐滾子軸承外圈過盈配合量與裝配高的關系分析以33118圓錐滾子軸承為例分析，軸承主要結構參數見表1。輪轂材料為QT450-10，套圈、滾子材料為GCr15，材料屬性見表2。內圈與軸間隙配合，外圈與軸承座過盈配合，過盈
軸承 2021年2期2021-07-22
- 帶定位板球軸承失效分析
標準中未介紹對內外圈強度的校核;但實際應用中內外圈斷裂是最嚴重的失效形式，將會造成重大事故及無法挽回的經濟損失。文獻[8]針對軸承裝配過程中外圈斷裂問題對其制造工藝進行了詳細的剖析，給出了鍛造、車削和熱處理加工過程中產生裂紋的原因及改進措施；文獻[9]針對發動機主軸軸承外圈斷裂失效，從外圈的斷裂形貌，內圈和鋼球的材料屬性等方面進行詳細的分析和探索，得出鋼球疲勞剝落是導致外圈開裂的根本原因；文獻[10]分析某深溝球軸承外圈斷裂原因，得出熱處理過程中爐內碳勢過
軸承 2021年8期2021-07-22
- 考慮漸進變形和潤滑劑的滾動軸承外圈單點故障動力學模型
究者針對滾動軸承外圈單一缺陷建立了一些行之有效的動力學模型：文獻[1]用彈簧模擬軸承溝道與鋼球間的接觸關系，簡化了軸承的振動模型并建立了外圈損傷的簡化方程，大大降低了滾動軸承動態分析的復雜度；文獻[2]在考慮徑向游隙、幾何尺寸、故障脈沖等因素的前提下建立了滾動軸承外圈單一故障的振動模型；文獻[3]考慮接觸力和徑向游隙的影響，給出了軸承外圈局部缺陷的數學表達式，建立了滾動軸承故障的動力學模型；文獻[4]考慮了外圈損傷以及接觸載荷等因素的影響，建立了滾動軸承動
軸承 2021年9期2021-07-22
- 雙列剖分圓柱滾子軸承優化設計
圖1所示，其中一外圈為雙擋邊結構，可滿足軸向定位，另一外圈為無擋邊結構，在軸出現膨脹或收縮時可軸向移動。套圈有直線剖、V形剖及斜線剖等剖分形式，通常采用斜線剖[5]。1—雙擋邊外圈；2—外隔圈；3—無擋邊外圈；4—滾子；5—保持架;6—緊固圈;7—內圈;8—外圈剖切線;9—內圈剖切線圖1 雙列剖分圓柱滾子軸承結構Fig.1 Structure of double row split cylindrical roller bearing2 軸承加工和使用中出
軸承 2021年7期2021-07-22
- 搖臂軸承外圈凸度分析
圓柱滾子軸承通常外圈固定，內圈隨軸轉動，軸承工作過程中，最大接觸載荷以及最大應力往往出現在軸承滾動體上，有數據表明至少有 80%的軸承由于其滾子凸度設計不合理，致使軸承過早失效[1]。因此，國內外學者對滾動體凸度做了大量研究[2-4]，并通過對滾動體做了相應的修形改進以提高軸承的使用壽命。而搖臂軸承在實際運動過程中，凸輪帶動軸承外圈轉動，并且伴有豎直方向的運動，其最大接觸應力出現在軸承外圈外表面上[5]。因此，需要軸承的外圈進行修形處理，以提高搖臂軸承的使
南京工業大學學報(自然科學版) 2021年4期2021-07-18
- 基于ABAQUS的變速器滾針軸承有限元分析*
現中間軸滾針軸承外圈與滾子接觸表面出現壓痕，如圖1所示。軸承外圈出現壓痕后，局部變形導致滾子在外圈內表面滾動時出現異常波動，發出周期性的異響。根據失效零件特征，采用有限元方法分析該滾針軸承在整車實際工況下的應力分布狀態，進而分析失效的原因并提出有效的解決方案。圖1 滾針軸承外圈壓痕2 有限元模型建立及分析2.1 模型簡化該變速器滾針軸承由軸承外圈、滾針和軸承內圈組成，裝配在中間軸上。根據計算準確性要求，取變速箱殼體、中間軸、軸承和卡環等進入計算模型。為節約
機械研究與應用 2020年5期2020-11-18
- 不平衡影響下外圈故障滾動軸承振動特征研究
將對不平衡影響下外圈具有單一故障滾動軸承的振動特征進行研究分析。2 動力學模型2.1 正常滾動軸承的動力學模型由于滾動軸承接觸問題比較復雜及各種非線性問題因素影響，為了降低系統建模及求解的難度。做如下基本假設：忽略制造誤差和滾動體滑移現象；外圈不動，內圈和軸固結隨軸旋轉；滾動體與內外滾道之間在徑向載荷作用下只存在局部彈性接觸，接觸副用一對彈簧阻尼模型表示[10]。在假設的基礎上建立正常滾動軸承模型，如圖1 所示。圖1 滾動軸承振動模型Fig.1 Vibra
機械設計與制造 2020年8期2020-08-17
- 鐵路貨車軸承外圈外觀檢查及手工修磨輔助裝置
車軸承一般檢修中外圈外觀檢查以及手工修磨輔助裝置進行了探索和研究，希望能夠給相關技術人員一定的借鑒，從而共同促進我國鐵路運輸事業的健康穩定發展。關鍵詞：鐵路貨車;軸承;外圈;外觀檢查;手工修磨;裝置中圖分類號：U279 ? ? ? ? ?文獻標志碼：A ? ? ? ? 文章編號：2095-2945（2019）35-0102-02Abstract： Bearing as an important part of railway vehicles， its s
科技創新與應用 2019年35期2019-12-19
- 關節軸承錐曲面模具冷擠壓裝配時外圈的成形仿真與分析
配工藝中主要存在外圈受壓過度，導致其內表面出現褶皺即壓潰現象，或由于收口能力不足導致的內外圈間隙不均，其中，擠壓模具結構是影響關節軸承成形質量的主要因素。針對關節軸承冷擠壓成形裝配，國內外學者從軸承擠壓方式、工藝參數和外圈形狀等方面進行了廣泛的研究。文獻[5]采用雙模具成形工藝避免單向成形造成的缺陷，通過優化軸承外圈的形狀大大降低擠壓成形過程中的擠壓力；文獻[6]基于球坐標下和金屬塑性變形公式分析棒體擠壓，得出最佳模角與擠壓變形程度之間的關系；文獻[7]提
軸承 2019年12期2019-07-22
- 輥筒軸承外圈拆卸工具的研制
用的鐵棍敲打軸承外圈的方法只適用于空心結構的輥筒，費時費力且拆卸成功率低，降低了修理工維修輥筒軸承的工作效率，同時也增加了維修成本。通過自我設計筒軸承外圈拆卸工具，大大減少輥筒軸承拆卸的時間浪費，提高輥筒的維修效率。關鍵詞：輥筒；輥筒軸承外圈拆卸工具輥筒作為玉溪卷煙廠制絲一車間輸送設備的重要組成部分，承擔著承載、傳動和輸送等功能。車間輥筒大多處于揚塵較多或潮濕的環境，又由于其長時間帶負荷的運轉，輥筒軸承容易銹蝕和磨損，修理人員需要及時對其進行拆卸更換。然而
科學與技術 2019年13期2019-04-19
- 滾輪軸承最大允許動載荷的計算
載荷，則滾輪軸承外圈將會發生彎曲斷裂。為設計合理的滾輪軸承主參數，提高滾輪軸承的可靠性，需探討滾輪軸承最大允許動載荷的計算方法。1 滾輪軸承主參數的設計以NUTR類滾子滾輪軸承為例，不帶密封圈的滿裝滾子滾輪軸承主參數為Dw=KDw(D-d)，(1)Dpw=KDpw(D+d)，(2)Le=KLeC，(3)De=Dpw+Dw，(4)D2=De-KD2Dw，(5)(6)(7)在設計的初始階段也可取φ=360°/Z，(8)式中：Dw為滾子直徑；Dpw為滾子組節圓直
軸承 2018年4期2018-07-23
- 雙列球軸承原始徑向游隙與壓出力設計計算
帶輪內徑De——外圈溝底直徑Ee——外圈材料彈性模量Eh——皮帶輪材料彈性模量Ei——內圈材料彈性模量Es——軸材料彈性模量h——h=De/D，常數h0——h0=D/D0，常數k——k=d/di,常數k0——k0=d0/d，常數Fe——外圈壓出力Fi——內圈壓出力Fz——軸從軸套中壓出力νe——外圈材料泊松比νh——皮帶輪材料泊松比νi——內圈材料泊松比νs——軸材料泊松比pe——外圈配合面的應力pi——內圈配合面的應力pz——軸套與軸配合面的應力μ——壓
軸承 2018年2期2018-07-23
- 帶擋邊的軸承外圈溝道超精夾具設計
承式超精機。軸承外圈被直接放置在超精輥軸上，輥軸高速旋轉時，帶動軸承外圈旋轉來超精溝道。該超精方法雖然簡單，但也存在一定的局限性。這是因為超精輥軸一般為長圓柱軸，適合超精加工外圓規則的軸類零件。而對于外圓有臺階的軸類零件，因為無法以外圓為基準，無法直接在通用超精機上超精加工。公司研發的產品HN2447-01主動輪軸承的外圈如圖1所示，該軸承外圈帶有擋邊，超精時如果將其直接放置在超精輥軸上，外圈的軸線相對于超精輥軸的軸線是傾斜的，無法直接超精。通常我們會采用
金屬加工(冷加工) 2018年4期2018-04-28
- 關節軸承密合度測量輔助工裝設計*
有自潤滑層的軸承外圈，通過擠壓塑性成型裝配到內圈上的整體結構軸承，其具有結構緊湊、體積小、質量小、承載大、零游隙和免維護等優點，在機械工程等領域應用廣泛[1-3]。密合度是考核擠壓型自潤滑關節軸承制造質量的重要指標，是擠壓后外圈球面與內球面接觸質量的評判標準。進行密合度測量時，用塑料將軸承內、外圈固定，防止內圈相對外圈運動，再沿內圈軸心線并垂直于外圈端面的方向上把軸承剖開[4-6](見圖1)。研磨拋光該表面后，獲得清晰內、外圈球面的圓弧曲線，測量內、外圈間
新技術新工藝 2018年4期2018-04-26
- 保持架外露型沖壓外圈滾針軸承設計及工藝探討
保持架外露型沖壓外圈滾針軸承設計及工藝探討秦如吉（常州市清潭特種軸承有限公司，江蘇 常州 213167）用于鋤草機上的沖壓外圈滾針軸承結構特別緊湊，寬度窄，結構及工藝異于常規沖壓外圈軸承。針對這種情況，選擇了保持架外露的結構形式，采用專用滾輪一次成形實現外圈卷邊的工藝，并選用修正線滾針，實現了裝配工藝和產品的優化。沖壓外圈滾針軸承；保持架外露；設計；工藝1 前言沖壓外圈滾針軸承結構特別緊湊，易于安裝并具有承受高徑向載荷的能力。沖壓外圈滾針軸承一般是由外圈、
哈爾濱軸承 2017年3期2017-11-01
- 圓柱滾子軸承外圈裝配應力對軸承應力分布的影響研究
1）圓柱滾子軸承外圈裝配應力對軸承應力分布的影響研究葉 宇，代彥賓，黃福祥（中車株洲電機有限公司，湖南 株洲 412001）考慮外圈與軸承座之間的過盈配合，求解套圈裝配應力、滾道變形量、軸承應力分布和疲勞壽命，并分析過盈量的大小對計算結果的影響。結果表明：隨著過盈量的增加，套圈最大應力和外圈滾道最大變形量逐漸增大，且變形量與過盈量值相當；在載荷作用下，隨著過盈量的增加，軸承內圈和滾子最大等效應力基本不變，外圈最大等效應力逐漸減??；軸承最大接觸應力不隨裝配過
時代農機 2017年5期2017-08-09
- 基于有限元分析內部裂紋對球軸承外圈振動特征的影響
對裂紋引起的軸承外圈的振動特征變化研究較少，尤其是內部裂紋引起的振動特征變化。鑒于此，以含內部裂紋的軸承外圈為研究對象，基于有限元法建立正常軸承外圈和含內部裂紋軸承外圈的有限元模型，仿真分析內部裂紋對外圈固有頻率、模態振型及模態振型曲率的影響。1 理論分析1.1 球軸承外圈的振動特征自由支承條件下，軸承外圈存在徑向和軸向彎曲振動，徑向彎曲振動的n-1階固有頻率為[12](1)式中：n為固有頻率的階次；E為彈性模量；ρ為密度；S為橫截面積；Ia為截面慣性矩；
軸承 2017年7期2017-07-25
- 滾輪軸承的載荷參數及其計算方法
輪軸承是指軸承的外圈外圓不被包容(即外圈不裝入軸承座孔內)，而外圓表面直接在固定軌道上滾動的軸承。若忽略外圈與軌道間的相對滑動，則外圓表面上任意一點所作的運動為擺線運動。滾輪軸承的工作狀態如圖1所示，內圈隨機架以速度v作直線運動，外圈以角速度ω作旋轉運動，徑向載荷Fr作用在內圈上，外圈受滾動體的載荷和支反力Fr的作用，在交變應力下工作。圖1 滾輪軸承的工作狀態Tab.1 Working condition of track roller bearing常規
軸承 2017年6期2017-07-25
- 一種新型輪轂軸承外圈結構的淬火有限元分析
對某型號輪轂軸承外圈的淬火過程進行仿真，研究不同結構參數下輪轂軸承外圈的應力／應變場，提出一種新型輪轂軸承外圈的結構。1 淬火過程的有限元模型1.1 淬火過程的數學模型輪轂軸承外圈淬火過程是一個非穩態導熱過程，運用能量守恒原理可推導出輪轂軸承外圈的導熱微分方程，其表達式為式中：λ為材料的導熱系數；T為軸承套圈的瞬態溫度；ρ為材料的密度；q為組織相變時產生的相變潛熱；t為過程持續時間；cp為定壓比熱容。在實際熱處理過程中，輪轂軸承外圈加熱到一定溫度保溫一段時
軸承 2017年1期2017-07-25
- 一種外圈斷裂式薄壁軸承裝配方法
71039）1 外圈斷裂軸承結構外圈斷裂薄壁軸承結構特殊，使用過程中需要保證軸承結構的完整性，不但套圈、保持架、卡環等零件的生產制造中存在諸多難點，最終保證其使用性能的裝配方法也十分重要。某型外圈斷裂薄壁軸承結構如圖1所示，保持架引導間隙為0.05～0.15 mm，采用冠形保持架。受結構設計限制，在裝配過程中，需對軸承外圈沿軸向進行斷裂，待完成裝配后，在外圈兩端外徑處壓裝卡環，以保證軸承的完整性和使用性能。圖1 外圈斷裂薄壁軸承結構圖Fig.1 Diagr
軸承 2017年4期2017-07-25
- 智斗灰太狼
盤，讓里圈數字和外圈數字對齊。只有讓每組的里圈與外圈數字之和都相等，倉庫門才會打開?！币粋€漆黑的夜晚，灰太狼偷偷溜到了羊村的倉庫。借著手電筒的光，它看清了密碼鎖上的數字：外圈依次是9、6、5、3、11、12、8、10，里圈依次是3、4、7、8、10、2、1、5?；姨墙g盡腦汁，卻越算越糊涂，最后被巡警帥帥虎發現了。警察局里，灰太狼交代了偷罐頭的行為，最后抱怨道：“你們肯定有進出倉庫的其他方式，因為密碼鎖根本打不開！”警察局長大象聽了哈哈一笑：“里圈數字與外
科普童話·神秘大偵探 2017年7期2017-07-06
- 智斗灰太狼
盤，讓里圈數字和外圈數字對齊。只有當每組對齊的里圈數字與外圈數字之和都相等的時候，倉庫的門才會打開?！痹谝粋€漆（qī）黑的夜晚，灰太狼偷偷溜到了羊村里的倉庫門前。借著手電筒的光，灰太狼看清了倉庫密碼鎖上的數字：外圈數字盤上的數字依次是9、6、5、3、11、12、8、10，里圈數字盤上的數字依次是3、4、7、8、10、2、1、5。為了解開密碼鎖灰太狼對著數字盤算了起來，可它越算越糊涂，最后被巡警（xúnjǐng）帥帥虎發現了?；姨潜粠У搅司炀?。經過一番審
紅蜻蜓·低年級 2016年12期2017-02-23
- 基于ABAQUS的關節軸承裝配過程破損分析
開比變化時，軸承外圈最大應力的分布情況。研究結果表明撐開比的合理選型對裝配質量有很大影響。關節軸承；引裂槽；ABAQUS軟件；撐開比引言關節軸承是某公司的核心產品，圖1所示的產品為開縫式關節軸承是該公司的主導產品之一。在近幾年的生產實踐中發現，開縫式關節軸承出現裝配破損廢品率較多，其主要由于開縫式關節軸承裝配是采用內圈向開縫外圈擠壓，常因外圈的彈性不足而破裂，或因開縫處發生崩裂缺損，從而導致外圈報廢[1-2]（如圖2所示）。此現象發生在軸承生產的最后一道工
漳州職業技術學院學報 2016年4期2016-10-14
- 中頻電磁脈沖磁處理穩定薄壁軸承外圈尺寸研究
r15鋼薄壁軸承外圈為研究對象，分別在軸向及徑向施加磁場對其進行磁處理，通過脈沖磁場與外圈內部殘余應力場的耦合作用，使外圈內部結構位錯均勻化，達到降低內應力的目的。1 試驗1.1 復合磁場的設計由于薄壁軸承外圈形狀的特殊性，影響尺寸穩定的應力向外呈徑向分布，因此,為確保磁力線能從不同方向穿過外圈，達到最大程度降低內應力的目的，使磁力線分別從軸向和徑向穿過軸承外圈，軸向磁場穿過外圈軸心線(圖1a)，徑向磁場垂直于外圈厚度方向(圖1b)。圖1 磁場1.2 磁處
軸承 2016年6期2016-07-26
- 提高軸承游隙合套率的智能選配方法
套法，即先對內、外圈溝底直徑進行測量并分組，然后根據游隙要求人工選擇能夠進行合套的內、外圈。該方法受操作人員工作經驗的影響較大，雖然能夠選擇出符合游隙要求的套圈，但人工選擇難免出錯，且其選擇能夠合套的套圈數量不能最大化。為此，基于MATLAB進行計算編程，實現了軸承游隙的自動選配，且能夠在符合軸承游隙要求的情況下，實現軸承內、外圈匹配數量最大化。1 游隙匹配原理以球軸承例，其徑向游隙Gr為Gr=De-di-2Dw，(1)式中：De為外圈溝底直徑；di為內圈
軸承 2016年8期2016-07-25
- 鋁合金關節軸承外圈滾軋整形有限元分析
由一個帶內球面的外圈和一個帶外球面的內圈組成[1-2]。鋁合金自潤滑關節軸承為外圈內表面粘貼有自潤滑襯墊的關節軸承，其具有結構簡單緊湊、承載大、體積小、重量輕、擺動時工作可靠性高和免維護等優點，廣泛應用于航空航天等機械領域[3-4]。整體式關節軸承內、外圈的裝配有2種工藝：合套擠壓裝配工藝和擠壓彈性裝配工藝。合套擠壓是將外圈通過塑性成形裝配到內圈上[4]。擠壓彈性裝配工藝則是趁外圈受到徑向擠壓發生彈性變形時，將內圈側身插入外圈，待擠壓力撤消后，旋轉內圈90
軸承 2015年7期2015-08-01
- 薄壁微型軸承凸緣外圈退刀槽的修整加工
039)1 凸緣外圈退刀槽修整問題外圈帶凸緣薄壁微型軸承質量小、結構緊湊，滿足特殊的安裝使用要求，廣泛應用于多種領域。由于外圈帶凸緣，加工工藝相對復雜，具體工藝路線為：車成形→磨切斷面→軟磨大外徑面→車退刀槽→熱處理→精車倒角→精研兩平面→精磨大外徑面→粗磨小外徑面→粗磨凸緣小端面→精磨內徑面→粗磨溝道→酸洗、穩定處理→精磨凸緣小端面→精磨溝道→酸洗、穩定處理→超精溝道→修磨小外徑面→探傷。按照設計要求，需在外圈凸緣處車制退刀槽，使其能夠與其他零件準確可靠
軸承 2015年9期2015-07-26
- 自潤滑關節軸承精密擠壓合套技術
帶有內球面的整體外圈及貼合在外圈內表面的自潤滑層組成，如圖1所示。其結構簡單，承載力強，耐沖擊性好，在使用時無需補充潤滑劑，與其他類型的關節軸承相比，因沒有開縫結構，內外圈不易分離，受力均勻，承載能力和可靠性更高，且運行中不易損傷內圈及自潤滑層，自潤滑性能高，所以廣泛應用于工程機械、水利設施、重載汽車、航空等設備中[1-3]。圖1 擠壓合套自潤滑關節軸承結構擠壓合套工藝是該類自潤滑關節軸承的核心制造技術[4],是一種將軸承外圈通過塑性成形裝配到內圈上的工藝
軸承 2015年4期2015-07-26
- 軸承振動過程的外圈固有頻譜傳遞特征與影響機理
與噪聲。由于軸承外圈通常安裝在機座上，軸承單元的振動通常會通過外圈向外傳遞。然而，根據振動力學知識可知，外圈的固有特性并不隨軸承振動及噪聲表現形式的改變而變化，而激勵對外圈固有特性同樣沒有影響，但對軸承振動及噪聲的發生及發展具有重要影響。也就是說，通過軸承外圈測試的信號往往不是整個振動的直接反映，而是經過外圈調制后的結果。國際上有影響的軸承企業如SKF，FAG和NSK在外圈固有頻率特征分析方面做了大量工作，對改善其高速精密軸承產品振動噪聲性能提供了重要的技
軸承 2014年6期2014-07-21
- NJ型圓柱滾子軸承軸向凸出量的控制
號說明a11——外圈基準端面側擋邊寬度a12——外圈非基準端面側擋邊寬度a21——內圈擋邊寬度C——外圈寬度E——軸承滾道寬度Lw——滾子長度Δ——軸向凸出量圓柱滾子軸承內部幾何結構簡單，制造精度較高，承載能力大，剛性好，應用十分廣泛。尤其在不需要軸向引導的場合，采用浮動軸承配置是一種經濟的解決方法。浮動軸承配置在結構上與間隙可預調軸承類似，但其軸要利用軸向游隙s相對軸承座移動。s值由引導精度確定[1]，需保證即使在不利的熱工況下也能防止軸承產生有害的軸向
軸承 2014年12期2014-07-21
- 快與慢
生走內圈，女生走外圈，女生比男生多走了31米。方老師說：“同學們，上樓與下樓時，并排的兩隊走過的路程是不一樣的。這樣的現象還可以在運動場上看出來。在彎道上，外圈的半徑比內圈的半徑長，外圈的路程要比內圈的長。走彎道時，走在外圈的應該適當放慢腳步，走在內圈的應該加快腳步，這樣隊伍就整齊了?！蔽覀冇钟柧毩藥状?，隊伍果然很整齊了。endprint
小學生導刊(高年級) 2014年4期2014-05-09
- SQ21切絲機刀輥體軸承間隙調整缺陷及改進
端軸承滾柱與軸承外圈的間隙[1]，其主要作用是確保刀輥體運行穩定性和切絲寬度的均勻性，是切絲機重要的技術參數，技術標準為≤0.03mm，間隙過大，刀輥體轉動會產生振動和噪音，間隙過小，會導致軸承壽命降低，因此必須不定期對該軸承間隙進行校驗調整，并對軸承進行潤滑，現目前采用的刀輥體軸承間隙調整方法耗時長，且存在不可預知的間隙測量值與實際值偏差。為此組織專業技術人員對軸承的裝配結構特點、間隙調整的步驟順序進行逐一分析查找原因，采取改進措施，以提高設備維護保養的
設備管理與維修 2013年2期2013-12-04
- 整體型外圈關節軸承成形技術現狀及發展趨勢
航空用精密整體型外圈自潤滑關節軸承當前主要依靠進口，供貨渠道很不穩定。與國外相比，國內企業的設計水平較低，且核心制造技術與工藝研究相對落后。外圈成形工藝是整體型外圈自潤滑關節軸承的核心制造技術，其將外圈通過塑性成形裝配到內圈上，也稱“合套擠壓”工藝，其工藝方法與質量水平直接關系到成品可靠性的實現。下文總結了無自潤滑層和帶自潤滑層的整體型外圈關節軸承的制造工藝，探討了基于“非接觸定向模壓”理論[4]提出的2種用于整體型外圈自潤滑關節軸承的創新工藝，并指出了整
軸承 2013年9期2013-07-22
- 外圈斷裂式薄壁軸承斷口溝道表面的修整
71004)1 外圈結構特點外圈斷裂式球軸承的外圈結構如圖1所示[1]。外圈壁很薄，屬薄壁環類零件，其徑向與周向彈性變形的能力比厚壁類零件好，有利于斷裂工藝的實現。外圈外徑面有2個臺階，減小了斷裂面的有效面積，但裝配時要在這2個臺階上安裝緊固圈。采用線切割方法在外圈外徑面軸向方向加工出V形斷裂槽，并從槽底部進行斷裂。理想的斷口是在自然狀態下斷面密合良好，無金屬掉渣，工件的彈性變形完全恢復，并且在燈光照射時，其合縫處無透光現象。但在實際生產中工件斷裂后達不到
軸承 2013年4期2013-07-21
- 雙半外圈調心滾子軸承外滾道磨削方法的探索
）1 前言對雙半外圈的調心滾子軸承新產品，其外圈球面滾道的磨削采用過兩種不同的加工方法，原工藝采用輔助工具夾持兩片外圈磨加工其球面滾道，但磨削后的產品尺寸精度變化大，外滾道的尺寸精度大部分達不到產品質量要求。試驗采用電磁無心夾具吸引兩片外圈，用特殊支點控制其徑向位置，加工的外圈球面滾道，達到符合產品質量要求的結果。2 雙半外圈調心滾子軸承外圈的技術要求雙半外圈調心滾子軸承的外圈和同尺寸規格調心滾子軸承整體外圈的各項尺寸精度要求相同，其半片外圈的幅高尺寸允差
哈爾濱軸承 2012年4期2012-06-11
- 某種角接觸球軸承的結構改進
緊端蓋進行定位；外圈與外殼間隙配合，外圈兩端由端蓋壓緊定位。端蓋螺栓預緊力矩為51 N·m。內圈壓緊端蓋的外徑與內溝道直徑接近，外圈壓緊端蓋的內徑接近外內徑尺寸；同時按照標準設計軸承時裝配倒角均大于非裝配倒角，造成外圈端面剛性較差，端面壓緊時變形較大，外圈內徑處軸向彈性變形最大，壓縮了鋼球軸向移動空間，導致軸向游隙過小。根據安裝方式看，內圈和鋼球對軸向游隙的影響較小，為使問題簡化，在此僅分析對安裝軸向游隙影響最大的外圈軸向變形。圖1 成對角接觸球軸承2 外
軸承 2011年7期2011-07-23
- 雙半外圈調心滾子軸承外球面直徑尺寸的測量
滾子軸承的特點是外圈滾道呈球面形狀，由于具有該特點，使得調心滾子軸承具有自動調心性。調心性是指調心軸承內圈或外圈沿其球面中心轉動的靈活程度。因此，當軸承產生安裝誤差造成內圈軸線相對于外圈軸線產生傾斜時，可自動調整因軸或外殼的撓曲或不同心引起的軸心不正，可以補償不同心度和撓度造成的誤差，仍能保證機械裝置正常運轉，調心滾子軸承主要用來承受徑向負荷，有很大的承載力。雙半外圈調心滾子軸承的外形及外圈形狀尺寸如圖1所示。該軸承的外圈為兩半圈，要保證軸承的精度，必須使
哈爾濱軸承 2011年2期2011-03-16
- 一種異型雙列圓柱滾子軸承裝配游隙分析
承的結構圖。其兩外圈均為NF型，內圈為NN型。裝配時，由3個彈簧鎖圈將兩外圈鎖緊，使其成為一體的雙擋邊外圈。該種軸承既有徑向游隙要求，又有軸向游隙要求，不同的加工工藝直接影響軸承的游隙。圖1 異型雙列圓柱滾子軸承結構圖2 軸向游隙Ga的誤差分析根據該軸承的結構可知，理論上影響其軸向游隙的因素主要是外圈組合后的滾道寬度、內圈滾道寬度和滾子長度。因此，對這種類型結構的產品，根據影響因素的各部位公差將軸向游隙分配到內圈和外圈滾道寬度上。而實際生產中，則存在一定的
軸承 2010年5期2010-07-26