計數率
- 伽馬-伽馬密度測井的密度校正方法及應用
時，利用探測器計數率差值進行扣除天然輻射計數對密度測量的影響，不失為一種有效的方法，但是工作效率相對較低。梁齊端［2］（2005）提出利用經驗系數擬合的方法扣除天然伽馬對長源探測器計數率的影響，其普適性具有一定的局限性。1 康普頓散射伽馬-伽馬密度測量原理補償密度測井儀的基本結構由推靠器、探頭、電路組成。儀器的放射源和探測器裝在探頭上（也稱滑板），在測井時，在推靠器的作用下，探頭緊靠井壁，放射源向地層發射γ 光子，經地層散射吸收后，其中一部分由離放射源不同
鈾礦地質 2023年5期2023-09-30
- 田灣核電站換料期間中子通量密度監測方式優化研究
外中子探測器的計數率不小于0.5 s-1，且信噪比大于2。核安全導則HAD103/03《核電廠堆芯和燃料管理》中規定，對停堆換料的反應堆，當燃料裝入堆芯時必須在各個規定階段測量中子通量密度。必須估算中子通量密度的變化，以防止停堆裕量意外減小或出現意外臨界?！度f千瓦壓水堆核電廠反應堆物理啟動試驗》[2]規定：在完成裝料以及臨界啟動前，堆外中子計數裝置的中子計數率應在滿足信噪比大于2的條件下不低于0.5 s-1，否則必須采取措施(如更換高效計數管)來滿足要
原子能科學技術 2023年1期2023-01-31
- 隨鉆D -D源中子孔隙度測井數值模擬
參數對遠探測器計數率進行校正,使D -T源中子孔隙度與化學源中子孔隙度一致。Neoscope為可控源一體化隨鉆測井儀,可同時測量密度、中子孔隙度、中子壽命與地層元素,除利用密度測井對中子比進行校正,還可直接結合脈沖期間伽馬計數比等參數校正D -T源中子孔隙度,使其與化學源中子孔隙度一致。同一含氫指數條件下,不同密度與中子比的關系可用二次多項式表示(2)式中,k1、k2、k3為系數;ρ為地層密度,g/cm3;Rc為基于地層密度修正后的中子比。將隨鉆D -D源
測井技術 2022年5期2023-01-10
- 有源中子計數法測量鈾總量方法研究
U所產生的中子計數率貢獻最大，而238U所產生的中子計數率貢獻相對較小，故利用有效235U質量對鈾樣品中的鈾同位素進行歸一化?！坝行?35U質量”是國際核保障NDA技術中常用詞匯，方便實驗中對中子計數率與鈾質量進行刻度，不必利用豐度系數換算。表1 一些核素的自發裂變中子產額圖1 235U與238U的(n，F)反應截面因此利用有源中子法測量U總量時，只需要確定235U與238U之前的兩個系數即可，將238U對235U進行歸一后，235U有效質量(即235Ue
同位素 2022年2期2022-04-26
- 隨鉆巖性密度儀器的溫度校正
康普頓效應區的計數率，進而記錄巖石光電吸收截面指數和巖石體積密度。密度計算所用公式如下：其中，ρS與ρL為短長源距密度值；NS與NL為短長源距能窗計數率；zcor為密度補償值；ρ為最終密度 測 量 值；AS、BS、AL、BL、k1、k2、k3分 別 為 儀 器 測 量 響應系數。巖性Pe的計算公式如下：其中，Pen與Pef為短長源距的Pe值；softn與hardn為短源距巖性軟硬窗計數率；softf與hardf為長源距巖性軟硬窗的計數率；An、Bn、Cn為
科技視界 2022年5期2022-03-18
- 對2020年浙江省1月高考物理試卷壓軸題答案的商榷
打到探測板上的計數率（即打到探測板上質子數與衰變產生總質子數N的比值），可研究中子的β衰變.中子衰變后轉化成質子和電子，同時放出質量可視為0的反中微子.如圖1所示，位于P點的靜止中子經衰變可形成一個質子源，該質子源在紙面內各向均勻地發射N個質子.在P點下方放置有長度L＝1.2m以O為中點的探測板P點離探測板的垂直距離OP為a.在探測板的上方存在方向垂直紙面向里，磁感應強度大小為B的勻強磁場.圖1已知 電 子 質 量me＝9.1×10－31kg＝0.51Me
物理教師 2022年2期2022-03-12
- 小直徑水泥密度測井儀的源距優化
密度與長短源距計數率的變化規律,確定最佳的源距,應用于小直徑水泥密度測井儀。1 計算模型使用模擬粒子運輸的通用Monte Carlo計算程序MCNP5[5]建立模型,考慮實際情況和計算的方便性,模擬模型被限定在一個高750 mm、直徑860 mm的圓柱內[6]。儀器在套管內居中,用飽和水砂巖模擬地層,地層密度為2.00～2.71 g/cm3,用密度為1.00～2.70 g/cm3的水和偏硅酸鈣模擬水泥環。套管壁厚度變化范圍5～13 mm,鉆井液密度為1.0
測井技術 2021年5期2022-01-04
- 核儀表系統停堆中子注量率高報警定值自動更新邏輯研究
通過通道輸出的計數率表征堆芯通量水平。通過對某核電廠RPN源量程通道停堆中子注量率高報警邏輯進行分析，發現了該邏輯中報警設定值自動更新功能存在通道投運后，導致報警誤觸發問題。提出了兩種可行的報警防誤觸發措施，并對不同措施的優缺點進行了分析。1 停堆中子注量率高報警RPN源量程通道設置了停堆中子注量率高報警功能以提醒運行人員反應堆次臨界度減小，堆芯存在逼近臨界的風險。通過該報警，運行人員可以及時發現堆芯誤稀釋或控制棒意外抽出。根據安全分析的結論，當停堆中子注
儀器儀表用戶 2021年11期2021-11-29
- 高溫抗振一體化伽馬探測器實現與應用
線作用下輸出的計數率,而計數率指標在高溫、振動環境中穩定與否則是衡量其是否可用于隨鉆儀器最重要的性能參數,儀器對該指標的要求為工作過程中變化率不超過5%。參照隨鉆儀器實際使用環境,模擬試驗條件,對其性能進行考察。2.1 -30 ℃低溫工作測試針對儀器在寒冷區域作業的可能性,對產品進行低溫-30 ℃連續工作48 h穩定性的考察試驗,在24 V輸入電壓條件下,工作過程連續測試產品的輸出計數率,每組計數采集時間為300 s。圖2所示為選取的2支產品(CH399-
測井技術 2021年4期2021-10-28
- XTE J1550–564 2001年“迷你爆發”的X射線能譜研究?
xp)、PCA計數率和硬度比(Hardness Ratio,HR).其中計數率的能段取PCA的有效能段(2–60 keV),HR為5–12 keV能段與3–5 keV能段的計數率之比.表1 XTE J1550–564在2000年爆發的觀測數據Table 1 Observational data of outburst of XTE J1550–564 in 2000表1 續Table 1 Continued表2 XTE J1550–564在2001年爆發的
天文學報 2021年4期2021-08-14
- 基于數字多道NaI(Tl)探測器的死時間研究
中，有時需要對計數率進行精確的測量，因此需要對死時間效應進行修正。隨著放射性測量技術的發展，數字多道的使用日益廣泛，但是數字多道的工作原理與傳統模擬多道不同，不同的數字多道之間的工作方式也不盡相同，產生死時間的方式也不同，對特定型號的數字多道死時間所服從的規律還需進一步研究。對于DMCA-iCore數字化多道模塊，其工作時對前置放大電路輸出信號進行全波形數字化采樣，理論上對所有信號均完成了采集，由于所有的信號均進行了采樣和保存，即使相鄰兩個射線間隔時間較近
輻射防護 2021年3期2021-07-13
- 基于l6N特征γ譜的HFETR功率監測研究
測到的l6Nγ計數率N（cps）與一次水剛流出堆芯l6N平衡濃度NnO(/cm3)的關系如下：式（12）中，N表示l6N輻射監測系統探測到的l6N特征γ能量區間或全能峰的計數率，單位為/s；K表示γ探測器對主管道內一次水l6N的特征γ能量區間或全能峰探測效率，單位為s-1/Bq/cm3；λ表示l6N的衰變常數，單位為/s；t表示一次水從堆芯出口到主管道測量位置的流動時間，單位為/s。這樣，通過l6N輻射監測系統γ探測器對主管道適當位置的l6N特征γ能量（4
儀器儀表用戶 2021年6期2021-06-25
- 雙探頭WIZARD2 2470型伽馬計數儀定量性能研究
檢測所得的伽馬計數率(min-1)除以相應檢測管衰變校正到伽馬計數時刻的活度(nCi)，計算該核素放射性活度計和雙探頭WIZARD2 2470伽馬計數儀之間的歸一化系數，即單位活度(nCi-1)的計數率(min-1)，通過該參數衡量雙探頭探測效率和定量性能。2.1.3實際噪聲影響 盡管使用雙探頭WIZARD2 2470伽馬計數儀進行測量時，程序中已設置扣除環境本底，但由于雙探頭是并列放置于鉛屏蔽中，中心間距2.1.4定量限檢測 理論上，在儀器定量限內單位活
同位素 2021年3期2021-06-14
- mCT-Flow PET/CT性能測試及與mCT-S64-4R和16HR的比較
射分數、真符合計數率、散射符合計數率、隨機符合計數率及噪聲等效計數率（noise equivalent count rate，NECR）測試測試使用聚四氟乙烯圓柱體標準模體，其直徑為203 mm、長度為700 mm。距圓柱體中心45 mm處，沿模型長軸有一直徑為6.4 mm的圓柱，柱內可插入一根聚乙烯膠管（內徑為3.2 mm、外徑為4.8 mm、長度為800 mm），于膠管內注入1 009.30 MBq的18F溶液。使用NEMA NECR 協議采集，采集時
腫瘤影像學 2021年2期2021-06-07
- 無源核子料位計信號的坪特性研究
別及計數電路的計數率[3]。圖2 光電倍增管高壓偏置電路Fig.2 Photomultiplier tube high voltage bias circuit2 計數率的坪特性無源核子料位計在單位時間內檢測到的伽馬射線的個數稱為計數率或脈沖數[1]。由于原始計數率具有統計漲落特性,所以一般都需要進行一些統計處理,最常用的是滑動平均濾波[4],所以一般所說的計數率其實指的是經過濾波處理后的平均計數率。料位計在出廠前要將高壓偏置電壓設定為某一特定值。然而,由
數字技術與應用 2021年4期2021-06-01
- 放射性鈉氣溶膠監測儀校準方法研究
數管的輸出脈沖計數率實際上是反映了入射粒子的注量率［5］。該監測儀設有兩種顯示模式，分別為活度模式和劑量率模式，其中劑量率模式根據活度進行計算，因此本工作僅針對活度模式進行校準。由G-M計數管輸出的脈沖信號，經過濾波整形和閾值甄別，轉化為計數率，最終計算出符合統計誤差的濃度值。計算模式如下［6］：式中：C為測量值，Bq·m?3（由儀器類型決定）；n為計數率，s?1；τ為分辨時間，s；nb為本底平均計數率，s?1；R為靈敏度，s?1·（Bq·m3）?1，R=
核技術 2021年5期2021-05-24
- 從理論角度降低低本底α、β測量儀凈計數率探測下限研究
儀具有一定本底計數率，因而存在探測下限，當凈計數率低于探測下限時，則認為樣品沒有放射性。由于探測下限的限制，阻礙我們對更低水平放射性活度濃度的測量，為此本文從理論出發對低本底α、β測量儀探測下限的計算公式進行了優化。判斷限和探測限的概念最早由Curie[1]于1968年提出，并通過假設計數服從泊松分布和高斯分布的情況下推導凈計數形式的探測限LD：(1)式中，NB為本底計數。1986年Brodsky[2]在本底計數近乎為0的情況下將公式(1)中2.71修正為
輻射防護 2020年6期2021-01-28
- 霧霾天氣對航空伽瑪能譜測量數據影響研究
對早晚基線能譜計數率數據及AQI值求均值處理(表2、表3)。表2 優、良空氣質量下測量能譜基線計數率表3 輕度、中度污染空氣質量下測量能譜基線計數率由于總道計數率較大，而鈾道、釷道計數率較小，為方便在同一縱比例尺下進行比較分析，我們對數據進行簡單處理，即總道計數率總體縮小5倍；鈾道、釷道計數率整體擴大3倍，具體對比趨勢圖如圖2、圖3所示。圖2 AQI(小于100)與伽瑪能譜計數率(早基)曲線對比圖圖3 AQI(大于100)與伽瑪能譜計數率(早基)曲線對比圖
物探化探計算技術 2020年5期2020-11-18
- 基于FPGA的SDD探測器隨機信號模擬發生器
率高，常用作高計數率、高能量分辨的能譜測量［2］。由于SDD是靜電敏感器件，造價又昂貴，在前期電子學調試中直接使用SDD損壞風險很高，另外也需要對讀出電子學死時間和信號堆積導致的計數損失進行校正，直接使用放射源不僅會增加測試人員的輻照風險，而且不便于對計數率在大范圍內進行精確控制。通常會選用信號發生器來代替探測器做能譜系統的測試，但是實驗室常用的函數發生器（如Keysight Technologies的33210A）只能產生周期性的或者有限狀態的可編程脈沖
核技術 2020年8期2020-08-19
- 萃取分離-液體閃爍法測定三氧化鈾中锝-99
窗寬下，平均凈計數率為51764，所得探測效率為95.7%。2.2 吡啶的化學發光由譜圖可知吡啶自身在（0-6）keV范圍內計數率為15.7cpm存在化學發光峰，經過暗適應后不能完全消除，引起測定結果偏高。因此本文采用（6-300）keV窗寬計數測量。2.3 影響锝-99測定的因素（1）硝酸加入量對锝-99測量的影響。分別準備六個0.2mL锝-99標準，再依次加入 0.01mL，0.05mL，0.1mL，0.3mL，0.5mL，0.8mL的濃硝酸，測得計數
商品與質量 2020年6期2020-06-12
- 壓水堆核電廠堆外源量程探測器計數率分析
有足夠大的本底計數率，避免反應堆啟動過程中的測量盲區，確保反應堆安全啟動。根據美國核管會(NRC)在RG1.68[1]中的規定，裝料完成后啟動試驗開始前，探測器的計數率不能低于0.5 s-1。為避免上述情況發生，需在反應堆中加裝中子源組件，或考慮利用其他的中子源。壓水堆核電廠首循環和后續循環分別采用初級中子源(如252Cf)和次級中子源(如Sb-Be源)，或在后續循環中利用再入堆的受輻照燃料組件的中子源(自發裂變、(α，n)反應等)為堆外源量程探測器提供本
原子能科學技術 2020年3期2020-05-07
- 隨鉆方位伽馬能譜測井影響因素分析及校正研究
位伽馬能譜測井計數率及能譜的影響，并給出了井眼環境影響因素的校正方法。1 MCNP 計算模型的建立1.1 探測器數量的選擇采用1 個探測器時，隨鉆方位伽馬能譜測井儀旋轉1 周，每個扇區采集1 次；采用3 個探測器時，測井儀旋轉1 周，每個扇區采集3 次。探測器越多，計數率和能譜的統計精度越高。當探測器數量較多時（4 個或更多），測井儀不用旋轉，直接滑動便能獲得方位伽馬成像圖，可減少工作量，縮短測井時間；并且，探頭數量越多，方位數據采集密度越大，成像越準確。
石油鉆探技術 2020年1期2020-02-21
- 能量色散X射線熒光法測定石油產品中總硫含量不確定度的評定
杯內，進行標樣計數率的測定。對于總硫質量分數≤1000 mg/kg的樣品，須進行標樣質量分數為20～1000 mg/kg的10點校正(包含總硫質量分數為0的白油)，對于總硫質量分數介于0.1%～5.0%的樣品，須進行標樣質量分數為0.1%～5.0%的9點校正。儀器自動進行每個標樣的計數率測定，以每個標樣的計數率作為Y軸，總硫含量為X軸，進行一元二次的線性擬合建立工作曲線，得出的回歸直線方程即為校正曲線。1.3.2樣品測定將待測試樣裝入樣品盒，裝樣到所需深度
石油與天然氣化工 2019年6期2019-12-24
- 基于內充氣正比計數器長度補償法測量85Kr放射性活度濃度
器端效應引起的計數率損失，一般采用1組全同設計但長度不同的內充氣正比計數器組，通過長度補償的方式計算不同長度計數器的計數率差和體積差來確定計數器內的氣體活度濃度[1]。此外，對于正比計數器類脈沖型探測器，由于電子學死時間、閾值設置引起的漏計數也需要予以修正。一般地，采用正比計數長度補償法進行惰性氣體活度濃度絕對測量的公式可表示為：(1)式中：NL、NS分別為不同長度計數器經死時間修正和本底扣除后的計數率測量值；VL為長正比計數器即長管的幾何體積；VS為短正
原子能科學技術 2019年12期2019-12-19
- 灰巖三軸卸荷力學特性及聲發射特征的高溫后效應
3.1 應力-計數率-時間關系不同溫度作用后灰巖的應力差-計數率-時間關系圖如圖2和圖3。卸圍壓前，聲發射計數率比較平靜，400℃前，計數率很少甚至沒有，400℃后，計數率維持在一定水平；卸圍壓后，剛開始與卸圍壓前相比計數率沒有大的變化，當應力快到峰值強度時，計數率開始變得活躍起來。常溫狀態下聲發射計數率比100~300℃下活躍，沒有高于400℃下活躍；隨著溫度的升高，灰巖的最大振鈴計數率依次為8 749、16 584、11 957、9 378、3 997
煤礦安全 2019年4期2019-05-07
- uMI 780 PET/CT NEMA性能指標測試研究
和散射/隨機/計數率等指標。1 材料與方法1.1 PET性能測試材料與性能指標1.1.1 測試材料uMI 780 PET/CT（上海聯影醫療科技有限公司）系統參數為：探測器環數112，晶體為硅酸釔镥（LYSO），包含101920塊晶體，尺寸為2.76 mm（環向）×2.59 mm（Z向）×18 mm（厚度）；探測器直徑836 mm，軸向視野300 mm，孔徑70 mm，能量窗≥420 keV，符合時間窗4.0 ns。放射性藥物18F-FDG，內徑0.5 m
中國醫療設備 2019年1期2019-01-15
- 核電站RPN源量程濾波參數的分析及優化
PN源量程中子計數率測量范圍從0～106cps，相當于堆功率從10-9～10-3%Pn。特別是在機組裝卸料期間，要求源量程能夠快速響應，準確反應當時反應堆的真實狀態。在某核電站RPN數字化系統中，發現RPN源量程通道在低計數率時信號輸出響應緩慢，無法快速、準確地響應反應堆的堆芯狀態，影響機組的安全監測。2 RPN源量程測量通道簡介RPN源量程測量通道包括兩路測量信號，分別為RPN014MA及RPN024MA。每路測量通道分別由探測器、連接盤、傳輸電纜及機柜
中小企業管理與科技 2018年36期2019-01-10
- 252Cf自發裂變中子發射率符合測量的回歸分析?
出發,在將符合計數率與總中子計數率關聯的基礎上,分別對符合計數率隨源位置、符合門寬的變化關系進行回歸分析,提取變化過程的特征系數,建立了兩種避規效率變化的252Cf中子發射率測量方法,并基于JCC-51型中子符合測量裝置開展實驗驗證.結果表明:兩種回歸分析方法的測量值均與標稱值的修正結果在2%的偏差范圍內一致;反推求得裝置中軸線上的探測效率也與基于MCNPX程序的蒙特卡羅模擬計算值相符.研究結果可為活度信息不明的252Cf源強標定及符合測量裝置的效率刻度提
物理學報 2018年24期2018-12-28
- 乳腺專用PET系統PEMi的定量標定方法研究
較大，臨床數據計數率波動顯著（根據788例臨床數據統計，計數率存在量級上的差異，波動范圍在106～107），進而導致死時間特性的差異明顯。另外，由于上端面探測器與下端面探測器的信息接收量不同，因此不同層面上探測器的死時間特性不同。死時間的存在會導致探測器的實測計數與放射性藥物產生的真實計數之間存在差異，進而影響系統定量標定的準確性[3]。本文針對該系統的死時間特性提出了一種能夠適用于不同計數率情況下的標準化攝取值（SUV）定量標定方法，并通過熱灶實驗對該方
中國醫學影像學雜志 2018年12期2018-12-28
- 高分辨電感耦合等離子體質譜法 測量放射性廢液中239Pu與240Pu
9、240處的計數率，求出238U1H+、238U1H2+產率。每次測量時，需重新進行檢測器數模校正及法拉第校正，使檢測器在不同計數率下的響應保持線性。測量钚樣品時，需同時測量質量數238、239、240處的計數率，將質量數239、240的總計數率扣除238U1H+、238U1H2+計數率，得到239Pu、240Pu的計數率。1.6 標準曲線的繪制測量稀硝酸空白溶液及5個钚標準溶液，扣除鈾氫離子的同質異位素干擾，分別繪制239Pu、240Pu系列標準溶液的
質譜學報 2018年5期2018-10-11
- 泵出式密度測井儀長源距巖性MCNP仿真
窗(Lith)計數率過低,影響巖性計算。以上設計問題通常需要在試驗現場通過多次標定和改型才能解決,試驗過程中需要頻繁使用放射性活度較大的137Cs源,增加了損害人員健康的安全風險。針對泵出式密度測井儀器研制過程中產生的問題,擬采用蒙特卡羅核仿真程序進行數值模擬[4-5],對儀器外殼材質、儀器探測窗尺寸、包裹探測器的結構設計進行仿真,為儀器性能改進提供指導性建議。1 泵出式密度測井儀長源距巖性測量原理儀器測井時,使用137Cs放射源發出的662 keV特征伽
測井技術 2018年3期2018-07-10
- γ－γ符合法測量正電子源活度實驗教學研究
(探測器1)的計數率為:第2道 (探測器2)的計數率為:式中，A0為22Na放射源β＋衰變活度；Ω1和Ω2分別為兩探測器對源所張的相對立體角；ε1為探測器1對γ的探測效率，ε2為探測器2對γ的探測效率。由于兩個湮沒光子的發射方向相反，并且Ω1＞Ω2，因此假設一對湮沒光子中的一個進入探測器2，則另一個必然進入探測器1。故而符合道的真符合計數率為:由式(1)～式(3)可得放射源活度的表達式為:式 (4)中說明放射源的活度只與兩個γ道和符合道的計數率以及探測器1
實驗科學與技術 2018年2期2018-05-13
- 補償中子儀器長短源距計數率比值的相關性分析
采集長短源距的計數率計算比值，然后與刻度點的標準比值進行比較[1，2]。在補償中子儀器進行二級刻度過程中，經常出現長短源距計數率比值超差的問題，也就是儀器刻度的實際比值超出標準比值的誤差范圍。其結果造成刻度返工，重復裝源。即加大了裝源人員放射性照射劑量，又增加了刻度成本。為了進一步減少刻度返工的次數，提高補償中子儀器二級刻度一次成功率，我們開展補償中子儀器長短源距計數率比值的相關性分析。也就是找出補償中子儀器使用校驗源的長短源距計數率的響應數據，與二級刻度
石油管材與儀器 2018年1期2018-03-26
- 基于聲發射的Q345B鋼失穩斷裂模式識別
通過建立聲發射計數率dC/dN與應力強度因子幅值ΔK的函數關系[7-8]，以期對疲勞損傷進行預測。在實際的應用中，由于噪聲和其他因素的影響，聲發射計數率的數值變化范圍較大，因而使用該參數不容易判斷出材料是否進入失穩斷裂階段。為了用聲發射計數率的離散系數來研究金屬失穩斷裂的情況，筆者選取鐵塔的常用鋼材——Q345B鋼為代表，建立了聲發射計數率的離散系數與應力強度因子幅值的關系,為鋼材疲勞失效的模式識別提供依據。1 試驗試樣及參數設置1.1 試驗試樣試樣選用的
無損檢測 2018年2期2018-03-07
- 放射源152Eu的能譜識別及和峰特性分析
峰的特性，通過計數率和分辨率比較和峰與特征峰的差異，為和峰辨別提供依據；對全能峰計數率進行符合相加修正后，計算源的活度和雜質含量，擬為核譜學相關研究提供參考。1 實驗材料1.1 實驗裝置采用ORTEC公司的GEM-MX5970P4 P型同軸高純鍺探測器，晶體大小為59 mm×70 mm，能量響應范圍40 keV～3 MeV，122 keV處半寬度0.9 keV，峰康比62∶1，相對效率38%。1.2 標準源152Eu低本底鉛室環境，標準源152Eu的出廠活
同位素 2018年1期2018-01-18
- 航空伽瑪能譜測量中基線測量評價方法研究
對原始下測總窗計數率、鉀窗計數率、鈾窗計數率和釷窗計數率，及經過各項數據修正后的下測總窗凈計數率、鉀含量、鈾含量和釷含量等進行了評價方法及其技術指標地研究。通過研究，采用總窗計數率和釷含量數據的評價方法較好；其技術指標為，采用原始計數率進行評價時，原始下測總窗計數率早晚變化±20%以內；采用經過各項數據修正后的結果進行評價時，下測總窗凈計數率及釷含量早晚變化則分別為±15%以內和±12%以內。航空伽瑪能譜測量； 基線測量； 評價方法； 技術指標0 引言航空
物探化探計算技術 2017年4期2017-08-30
- 三探測器密度測井儀測量套管厚度和水泥環密度
擬,得到相應的計數率。通過研究自然伽馬能譜,確定計數率的主要影響因素:套管厚度(hs)、水泥環密度(ρc)、水泥環厚度(hc)和地層密度(ρb)。研究主要影響因素的測井響應,建立相應的解釋模型,并采用最優化算法對大北克深井區進行反演驗證。利用大北克深地區實際測井資料,可以有效評價水泥膠結質量、區分不同泥漿井段、確定水泥環和自由套管井段、檢測套管損壞位置,為過套管密度測井提供有效的套管和水泥環參數。1 計算模型考慮到實際情況和計算方便,建立的模型為半圓柱狀(
測井技術 2017年3期2017-04-24
- 磁鐵礦原礦單軸擠壓破碎力學過程與聲發射特征
期；聲發射振鈴計數率和事件計數率在各階段的變化規律相反，能量計數率躍升反映試件發生顯著破壞，能量計數率的最大值不一定發生在峰值應力過后的某一時刻，振鈴計數率、事件計數率和能量計數率的變化特征可反映試件損傷、破裂和破碎的發展過程和發生速率；累積振鈴計數的增長率在時間上表現出先增大后減小的發展特征，累積事件計數的增長率之相反，各加載階段聲發射信號參數表現的時域特征與力學變形破碎特征基本一致。磁鐵礦原礦；單軸；破碎；力學過程；聲發射巖石具有不均質性，內部存在微裂
中國礦業 2016年8期2016-09-08
- XRMI極板前放性能測試外刻度器的設計與應用
度；模擬負載；計數率0引言2012年，川慶測井引進了XRMI電成像測井儀器。實踐表明，XRMI電成像測井儀在“高石梯-磨溪”區塊低泥漿電阻率、高地層電阻率和高井溫的井眼條件下，部分井測井資料質量有時不能完全滿足相關方的驗收標準。通過研究，發現XRMI極板前放(EPAM)在低泥漿電阻率、高地層電阻率的井眼條件下會出現“小信號傳輸”問題。EPAM作為信號采集和傳輸的第一級放大部分，其高溫條件下的溫飄、信噪比等對測井資料有著直接影響[1]，因此有必要在車間對EP
石油管材與儀器 2016年3期2016-07-25
- 地面γ能譜測量在鈮稀土礦勘查中的應用
素的含量及總道計數率值與測區出露的一套淺變質巖、沉積巖、沖洪積物等存在顯著的差異,大致高出50%～100%,這形成了良好的地球物理勘探前提,可以較為準確地劃分出可能的含礦巖體,然后根據巖石中U、Th、K這三種天然放射性元素含量值,通過多參數組合進行微弱信息增強和提取,就可以獲得豐富的地質勘探信息,從而將堿性巖體中鈮稀土礦的礦(化)體與圍巖區分開來,為后期找礦工作提供依據。表2 測區主要巖性鈾、釷、鉀含量背景值一覽表2 地面γ能譜測量在勘查工作中的運用本次測
資源環境與工程 2016年6期2016-06-09
- TMD-L測井監測喇嘛甸油田氣頂方法研究
中子-中子測井計數率比值判斷氣層。通過統計分析得到測井計數率比值大于1.30時為氣層[2]。自應用以來,中子-中子測井技術很好地解決了喇嘛甸油田氣液界面監測的問題。但是,這種方法也存在缺陷。①放射性源傷害人體并污染環境。中子-中子測井儀使用活度為1.7×1011Bq的Am-Be中子源,這是一種化學源,在運輸、測井及保存過程中有可能對環境造成污染,不能滿足綠色環保要求。②解釋受人為影響較大。在測井資料解釋計算計數率比值時,需要人工讀取泥巖段中子值,受解釋人員
測井技術 2016年1期2016-05-07
- 自然伽馬刻度器量值傳遞測量不確定度評定方法
測量儀器測量的計數率和加刻度器計數率在重復測量中的誤差。即刻度器標稱值標準不確定度由標準儀器刻度系數的標準不確定度和標準儀器測量刻度器凈計數率的標準不確定度合成。3.1 刻度器量值傳遞值計算及其標準不確定度評定3.1.1 刻度器標稱值計算按公式（1）計算刻度器量值傳遞值：式中：AC為刻度器API量值傳遞值,API；F為標準儀器刻度系數,API/cps；RC為標準儀器測量刻度器的凈計數率,cps。3.1.2 刻度器標稱值標準不確定度評定刻度器標準不確定度由標
石油工業技術監督 2016年6期2016-03-31
- 緩發中子標準衰減曲線法用于鈾的定量研究
高導致緩發中子計數率過高而造成計數丟失，或者鈾含量較低導致計數統計不足而帶來結果偏差較大的問題，提出利用“標準樣品”得到的無計數率丟失且有足夠好計數統計的標準衰減曲線對未知樣品中鈾元素的含量進行快速、準確定量。在微堆上的實驗表明，緩發中子標準曲線法適用于較寬范圍鈾含量樣品中鈾的定量測定。緩發中子，鈾的定量，標準衰減曲線緩發中子計數法是一種靈敏、快速、無損、準確測定裂變核素的方法。這種方法的基本原理是可裂變核(如235U)在接受一個熱中子時產生裂變，部分裂變
核技術 2015年12期2015-12-23
- 壓水堆核電廠堆芯裝料臨界安全監督試驗
逐漸增大，中子計數率也在增加。下圖為有外中子源時次臨界堆芯反應堆中子相對水平的變化，不同的曲線與不同的keff相對應?？梢钥吹狡胶庵蹬ckeff值有關，keff值大，平衡值大，并且達到平衡值較慢。所以，在反應堆裝料監督過程中，利用中子源來增高堆內的中子數，以使反應堆始終保持在次臨界狀態上。圖13 臨界安全監督的方法為了確保在整個裝料過程中不發生意外臨界事故，在燃料組件按裝料順序裝入堆芯的過程中，實施臨界安全監督。監督方法是在堆芯每裝入一組燃料組件后，用中子探
科技視界 2015年18期2015-12-22
- 測量設備無關量子密鑰分配的綜合參數估計
數估計(單光子計數率與誤碼率)是影響誘騙態MDI-QKD(measurement device-independent quantum key distribution)成碼率的重要因素.利用綜合估計的方法，研究采用自發參量下轉換(spontaneous parametric down conversion, SPDC)源的MDI-QKD參數估計問題.區別于已有的獨立估計方法，從平均計數率和誤碼率方程組中得到參數解析式，然后充分考慮參數之間的關聯性，將其作
信息安全研究 2015年2期2015-11-21
- 溫度觀察井中空心抽油桿方位測井技術研究
周不同探頭伽馬計數率,陀螺測斜儀配接在水泥密度儀上測量組合儀的方位。測井時,把放射性導引儀下到空心抽油桿內,陀螺測斜儀和水泥密度組合儀下入套管內,控制儀器探頭與放射源在同一深度并記錄伽馬計數率和儀器自轉角度。通過對伽馬計數率的優選和處理,計算不同深度空心抽油桿方位角,繪制套管外空心抽油桿方位軌跡圖?，F場測試由2套地面系統配合作業,一套地面系統控制放射性導引儀的上提和下放;另一套地面系統控制組合儀的深度位置和采集數據。將導引儀下入空心抽油桿內某一深度點,再將
測井技術 2015年6期2015-05-10
- 補償中子測井偏心器影響分析
用遠、近探測器計數率比值來測量地層含氫指數的一種測井方法[1]。為了使儀器貼靠井壁，測井作業時，一般在儀器上加一個弓形彈簧作為中子的偏心器，正常作業時，為保證測井資料質量，中子偏心器是要求必須加的。但在某些特殊井況下，如井眼條件很差時，由于中子彈簧板偏心器在儀器下井時是張開的，大大增加了遇阻、遇卡的風險[2]。綜合考慮作業安全和取準、取全測井資料之間的矛盾，現場監督有時會要求不帶偏心器作業。本文以埕海地區一口井的實際作業為例，分析了偏心器對中子測井資料的影
化工管理 2014年24期2014-09-22
- 秦山第二核電廠輻照燃料組件替代中子源的可行性分析
下有足夠的中子計數率進行臨界安全監督和保證反應堆的安全啟動，特別是堆芯裝料過程中，中子源的作用尤為顯著。秦山第二核電廠首次堆芯裝料采用252Cf自發裂變中子源，其中子發射強度為8×108s-1，252Cf源在首循環使用后即卸出堆芯不再使用。Sb-Be次級中子源也在首循環入堆，在堆內輻照活化后供后續循環使用。124Sb的半衰期較短(60.9 d)，為維持次級中子源的強度，必須在高功率下對其進行重復照射。停堆后由于124Sb的衰變，次級中子源強度將逐漸減弱。由
原子能科學技術 2014年6期2014-08-08
- 電極厚度對MRPC計數率能力的影響
MRPC探測器計數率能力的要求也迅速提高。德國的壓縮重子物質實驗計劃使用MRPC搭建面積為120 m2的飛行時間探測系統，為獲得25 GeV/A能量條件下對π介子、K介子的分辨能力達到4 GeV/C，它要求TOF探測器在粒子計數率高達20 kHz/cm2的條件下保持探測效率高于90%，時間分辨優于80 ps[3]。通常，用于組裝MRPC探測器的普通玻璃電極厚度為1.0 mm左右，探測器的計數率能力約為200 Hz/cm2，遠不能滿足下一代高亮度物理實驗的要
原子能科學技術 2014年9期2014-08-06
- SPECT固有計數率、固有均勻性質量控制檢測
SPECT固有計數率、固有均勻性質量控制檢測劉洪陽，趙力，張海英，姚帥墨，李昌文吉林大學 公共衛生學院，吉林 長春 130021目的 檢測單光子發射計算機斷層成像系統（SPECT）的性能指標，評價其是否符合相關標準，確保臨床診斷的準確性。方法 用RGRMS-2012型SPECT性能模體對SPECT的固有計數率、固有均勻性進行檢測，依據相關標準對檢測結果進行判斷，對不符合項進行修正，確保診斷的準確性。結果 該SPECT的固有計數率、固有均勻性符合相關標準。結
中國醫療設備 2014年11期2014-01-31
- 極紫外波段微通道板光子計數探測器
空間分辨率、暗計數率、脈沖高度分布等。本文主要研究了溫度和MCP堆所加高壓對預處理后的探測器的空間分辨率、暗計數率等特性的影響。2 MCP 光子探測系統的結構及原理圖1 MCP 光子探測器系統的結構原理簡圖［4］Fig.1 Schematic structure of microchannel plate photon detecting system［4］如圖1 所示，MCP 光子探測系統主要由3 部分組成，即MCP 堆、楔條形位置靈敏陽極和位置讀出電路
中國光學 2012年3期2012-10-30
- 數字核譜儀系統中脈沖堆積識別方法的研究
辨率的影響，對計數率的影響可以通過簡單的校正方法來實現計數率的補償。采用上述方法對實際的核脈沖堆積信號進行了處理，然后對其進行了計數率校正，在實際應用中取得了良好的效果。數字核譜儀;脈沖堆積;識別方法;計數率校正張懷強，吳和喜，湯彬，等.2012.數字核譜儀系統中脈沖堆積識別方法的研究［J］.東華理工大學學報：自然科學版，35(3)：281-284.Zhang Huai-qiang，Wu He-xi，Tang Bin，et al.2012.Methods
東華理工大學學報(自然科學版) 2012年3期2012-09-08
- 補償密度測井儀器刻度對測井響應的影響分析
程中長、短源距計數率變化對脊肋圖的影響及計數率變化對密度測井值的影響。指出低密度鎂塊中計數率增加時，對應的脊角增加；而高密度鋁塊中計數率增加時，對應的脊角減??；且在鋁塊中計數率的微小增加，對脊角的影響很大。理論計算可知，鋁塊中長源距計數率增加1個，灰巖中密度測井值偏大0.032 g／cm3。儀器的歷史刻度都具有關聯性和可對比性，儀器工程師應關注儀器所有的歷史刻度，以獲得準確的刻度值。補償密度測井；刻度；脊肋圖版；測井響應；計數率；脊角0 引 言巖石密度值是
測井技術 2011年6期2011-12-25
- 液閃分析中反符合屏蔽對各種放射性核素計數率的影響
各種放射性核素計數率的影響，以便能夠用4π液閃法對某些核素進行絕對測量。1 實驗1.1 實驗試劑與儀器237Np溶液：由NpO2固體顆粒溶解得到，未分離237Np的子體233Pa。238—241Pu、241Am、90Sr/90Y、137Cs/137Bam、99Tc和60Co溶液：放射性純度大于99%，中國原子能科學研究院。14C溶液：密封的非淬滅標準閃爍液，美國PE公司。Hisafe3閃爍液，美國PE公司。1220 Quantulus、TriCarb290
核化學與放射化學 2011年6期2011-01-22
- 氣體介質鉆井條件下測井資料分析與數值模擬
的關系、熱中子計數率隨孔隙度變化規律、長短源距熱中子計數率關系以及長短源距熱中子計數率比值關系，驗證了氣體井眼介質條件下實際測井響應特征。氣體介質鉆井測井；自然伽馬測井；補償中子測井；密度測井；數值模擬氣體介質鉆井是指鉆進過程中井筒內循環介質為氮氣、天然氣、霧、泡沫或空氣的輕質低密度鉆井介質的欠平衡鉆井技術，目的是更有效地保護油氣層，節約泥漿費用，縮短鉆井周期，降低鉆井綜合成本［1］。氣體介質條件下測井是在氣體鉆井條件下不將氣體替換為泥漿（或原油）而直接進
石油天然氣學報 2010年5期2010-11-15
- LDLT6450巖性密度刻度方法
.6mm。本底計數率 LITH(巖性能窗計數率):13cps±3 cps,LS(長源距能窗計數率):79cps±14cps,SS(短源距能窗計數率):135cps±20cps。二級刻度測量參考值:放射性源活度 7.4×1010Bq(2Ci);Mg塊 長源距能窗計數率為500cps±150cps,短源距能窗計數率為480cps±144cps,巖性能窗計數率為290cps±87cps;Mg塊+Fe片 長源距能窗計數率為255cps±77 cps,短源距能窗計數
石油管材與儀器 2010年3期2010-09-14
- 18F-FDG顯像對骨肉瘤化療效果評價的初步研究
算獲得化療前后計數率的變化率。1.4 病理組織學結果獲得患者經手術獲得病變段截標本，沿冠狀長軸剖開，充分顯現腫瘤全部，經腫瘤最大剖面取材編號、地圖化、制圖。光鏡下觀察，獲得組織病理學腫瘤壞死率。壞死率計算：腫瘤壞死率=（1-存活腫瘤面積/腫瘤面積）×100%。根據Huvos分級[2]，腫瘤壞死率≥90%，即殘留10%以下存活腫瘤細為Huvos分級Ⅲ、Ⅳ級，代表腫瘤對化療反應良好；腫瘤壞死率1.5 統計學分析采用SPSS11.5統計軟件包進行處理，計量資料用
中國臨床醫學影像雜志 2010年9期2010-09-11
- 汶川地震前羊八井中子-μ子望遠鏡計數率異常
地震期間宇宙線計數率異常擾動。這是繼羊八井中子監測器觀測到震前宇宙線異?，F象后,利用另一種宇宙線觀測手段觀測到的震前宇宙線異?，F象。由于μ子望遠鏡具有方向信息,所以相對中子監測器獲得了更多的觀測信息,并初步顯示了中子-μ子望遠鏡作為一種新的地震監測儀器的可能性。2.西藏羊八井宇宙線高能粒子觀測2.1 西藏羊八井宇宙線觀測站西藏羊八井觀測站,地處E 90°53′經度,N 30°13′緯度,海拔 4300米,為北半球海拔高度最高的宇宙線觀測站,現有多種宇宙線觀
電波科學學報 2010年2期2010-08-21
- 準直孔對三探測器法密度測井精度影響的MC模擬研究
此，僅由探測器計數率的大小，不易區分兩種形狀準直孔的優劣。圖2 輻射源準直孔形狀Fig.2 The collimation aperture shape of radioactive source.圖3 探測器計數與γ源準直孔開口角度的關系Fig.3 Scattering γ-ray counts from different formations vs the opening angle of the γ-ray source aperture.由圖 4
核技術 2010年8期2010-06-30