風壓
- 燃氣采暖熱水爐排煙系統堵塞監控優化設計
讀值，以實現通過風壓變化判斷全預混燃氣采暖熱水爐的排煙系統堵塞狀況。1 消音管取壓方式的改進設計選取一臺全預混燃氣采暖熱水爐，安裝在預混器前端的消音管開設一個小孔進行取壓的方式，風壓傳感器獲取的風壓數值較低，配備一個64 W，空載轉速6 000 r/min 的EBMPAPST 變頻風機。在點火時測量的風壓僅有20 Pa （風機轉速按3 200 r/min），在后清掃的狀態下風壓值在（50～60）Pa（風機轉速按7 000 r/min）的范圍內。通過在燃氣采
日用電器 2023年9期2023-11-01
- 燃氣采暖熱水爐風機風壓取樣點研究
燃氣采暖熱水爐，風壓故障率也在不斷上升，讓用戶備受困擾。據相關統計，燃氣采暖熱水爐風壓故障導致機器無法正常運行的現象是最為突出的燃氣采暖熱水爐售后問題之一。產生風壓故障的原因有很多，煙管發生了堵塞、風機故障、風壓開關故障、用戶家庭電壓不穩定電壓較低、風壓管產生了冷凝水堵塞等等。針對部分燃氣采暖熱水爐，由于風機風壓保護的風壓取樣結構及位置與煙氣排放流量不成比例關系，導致燃氣采暖熱水爐在堵塞情況下，風壓變化較小，堵塞工況與低電壓運行工況風壓差值較小，較難判斷不
日用電器 2023年9期2023-11-01
- 大跨疊合曲面屋蓋風荷載分布特性研究
1-2］，其表面風壓與屋面形狀、坡度、跨度、高寬比等因素直接相關［3-6］。本文研究的輪滑館屋蓋跨度大，形狀復雜，且由多個曲面疊合而成［7］，預計在來流風作用下將產生復雜的分離和再附等流動現象，導致其表面風壓復雜多變，從現行規范［8-9］無法找到相關數據作為參考。本文采用同步測壓風洞試驗方法，通過對測得的屋蓋表面風壓數據進行統計分析，探討此類疊合屋蓋的風荷載分布特點；通過對不利風向和不利區域平均和脈動風壓的分析探討，為屋蓋主體和圍護結構的抗風設計提供依據和
結構工程師 2023年4期2023-10-17
- 低風壓絕緣導線配電線路應用研究
，架空導線所受的風壓約占整個線路所受風壓的50%～70%。通過降低導線所受的風壓能極大地提高線路抗風能力。長期以來，降低輸電線路風壓得到關注和重視，但極端天氣給配電網線路帶來的損害也不容忽視。本文將輸電線路中有良好應用成效的低風壓導線應用于配電線路，通過優化配電網導線結構，得到體型系數（風阻系數）低且便于生產制造的低風壓絕緣導線。此低風壓絕緣導線的應用可有效減小在大風天氣時線路風荷載，提高線路抗風能力，避免大面積斷線倒桿事故發生，保障電網安全穩定運行[1-
科技創新與應用 2023年7期2023-03-20
- 通風機風量風壓測定系統的研發
置對工作面風量、風壓監測的功能，使得其無法實現對通風的系統化管理。本文將根據實際工況設計通風機風量風壓的監測系統。1 通風機風量風壓監測原理結合理論基礎，本文所設計的風量風壓測定系統基于靜壓落差法的基本原理實現，其主要功能為對通風機的風量和風壓進行監測。該系統的核心原理為對通風機擴散筒的靜壓信號進行測量，通過對靜壓值的換算得出通風機的實時風速和動壓，從而實現對通風機全壓和風量的測定[2]。具體實施路線：在通風機的擴散筒處的兩端安裝靜壓環，通過靜壓環對兩端的
機械管理開發 2022年11期2023-01-26
- 建筑結構風壓與蓄滯洪區風速計算方法研究
]在建筑結構設計風壓和蓄滯洪區計算風速(設計風速)分析計算方面均存在一些瑕疵或問題，為準確確定結構風荷載與蓄滯洪區波浪荷載，本文對相關條文提出修訂建議。1 《規范》中重現期風壓換算存在的問題現行GB 50009—2012《建筑結構荷載規范》(以下簡稱《規范》)第E.3.1條、E.3.3條均假定“雪壓”和“風速”的年最大值均服從極值I型概率分布，兩者的重現期設計值均可通過極值 I型分布的樣本統計參數確定。然而第E.3.4條中，“雪壓”沒變，“風速”卻替換成了
電力勘測設計 2022年10期2022-11-01
- 礦用通風機風壓監測控制系統研究
根據井下的風速、風壓情況及時調整通風狀態，滿足靈活、安全的通風需求。由于井下巷道走向復雜，在實際生產中經常出現風速、風壓無法滿足井下通風需求，導致瓦斯濃度升高等，嚴重威脅了井下生產的安全性。目前井下的風速、風壓采集裝置反饋滯后性大，風壓、風速受井下氣流影響偏差大，難以滿足井下通風安全性的需求。結合井下通風實際情況及智能化通風控制需求，本文提出了一種新的礦井通風機風壓監測控制系統，采用了全新的風速、風壓測量裝置，實現了不同工況下對風速、風壓的靈活測量。根據實
機械管理開發 2022年9期2022-09-23
- 自然風壓對云南某礦井通風系統的影響分析
50093)自然風壓作為礦井通風動力源之一，是影響礦井安全生產的重要因素，部分礦山建井初期甚至完全依賴于自然風壓通風[1]。其主要形成原因是，進風側與回風側溫度差、高度差與影響空氣重率變化等因素，導致兩井筒空氣柱質量不等引起的壓差[2]。自然風壓的影響有利有弊，大部分礦山面對自然風壓對通風系統的影響并沒有有效的處理措施。近年來，我國礦山與學者對自然風壓的變化規律及對通風系統的影響做了大量研究。文虎等[3]針對鄂爾多斯高原晝夜溫差大的特點，分析了不同時期自然
有色金屬（礦山部分） 2022年2期2022-07-13
- 近距離煤層工作面自然風壓變化及漏風規律研究
區漏風多，在自然風壓影響下，形成復雜漏風，給易自燃煤層工作面帶來嚴峻的自燃威脅[3]。從本質來說自然風壓是一種能量差，受地溫、地質條件、當地氣候影響及井上下多種因素共同作用所引起的促使空氣沿井巷流動的現象[4]。但自然風壓不能當作礦井通風的主要動力源，因為其是一種變化的動力源，自然風壓會對機械通風的礦井造成影響，其大小和方向在礦井中是隨季節的變化而變化。在近距離煤層開采礦井中，在自然風壓作用下導致漏風情況復雜，因此有必要對自然風壓的變化情況及對工作面漏風影
山東煤炭科技 2022年5期2022-06-21
- 天山煤電公司106 煤礦自然風壓的規律研究與應用
井回風礦井，自然風壓隨季節的變化及對礦井通風系統的影響十分明顯，自然風壓已經成為影響礦井通風系統穩定性的重要因素[1]。為充分利用礦井自然風壓，106 煤礦根據季節變化，對礦井自然風壓規律進行研究，為礦井主通風機運行工況點的調整及抗災能力具有重要意義[2-5]。研究表明，自然風壓有幾點影響因素：①礦井某一回路中兩側空氣柱的溫差是主要影響因素；②空氣成分和濕度影響空氣的密度，從而影響自然風壓；③井深；④主要通風機的工作對自然風壓的大小和方向也有一定影響。根據
煤炭與化工 2022年5期2022-06-17
- 大型戶外廣告牌面板極值風壓分布的試驗研究
在試驗中發現脈動風壓系數隨湍流度增大而增大；顧明等[4]發現廣告牌面板邊緣附近的平均風壓系數絕對值及脈動風壓系數要比面板內部區域大；汪大海等[5]分析了風壓時程，探究了廣告牌面板上風壓時程的分布特性；Wang等[6]通過風洞試驗，測量了板表面的同步動壓力，研究了局部壓力、各單板和整體結構的整體力特性；Li等[7]通過氣彈模型風洞試驗，開展了雙面廣告牌的風振響應規律及理論算法的研究；申琪等[8]基于試驗，開展了廣告牌結構的風振系數和等效風荷載的研究。這些研究
計算力學學報 2022年2期2022-04-20
- 下擊暴流作用下菱形馬鞍面屋蓋風壓特性
跨結構，還需考慮風壓分布不同對其造成的失穩破壞?，F階段學者們針對大氣邊界層風作用下復雜結構的風載進行了各類研究。鄭肖楠等[3]對條形封閉網架煤棚的風荷載分布規律進行了試驗研究，得出了各風向角作用下煤棚表面的風載規律。郭薇薇等[4]對某大跨度公、鐵兩用桁架斜拉橋車橋系統進行風洞測試。孫瑛等[5]針對大跨結構探究了抗風夾間距對屋面承載力的影響。而大跨結構對于類似于下擊暴流的強風荷載更加敏感。Sengupta 等[6]制作模型模擬立方體建筑物在下擊暴流作用下的風
工程力學 2022年3期2022-03-04
- 折疊網殼結構在不同參數影響下表面風壓分布系數規律研究
網殼結構表面平均風壓系數分布已有研究做了不少工作［1-4］，但對于其在不同參數影響下缺乏系統而全面的平均風壓系數分布規律研究?；诖?，本文在不同風速、風向角、結構單元長度、端門傾角影響下，研究其在各種不同工況條件下表面平均風壓系數的分布規律，為此類結構形態優化和研發新型折疊體系提供理論依據。1CFD計算模型和參數本文以長度為18.93m、寬度為10.6m、高度為5.63m 的折疊網殼結構［1］為研究對象（圖1）。文獻［2］完成了該結構在A 類地貌粗糙度類別
特種結構 2021年6期2021-12-31
- 平均風荷載作用下斜列三方柱的干擾效應研究
同布置情況下平均風壓的阻塞效應，結果表明，阻塞度的變化范圍為2.7%～10.0%，平均風壓系數的阻塞效應和單體建筑的較為相似，阻塞效應對模型迎風面平均風壓的影響可以忽略；但側面和背風面平均負壓隨阻塞度增加顯著增大.Liu 等[4]研究了間距比為1.5～9.0，雷諾數Re=2.0×103～1.6×104的情況下串列方柱的流動特性.試驗發現，雷諾數的變化可以使臨界間距發生在不同位置，且其遞增時的臨界間距大于遞減時的臨界間距.文獻[5-6]表明：對于多柱體繞流而
湖南城市學院學報（自然科學版） 2021年6期2021-12-21
- 煤礦自然風壓對通風系統影響的研究
量，一般稱為自然風壓[1]。在各個煤礦中自然風壓是客觀存在的一種想象，這種現象有時對煤礦通風系統有利，但多數情況產生不利影響，有時甚至導致安全事故的發生，因此必須對自然風壓引起足夠的重視。1 自然風壓產生原因及特性1.1 自然風壓產生原因及影響因素井口內外的溫度差，以及主副井的高度差是形成自然風壓的重要動力之一。這種動力隨著季節的不斷變化而變化，因為不同季節中地面的溫度是不一樣的，尤其冬季和夏季溫差較大的季節，則會產生相反的動力方向。此外對自然風壓的大小和
商品與質量 2021年15期2021-11-24
- 提高除塵卷接高壓風機風壓穩定性研究
集中處理，風機的風壓波動尤其是風壓不足會直接影響卷接機組的產品質量，因此對卷接高壓風風壓的控制是保障卷煙產品質量的重要環節，通過技術措施提高卷接高壓風機風壓穩定性可以大大降低后段生產的質量問題的發生概率，也可以為新時期動力設備運行管理提供有力借鑒。一、卷接高壓風機風壓穩定性對卷煙生產的作用卷煙行業中廣泛使用集中收塵式除塵設備進行廢氣和粉塵處理，這類除塵設備由除塵機組同時提供卷包機組的原料輸送和除塵的動力負壓風，由于卷包機組的負壓風供應穩定性對卷煙生產的質量
魅力中國 2021年40期2021-11-07
- 高速鐵路全封閉聲屏障列車風壓特性試驗研究
對聲屏障表面列車風壓開展了大量研究，鄧躒等[3]通過CFD仿真分析得到380 km/h高速列車脈動風荷載，艾輝林等[4]研究得到高速列車導致聲屏障風壓變化和分布特征，何佳俊等[5]通過CFD數值模擬對列車通過全封閉聲屏障過程中形成壓力波的特征進行了研究，龍麗平等[6]研究了列車運行過程中的氣動力特性，還給出了氣動力荷載用于指導聲屏障結構設計，劉磊等[7]通過仿真計算得到列車行駛產生的活塞風壓，何旭輝等[8]通過流體力學仿真軟件數值模擬獲得全封閉聲屏障壓力極
鐵路技術創新 2021年3期2021-08-13
- ZGM123G-Ⅱ磨煤機一次風管堵管原因分析與改進
管進風口、出風口風壓變化分析磨煤機堵塞情況，是一項有效的、可行性較強的判斷磨煤機堵塞問題，提高設備運行安全性的途徑。1 磨煤機的工作原理如圖1所示，文中所研究的ZGM123G-Ⅱ型磨煤機是一種輥式中速磨煤機。如圖2所示，磨煤機的主要運行原理是通過磨煤機中央區域的落煤管使原煤抵達末盤中部位置，通過旋轉磨盤產生離心力，在離心力作用下使原煤到達碾磨軌道中，在軌道中原煤會在三個磨輥和磨盤間進行擠壓，最終被碾磨為煤粉?？傮w來說磨煤機的工作主要由磨盤的轉動和磨輥沿著自
應用能源技術 2021年4期2021-05-17
- 燃氣采暖熱水爐單風壓管測風壓的可行性研究
擾。據相關統計，風壓管內積聚冷凝水堵塞導致機器無法正常運行的現象是最為突出的燃氣采暖熱水爐售后問題之一。風壓管內產生冷凝水的原因是由于風機的驅動，燃燒后的高溫煙氣由于正壓力的作用下進入正壓風壓管，同時外界的冷空氣被帶進燃氣采暖熱水爐內，正壓風壓管內的高溫煙氣被管外的冷空氣冷卻，管內高溫煙氣中的水蒸氣冷凝為液態水。隨著高溫煙氣不斷補充及被冷卻，正壓風壓管內的冷凝水不斷積聚，繼而堵塞整個傳壓通道，風壓無法傳遞給風壓開關，致使風壓開關斷開，機器停止運行。燃氣采暖
日用電器 2021年3期2021-04-25
- 串列雙方柱的風壓特性及其流場機理
擾機理有待研究.風壓的非高斯特性是超高層建筑圍護結構抗風設計需重點關注的問題.已有研究[6-7]表明，單體超高層建筑的表面風壓存在明顯的非高斯特性，若按照傳統的具有高斯特性的峰值因子法估計極值風壓，會使結構設計偏于不安全.Ko等[8]通過模擬風壓，研究了高斯風荷載與非高斯風荷載對方形建筑側面的影響，結果表明：在非高斯風荷載作用下，建筑表面易出現較大的負壓極值.不少學者通過大氣邊界層風洞試驗研究了單個柱體的風壓非高斯特性.韓寧等[9]基于風洞試驗分析了不同風
湖南大學學報（自然科學版） 2021年3期2021-04-02
- 矩形截面高層建筑立面上面風壓極值的尺度折減系數
有人直接采用測點風壓的最不利值進行圍護結構設計，這默認受壓面上不同位置處的風壓時程是同步變化的。但實際情況并非如此，受壓面上的風壓在時間和空間上都是不斷變化的，面積平均風壓（下文簡稱“面風壓”）極值將隨受壓面的增大而減小，這種效應一般用尺度折減系數或者尺度折減系數來表達［1］。Marshall［2］對一棟單層住宅進行了風壓現場實測和模型風洞試驗，并對屋蓋表面某些測點的風壓時程進行加權平均處理來計算作用于較大面積上的極值風壓，結果表明隨著受壓面的增大，極值風
同濟大學學報（自然科學版） 2021年3期2021-04-01
- 超高速列車通過跨線天橋時列車風致效應分析
跨線天橋表面列車風壓分布規律。1 數值模擬計算1.1 計算原理列車周圍的空氣流動受物理守恒定律支配，基本的守恒定律包括質量守恒定律、動量守恒定律、能量守恒定律。列車周圍空氣流動處于湍流狀態，因此，還要滿足附加的湍流輸運方程?；究刂品匠淘斠娢墨I。1.2 計算模型以某火車站跨線天橋為原型建立計算模型，天橋模型的長為82m、寬為15m、高8m，分層次分區域進行網格劃分，整體計算模型如圖1 所示。1.3 測點布置天橋表面合計布置63 個測點。迎風面沿高度共12
中國設備工程 2021年6期2021-03-30
- 切角措施對方柱風壓非高斯特性的影響機理
00444)極值風壓和風壓非高斯特性是超高層建筑圍護結構、屋蓋結構和冷卻塔結構等風敏感結構在設計中重點關注的問題。已有研究[1-4]表明，結構表面某些區域的風壓概率統計特性會表現出明顯的非高斯特性，按照傳統的具有高斯特性的峰值因子法估計極值風壓，會導致極值風壓偏小，結構設計偏于不安全。方形截面是超高層建筑常用形式，采用角部措施的氣動措施(如切角、圓角、凹角)能有效減小其風荷載和風效應[5]。然而，目前對于角部措施對方形截面超高層建筑極值風壓和風壓非高斯特性
哈爾濱工業大學學報 2021年4期2021-03-29
- 均勻來流下方柱表面風壓非高斯特性的流場機理
面的極值風荷載和風壓非高斯特性，并用極值風壓驗算局部結構的安全性。而傳統的分析方法是將作用在結構上的風荷載假設為高斯隨機過程。研究［1-4］表明：建筑局部表面存在明顯的風壓非高斯特性，極值風壓使結構更容易發生疲勞破壞，但風壓非高斯特性的形成機理尚未澄清。因此，澄清方柱表面風壓非高斯特性的產生機理不僅有利于理解超高層建筑的風荷載特性，也有助于對其提出新的氣動控制措施。矩形截面在超高層建筑中應用廣泛，韓寧等［5］和莊翔等［6］通過風洞試驗對方形建筑和矩形建筑的
同濟大學學報（自然科學版） 2020年2期2020-04-07
- 基于空間多點輸入的LSSVM非高斯風壓預測
非高斯較強的脈動風壓進行研究至關重要.目前,獲取風壓的方式主要有數值模擬、風洞試驗以及現場實測,其中現場實測是研究風場特性最為真實和直接的手段.但是現場實測方法由于其操作困難,耗時耗資太大,只能針對有限的建筑結構等缺陷限制著它的使用.因此,風壓預測是一種非常有效的方法.目前,基于數據驅動技術的預測方法[2-6]被大量地應用在許多領域.風壓預測大致可分為利用歷史風壓數據預測未來風壓數據和利用周邊空間點的風壓數據預測未知空間點的風壓數據,前者主要利用風壓在時間
上海大學學報（自然科學版） 2019年6期2020-01-08
- 大跨度雙曲屋蓋分區風壓系數研究
對復雜體型結構的風壓系數也尚未給出明確規定.隨著計算機技術和計算流體力學理論的不斷發展完善，數值模擬成了繼風洞試驗之后的大跨度等建筑結構抗風研究的重要手段之一.國內外已有部分學者采用數值模擬技術對結構風壓特性開展了研究，并取得了一定成果.國外Murakami等人首次采用大渦模擬方法模擬了立方體周圍的三維流場[1]，后來又運用大渦模擬方法模擬了德克薩斯科技大學的TTU建筑的風壓和風流場，并與現場實測和風洞試驗所得數據進行了對比[2].國內陳勇采用數值模擬方法
西安建筑科技大學學報（自然科學版） 2019年5期2019-12-06
- 基于Hermite組合核EMD-WT-LSSVM的非平穩非高斯風壓預測
，利用已知的有限風壓時程樣本的特征信息進行訓練學習，再泛化外推獲得未知的風壓時程樣本息[1-2].現有的風特性分析方法通常假定風荷載為平穩高斯隨機過程.而已有的實測資料表明，復雜地形條件或強風場下，氣流容易發生較強的分離或旋渦運動.因此，風荷載通常表現出明顯的非平穩性，結構表面風壓概率分布呈現出強烈的非高斯隨機特征[3-5].該情況下，采用平穩高斯模型進行抗風設計將會導致較大的分析誤差.本文將經驗模態分解(Empirical Mode Decomposit
上海交通大學學報 2019年10期2019-11-04
- 地表粗糙度對高層建筑下擊暴流風荷載特性影響的試驗研究
小立方體塊表面的風壓分布。Lin等[15]利用熱線測速儀觀測了雷暴沖擊風的平均風速剖面和湍流特征。趙楊等[16]通過物理試驗研究了雷暴沖擊風產生的風速突變氣流對結構表面風壓和結構空氣動力學參數的影響。鄒鑫等[17]通過物理試驗研究了穩態沖擊風作用下高層建筑風荷載相關特性。以上關于風荷載特性的研究主要通過相關物理試驗研究建筑表面的風荷載特性，但均未考慮粗糙度地貌的影響。國內外關于空氣動力學粗糙度研究較多，但絕大多數學者側重研究大氣邊界層風場的粗糙度影響。李宏
振動與沖擊 2019年9期2019-05-27
- 深井自然風壓及采空區漏風特征研究
深部開采礦井自然風壓是影響礦井通風系統的穩定性和礦井的安全生產的重要因素，深井自然風壓的變化容易引發礦井瓦斯涌出異常、局部瓦斯超限、采空區漏風自燃等問題，對礦井的災害防治造成不利影響[1-5]。掌握礦井自然風壓的變化規律及影響因素，根據礦井的實際情況，合理地利用和控制自然風壓，降低自然風壓對礦井通風系統的負面影響，減弱由于自然風壓變化引起深部大面積采空區漏風現象，對于礦井的安全生產、災害防治以及經濟效益的提高具有重要意義[6-7]。本文對深井自然風壓變化規
煤炭工程 2019年4期2019-05-05
- 端部狀態對斜置圓柱氣動力分布的影響
了端板對圓柱基準風壓系數的影響，表明端板可以降低基準壓力、增加阻力；Fox等[3]指出端板是確保直圓柱繞流“二維”流動的條件，為確保中間“二維”流動的區域，兩端板間距必須大于7倍圓柱直徑；Inagaki等[4]研究了端部狀態和長細比對圓柱表面氣動力的影響，指出當長細比較大時，端部邊界層越薄，中間的阻力系數越大；鄭云飛等[5]指出當長細比較小時，端部狀態不僅對端部附近的風壓有影響，對中間部分也有很大影響。上述研究大多是針對端部狀態對直圓柱氣動力的影響，而對斜
實驗流體力學 2019年2期2019-05-05
- 淺析上懸窗伸縮風撐的使用
直于窗扇板，正負風壓取值相等。2.1.3 以目前最短的8寸伸縮風撐考慮，開啟后伸縮風撐展開長度為261mm，關閉后伸縮風撐長度為205mm（展開長度是以中心距計算）；只考慮伸縮撐軸向力。（伸縮撐尺寸各五金件廠家差異不大）；伸縮撐是按一對計算。2.1.4 以上計算均以標準值，開啟工作狀態下考慮，并簡化所有受力不均等因素。2.2 按伸縮撐框和扇上定位下面按伸縮撐框上定位和扇上定位，兩種情況來考慮，首先說明安裝位置。很多人想當然，自己設定安裝位置，但實際上是不對
中國建筑金屬結構 2019年3期2019-03-20
- 基于現場實測的大跨度膜結構風場特性分析*
影響了膜結構表面風壓的分布情況，形成了所謂的“流固耦合”效應。因此對于大跨度膜結構的風場研究十分必要。國內外對風場特性的研究大多局限于以風洞試驗為主的數據研究，現場實測的相關研究較少。作為掌握風場特性最直接的資料，現場實測數據對于風場研究非常重要。申建紅等[1]對強風作用下某超高層建筑表面的風速、風壓場進行了同步實測， 得到超高層建筑在強風作用下的風場特性及表面的風壓分布特征。李錦華等[2]對一矩形結構建筑進行風壓實測，得到矩形結構的非高斯風荷載特性。Li
振動、測試與診斷 2019年1期2019-02-27
- 基于多項式曲線擬合方程法的礦用風機風壓特性曲線的對比研究
類，分別是通風機風壓動力與自然風壓動力，礦井通風便是合理有效地運用這兩種動力的影響因素及其產生特點，從而使礦井通風的運行過程穩定、安全可靠、經濟合理。合理選擇風機運行的工況點，既是保證礦井安全生產的必要因素之一，也是節能生產、降低經濟負擔的一個重要因素。文中從機械通風動力的角度出發，通過風機性能曲線擬合風機性能曲線多項式方程，然后根據實際生產需要合理選擇通風機電源運行頻率、風機葉片角度，從而有效經濟地匹配礦井所需的風壓、風量。1 煤礦通風動力特點煤礦通風的
陜西煤炭 2019年1期2019-01-21
- 基于風壓譜和Hermite模型的大跨干煤棚風壓場數值模擬研究
洞測壓試驗得到的風壓時程數據往往有限，難以滿足結構動力可靠度研究[2]的需要。因此，有必要研究非高斯風壓場和風荷載的數值模擬方法[3]。屋面脈動風壓場的特性可由時域統計量，如均值、方差、偏度、峰度等，和頻域的脈動風壓譜來描述。屋面脈動風壓譜的特性十分復雜，不僅受到建筑尺寸、屋蓋形狀、來流方向及湍流度影響，還與測壓系統采樣頻率密切相關。傳統的準定常假定認為，建筑表面風壓的脈動與來流風速脈動一致，因此采用來流風譜轉換得到建筑表面風壓譜。而實際上，大跨屋蓋表面的
振動與沖擊 2018年23期2018-12-21
- 自由曲面網格結構風荷載擬合計算
于風洞試驗來說，風壓測點有限，無法測得結構所有節點處的風壓，需要對風壓分布結果進行處理。甘泉等[5]結合MATLAB與VB混合編程，可實現較短時間內對大量風洞試驗數據進行準確、有效的處理。但一般設計過程中，近似認為風壓測點處周圍節點的風壓數值與該測點一致，得到的節點風荷載與結構實際承受的風荷載有一定的差異，對風洞數據需要進行擬合處理[6-7]。樓文娟等[8]提出了大跨度屋面結構風壓分布的二維幾何平面擬合方法及公式，并進一步考慮了風向角提出三維擬合方法及公式
計算機應用與軟件 2018年8期2018-08-15
- 大型雙面廣告牌面板風壓特性的試驗研究
型雙面廣告牌面板風壓特性的試驗研究汪大海1， 程 浩1， 張玉青2， 徐 康1(1.武漢理工大學 土木工程與建筑學院, 武漢 430070； 2.西安建筑科技大學 土木工程學院, 西安 710055)近年來戶外大型廣告牌發展迅速，其強風下的風致損壞也時有發生。針對這類特殊開敞板式結構的風壓特性，通過大型風洞測壓試驗研究，全面分析了各風向角下面板表面凈風壓的統計分布特征，給出了面板風壓系數的分布規律；考察局部風壓的非高斯特性，采用Hermite矩方法計算了非
振動與沖擊 2017年22期2017-11-30
- 非高斯脈動風壓的分形模擬研究*
82)非高斯脈動風壓的分形模擬研究*吳紅華?，米慧敏(湖南大學 建筑安全與節能教育部重點試驗室，湖南 長沙 410082)基于風洞試驗中采集的廈門沿海某高層建筑模型的表面風壓時程,計算各測點脈動風壓的分形維數,偏度系數和峰度系數,找出脈動風壓呈現較明顯的非高斯特性的4個測點.考慮脈動風時程具有分形的特性,結合相關性變形法,采用具有分形特性的Weierstrass-Mandelbrot函數對非高斯特性明顯的4個測點的脈動風壓進行了模擬.結果表明,模擬得到的4
湖南大學學報（自然科學版） 2017年7期2017-09-12
- 大跨馬鞍屋蓋脈動風壓譜特性
大跨馬鞍屋蓋脈動風壓譜特性孫虎躍，葉繼紅(混凝土與預應力混凝土結構教育部重點實驗室(東南大學),南京 210018)為研究譜能量與旋渦運動或湍流尺度之間的演變關系，基于風洞測壓試驗，分析了來流垂直于馬鞍體迎風墻面時不同矢跨比和不同迎風面高度下的屋面風壓分布特性，以迎風低點、迎風中點和迎風高點3個關鍵測點為研究對象，揭示了在旋渦作用下的脈動風壓功率譜特性.分析表明：風吸力最大值出現在迎風低點附近，且風壓變化梯度大；矢跨比對屋面風壓的影響主要表現在屋蓋后方三分
哈爾濱工業大學學報 2017年6期2017-05-24
- 對SATWE軟件修正后基本風壓的探討
E軟件修正后基本風壓的探討曲 秀 麗(中化二建集團有限公司，山西 太原 030021)介紹了基本風壓的概念，對SATWE軟件中設計參數之風荷載信息中“修正后的基本風壓”概念的正確理解進行了探討，并分析了修正后基本風壓考慮的修正因素，結合太原地形，通過計算得出了修正后基本風壓與基本風壓的不同?；?span class="hl">風壓，修正后的基本風壓，SATWE軟件，風荷載0 引言隨著經濟的高速發展，我國多、高層建筑發展迅速，結構體系日趨多樣化，建筑平面布置及豎向體系也越來越復雜，各類結構
山西建筑 2017年16期2017-04-06
- 各國大型冷卻塔塔筒表面風壓實測對比及展望
型冷卻塔塔筒表面風壓實測對比及展望劉曉鵬 楊宗宇 劉鴻盛 朱庭樞(國核電力規劃設計研究院有限公司，北京 100095)介紹了文獻可查各國大型冷卻塔塔筒表面實測平均風壓系數、脈動風壓系數、塔筒內表面風壓系數，并結合現有規范進行了對比分析，指出有必要進行全方位的冷卻塔表面風荷載實測，以完整再現冷卻塔表面風荷載繞流特性。大型冷卻塔，平均風壓系數，脈動風壓系數，風荷載0 引言風荷載是雙曲線型高聳薄殼冷卻塔結構設計的主要控制荷載之一，確切地給出冷卻塔表面實際風荷載具
山西建筑 2017年5期2017-03-29
- 復雜體型低矮房屋風荷載特性風洞試驗研究
現屋面的局部峰值風壓一般出現在迎風屋檐或屋脊附近；在相應風向角下，屋脊處的最大風吸力隨著屋面坡度的增加而增大．Ozmen Y[5]對低層雙坡屋面進行風洞試驗研究發現：迎風屋面傾角為 15°時所受風吸力影響比 30°和 45°情況下更大．Nozawa[6]采用大渦模擬的方法分析了邊界層條件下湍流強度、地貌指數等參數對低矮建筑物風荷載的影響．顧明[7]對常見低層雙坡屋面房屋的風壓分布進行了風洞試驗和數值模擬研究，發現屋檐、屋脊和外墻的轉角等房屋拐角區域均出現高
西安建筑科技大學學報（自然科學版） 2016年6期2016-01-22
- 基本風壓公式在高海拔區域應用的誤差分析
氣密度較小，基本風壓計算公式ω0＝v2/1600沒有考慮空氣密度的影響，不能簡單應用于高海拔地區，必須對其進行空氣密度修正，否則會導致過大的計算誤差。云南思茅地區作為糯扎渡送電廣東直流、思茅至通寶等輸電工程的起點，其接地級線路基本風速的合理確定，對這一系列工程經濟造價、安全運行具有重大意義。1 基本風壓的定義現行《建筑結構荷載規范》(GB50009－2001)(2006版)(以下簡稱《規范》)規定基本風壓是指風荷載的基準壓力，一般按當地空曠平坦地面上10
電力勘測設計 2015年1期2015-03-20
- 均勻流中矩形高層建筑脈動風壓的阻塞效應試驗研究
表面平均和根方差風壓的幅值特性，但還應對建筑表面脈動風壓的相關性和相關性等特性研究。對脈動風壓的深入探討將揭示阻塞效應的一些機理，但目前這方面的研究甚少。本文分別對阻塞度為4.1%、6.1%、8.4%和10.1%的CAARC標準高層建筑剛性模型在均勻風場中進行測壓試驗，考察了模型表面測點根方差脈動風壓系數、風壓系數功率譜、空間相關性和相干性。均勻風場中作用在建筑上的脈動風壓主要源于氣流在建筑物上的分離和旋渦脫落等復雜的空氣動力流動，而和來流紊流無關。本文的
振動與沖擊 2014年12期2014-09-07
- 風場和周邊干擾對高層建筑峰值風壓的影響＊
受擾建筑背風面的風壓將顯著增大.目前，已有文獻大多是針對某一特定風場情況下周邊建筑物的干擾效應進行研究，但對高層建筑（有或者無周邊建筑物干擾）在風場類型變化時峰值風壓變化規律以及不同風場情況下周邊建筑物的干擾效應的研究相對較少.本文通過對某一高層建筑縮尺模型的風洞實驗結果進行了分析，研究了高層建筑（有或者無周邊建筑物干擾）在風場類型變化時的峰值風壓變化規律以及B，C，D 3類風場情況下周邊建筑物對高層建筑的干擾效應.1 實驗概況及數據處理實驗在湖南大學建筑
湖南大學學報（自然科學版） 2014年4期2014-08-15
- 公路橋梁聲屏障脈動風壓的分析與研究①
對橋面附屬的脈動風壓作用是不可忽視的.然而公路橋梁規范中沒有相關脈動風壓荷載的規定，國內外的相關研究大都集中在對汽車車身壓力的分析[1～3]，對橋面附屬設施承受的脈動風壓分布和數值的關注較少，因此在對公路橋梁橋面附屬設施設計中脈動風壓荷載的取值缺少相應的參考.本文采用計算流體力學方法，借助動網格分析技術模擬了大型客車在聲屏障區段內行駛的三維不可壓縮湍流模型，分析了大客車在運行中對流場的擾動所引起的聲屏障表面脈動風壓分布情況和脈動風壓數值，得到了脈動風壓的公
佳木斯大學學報（自然科學版） 2014年2期2014-06-22
- 高層建筑風荷載有哪些計算要求
基本風壓值wo系以當地比較空曠平坦地面上離地l0m高統計所得的50年一遇10rain平均最大風速vo為標準，按wo 1／2pv確定的風壓值。它應根據《荷載規范》中附表D.4采用，但不得小于0.3kN。對一般的高層建筑，用《荷載規范》中所給的wo乘以1.1后采用；對于特別重要或對風荷載比較敏感的高層建筑，其基本風壓值應按年重現期的風壓值采用。①整個迎風面上均受壓力，其值中部最大，向兩側逐漸減小。沿高度方向風壓的變化很小，風壓分布近似于矩形。②整個背風面上還受
重慶建筑 2014年10期2014-03-27
- 凹凸變化截面超高層建筑圍護結構風荷載研究
將使得建筑表面的風壓分布十分復雜，風荷載無法用規范［4］的方法給出，需要通過風洞試驗確定。本文是基于兩棟高達300 m的超高層建筑的實際工程(如圖1所示，下文分別稱“北塔樓”和“南塔樓”)。該建筑周邊高層建筑密集，且兩塔樓間相距很近，氣動干擾效應可能很強，對流場的影響將非常復雜。通過對該工程的剛性模型進行風洞試驗［3］，分析了凹凸變化截面及鄰近的姊妹塔樓對超高層建筑立面上最不利風壓系數的影響，為復雜體型超高層建筑的圍護結構風荷載設計提供參考。1 風洞試驗方
山西建筑 2013年2期2013-11-06
- 淺談GIV型速調管高功放的運行與維護
的播出設備，其中風壓閥的檢測與調整也是高功放運行與維護必不可少的重要內容，而它也往往成為被人們所忽視的部分。事實上風壓閥對于高功放風機的運行以及速調管的性能實現都起著舉足輕重的作用。本文結合自己的工作經驗，在此就GIV型速調管高功放的運行與維護以及風壓閥的構造、工作原理及其檢測與調整做一簡要概述。1 GIV型速調管高功放的運行維護GIV型速調管高功放各個部件的穩定運行對于安全傳輸起著至關重要的作用。就其運行維護而言，主要包括如下內容:每日巡視其運行狀態，詳
山西電子技術 2012年2期2012-08-15
- 典型高層住宅建筑風壓分布特性的試驗研究*
典型高層住宅建筑風壓分布特性的試驗研究*李秋勝1,2?,李永貴1,郅倫海1(1.湖南大學建筑安全與節能教育部重點試驗室,湖南長沙 410082;2.香港城市大學建筑系,香港九龍)在大氣邊界層風洞中對某高層住宅建筑模型進行了風壓分布風洞試驗,分析了單體及受擾后建筑表面風壓的分布特性.結果表明:凹形立面同高度處風壓的相關性高,雙層懸挑屋檐中,上層受負風壓控制,下層受正風壓控制,頂部玻璃擋板也受正風壓控制;建筑物的風壓分布受周邊建筑及地形的干擾后產生較大變化,尤
湖南大學學報（自然科學版） 2011年4期2011-03-06
- 大跨屋蓋風壓場的本征正交分解與重構適應性研究＊
082）大跨屋蓋風壓場的本征正交分解與重構適應性研究＊李壽科，李壽英?，陳政清，黃 韜（湖南大學風工程試驗研究中心，湖南長沙 410082）對3類典型屋蓋（封閉式方形平屋蓋、封閉式曲面屋蓋和開合式曲面屋蓋）進行了剛性模型風洞測壓試驗，分析了典型風向角下的平均及脈動風壓系數分布.利用POD方法對3類屋蓋的風壓場進行了分解，并對平屋蓋風壓場進行了POD重建.結果表明：斜風向封閉式平屋蓋的POD分解性能最優，開合式曲面屋蓋次之，封閉式曲面屋蓋最差.3類屋蓋的第1
湖南大學學報（自然科學版） 2011年6期2011-03-06
- 高層建筑圍護結構面積平均風壓的研究介紹
某個測點的最不利風壓進行圍護結構設計。但作用在結構上的風壓并不是完全相關的，這導致總的風荷載作用效果將隨圍護結構尺寸的增大而減小，這種現象稱為圍護結構風壓的面積平均效應[1]。因此，完全采用測點極值風壓來進行圍護結構的設計可能導致過分保守的結果[2]。特別是在現代高層建筑中，幕墻結構通常具有較大的面積，面積平均效應可能較為明顯。為了安全而經濟地設計這些大型圍護結構，風荷載的面積平均效應是一個值得深入系統研究的課題。本文歸納和介紹了目前研究高層建筑圍護結構風
山西建筑 2010年16期2010-04-14
- 圍護結構風荷載的尺寸折減效應研究
圍護結構上的測點風壓極值的最大值進行圍護結構設計。但作用在結構上的風壓并不是完全相關的,這導致圍護結構上不同部位的脈動風壓產生的作用效果在一定程度上相互抵消,總的風荷載作用效果將隨圍護結構尺寸的增大而減小,這種現象稱為圍護結構風荷載的尺寸折減效應。本文簡要總結和比較了目前研究圍護結構風荷載尺寸折減效應的方法,介紹了相關研究成果。關于風壓空間折減效應的研究有三種主要方法:直接平均法、相關分析法以及移動平均法。簡要介紹如下:①直接平均法:通過同步測壓得到測點的
災害學 2010年1期2010-01-26
- 低矮建筑雙坡屋蓋上風壓系數的概率分布
研究建筑表面局部風壓的概率統計特性從而合理估計極值風荷載,對減少低矮建筑的風致破壞有很大意義?；跂|京工藝大學的在線低矮建筑氣動數據庫中的數據,以其中一個模型工況試驗結果為例,分析屋面風壓的概率分布特性。從圖1-圖3分別給出了迎風墻、背風墻和屋蓋測點上的風壓系數時程和概率統計特性分析。圖中可以看出,風壓系數時程曲線上出現大量高尖的峰值。風壓系數偏度系數和峰度系數都分別都遠遠偏離高斯過程的對應值0和3,表現出較強的非高斯特性。圖1 迎風墻上的風壓系數概率統計
災害學 2010年1期2010-01-26