制冷量
- R1234yf 電動汽車空調系統制冷性能的試驗研究
最佳閥開度，使制冷量和性能系數COP 同時達到最大值。KNABBEN 等［13］試驗研究了電子膨脹閥在家用冰箱中的適用性，發現環境溫度或壓縮機的轉速改變時，可通過調節電子膨脹閥開度來降低能耗。華若秋等［14］試驗分析了EXV 開度對電動汽車熱泵空調系統的影響，結果表明COP隨EXV 開度的增大而先增后減，存在一個峰值。WANG 等［15］針對CO2熱泵系統，提出調節EXV 開度需要綜合考慮排氣溫度和吸氣過熱度。對于R1234yf在電動汽車空調系統上的應用，
流體機械 2023年7期2023-08-28
- 小型煙氣-熱水型溴化鋰吸收式制冷機組試驗研究
3m，機組設計制冷量為130kW，蒸發壓力為0.9kPa，由水的氣液平衡可知，在該溫度下，水的飽和溫度僅為5.5℃。溴化鋰稀溶液濃度為56%，其放氣范圍為4-5%。溴化鋰溶液中加入鉬酸鋰可有效防止對管道的腐蝕。機組冷凍水的進出口溫度為12℃和7℃，冷卻水進出口溫度設計值為32℃和37℃。高壓發生器所需的煙氣進出口溫度為543℃和100℃，低壓發生器所需的缸套熱水進出口溫度分別為85℃和80℃。圖3 煙氣熱水型吸收式制冷機組三維建模圖Fig.3 3D dia
制冷與空調 2022年6期2023-01-14
- 多聯機長連管高落差能力修正理論分析與實驗
表1。機組額定制冷量為56.3 kw。另外對該機組進行高落差長連管安裝下的性能測試，安裝示意圖如圖2，內外機連接主管長度為100 m，外機垂直方向高于內機30 m，測試名義制冷工況下機組的能力衰減量。連接管尺寸信息如表1，冷媒追加量如表2，即總追加量等于連接管液管追加量和各外機模塊追加量的總和。表1 連管尺寸表2 冷媒追加量2 模塊化多聯機機組測試結果2.1 常規性能測試機組無落差、短連管安裝下，即常規性能測試數據如表3，因連管長較小，內外機落差可忽略，因
日用電器 2022年8期2022-09-22
- 基于不同原理的焓差試驗室標定用標準機方案可行性研究
，房間空調器的制冷量測試結果在不同焓差室間不一致的問題逐漸凸顯，同時這也是國內抽查以及國際貿易中容易引發關鍵問題的重要技術指標。同時，隨著近些年“一帶一路”戰略的穩步推進，中國房間空調器企業逐步打開國門發展廣闊的海外市場。據國家統計局前瞻產業研究院統計，2021年1～12月中國空調出口量突破5 000 萬臺，累計出口金額達到了80.83 億美元，累計增長17.7 %。這也使得行業對于制冷量測試得的準確性和一致性提出了更高的要求。另一方面，今年來節能減排的問
日用電器 2022年6期2022-07-21
- 低環境溫度空氣源熱泵（冷水）機組性能測試方法解析
確定、計算名義制冷量和名義制冷量如何區別、新標準中是否要進行污垢修正等，最終可能導致廠家檢測結果與第三方檢測機構檢測結果存在較大差異，給實際的產品開發能否達到設計要求增加了不確定性，嚴重時可能對產品做出不合格的判定結論?；谏鲜鰡栴}，本文主要針對GB/T 25127.1-2020中性能測試方法進行詳細解析，以幫助使用者更好的理解標準中的性能測試方法，確保檢測結果能準確反映產品的真實性能。1 名義測試工況分析GB/T 25127.1-2020在第4.3.3條
流體機械 2022年5期2022-06-28
- 平衡環境型房間量熱計新用法研究
房間空氣調節器制冷量、熱泵制熱量的最精確的量熱計法，其工作原理是在室內側與室外側分別設置溫度及濕度可控的套間，它可以同時在量熱計的室內側和室外側測定空調器的制冷量或制熱量[1]。文獻[2, 3]對制冷量的測試方法和平衡環境性房間量熱計測試制冷量或制熱量的主要影響因素進行了分析，其中影響制冷量測試精度的參數有中間隔墻隔熱量、漏熱量和冷凝水量，即在測試中，這3個量若能保持一致，測試結果誤差就小，但是文獻中沒有就測試的效率和測試的成本進行分析。本文通過分析3個變
日用電器 2022年4期2022-05-26
- 多聯機焓差實驗室制冷量測試不確定度分析
置本文選用額定制冷量為14 kW的多聯機測試工況數據進行分析。多聯機包括1臺室外機組和4臺室內機組，室內和室外機組連接方式如圖2所示。圖2 室內和室外機組連接方式制冷空調裝置的制冷(熱)量其測量儀表滿足《多聯式空調(熱泵)機組》(GB/T 18837-2015)標準[6]規定的精度要求。3 制冷量測試的數學模型當從室內空氣側進行測定時，多聯機單室的制冷量由下式[7]計算：(1)其中：ha1=f(ta1，tsa1，Ba1)(2)ha2=f(ta2，tsa2，
能源研究與利用 2022年1期2022-03-02
- 混合制冷劑對于冰箱節能和冷量優化的影響
可以看到功率和制冷量的擬合誤差都在3%以內，基本滿足分析需求。表2 方程擬合計算結果對比暫不考慮由于制冷劑溫度滑移導致的換熱變化，蒸發壓力、冷凝壓力導致的壓縮機電機效率、機械效率等，認為參數擬合值是一致的。2 數據分析在冷凝溫度40℃下，不同蒸發溫度下的制冷系統制冷量如圖2所示?？梢钥吹絉600a、R290及R600a:R290不同質量比制冷劑混合物，其制冷量都隨著蒸發溫度降低而降低，且隨著蒸發溫度降低，制冷量衰減率越來越高。相對來說，R290制冷量隨蒸發
家電科技 2022年1期2022-02-16
- 汽車空調系統中替代R134a的環保制冷劑的性能分析
相近的單位容積制冷量，壓縮機無需做出較大改動。壓比和排氣溫度較低。R1234yf作為新一代低GWP環保類工質，是替代R134a的較好工質。R1234yf；R407C；R410A；R507A；Isobutane前言隨著工業和社會的不斷發展和進步，人們對環保的重視日益加強?；诿商乩麪栕h定書的要求，CFCs和HCFCs類制冷劑由于具有較高的臭氧消耗潛能值（ODP），將逐步被ODP為0的替代制冷劑HFCs所淘汰。R134a作為一種HFC類制冷劑，廣泛應用在汽車空
汽車實用技術 2021年24期2022-01-18
- 定頻房間空調器APF的不確定度評定方法研究
量設備及測得的制冷量和制熱量都有不確定度的要求[1]。2019年房間空調器的新能效標準GB 21455-2019《房間空氣調節器能效限定值及能效等級》正式發布[2]，首次將定頻熱泵型房間空調器能效等級評價指標從性能系數EER值調整為用全年能源消耗效率APF值[3]，作為確定能效等級唯一指標，給出APF的不確定度顯得尤為重要。由于定頻空調器APF計算相對復雜，為了使讀者了解定頻房間空調器的APF不確定度評定，本文對APF的計算和測量以及不確定度的評估等進行了
家電科技 2021年6期2022-01-10
- 10W@77K自由活塞斯特林制冷機的設計和實驗研究
0 W 以上的制冷量,效率接近7%,而且由于采用了氣體軸承技術,所以具有較高的工作可靠性[2];以色列Ricor 公司研發了K535 機型,制冷量達5 W@65 K,由于壓縮機采用雙活塞對置結構,所以可在一定程度上降低設備振動[3];德國Leybold公司研發的SC-7com 制冷機,制冷量可達6 W@77 K;法國Thales 公司研發的LSF9340 型斯特林制冷機,制冷量可達7.3 W@75 K[4]。國內的研究工作由于起步較晚,所以可成熟應用的機型
低溫工程 2021年4期2021-11-05
- 不同環境下個體通風服的制冷量
改變，通風服的制冷量可能變為負值。此時，通風服不但不能給人體散熱降溫，反而會將外部熱量傳遞給人體；而用干燥的空氣進行衣內通風，可提高重度勞動人體的蒸發散熱效果[16]。因此，通風服的使用具有一定的局限性。然而，在不同熱環境、不同新陳代謝率時，通風服制冷量及影響因素還不明確。本文通過理論計算，得到了在2種不同新陳代謝率下通風服制冷量，分析了環境溫度、濕度、通氣量對制冷量的影響。1 通風服制冷量的計算方法環境通風服通常由空氣分配服裝和通風裝置組成。通風裝置使外
紡織學報 2021年10期2021-11-03
- 排出器動力學特性對斯特林制冷機性能影響分析
出制冷機的理論制冷量Qc為：式中：δ無物理意義；pav為制冷機運行過程中的平均壓力，Pa；V0為排出器掃氣容積，m3；θ1為壓力波之間相位角，rad；令：式中：τ為熱端與冷端溫度比；λ為容積比即壓縮機活塞掃氣容積與排出器掃氣容積之比；φ為排出器領先壓縮機活塞的角度（活塞相位角）；s為相對死容積。式中：∑Vd,i為總空容積，m3；Vd,i為各死容積，m3；Ta為壓縮腔溫度，K；Tc為冷腔溫度，K；Td,i為各死容積內的氣體溫度，K。試驗表明，斯特林制冷機的實
真空與低溫 2021年5期2021-10-19
- 漁船主機余熱驅動的氨水吸收式制冷裝置制冷循環分析
熱回收裝置目標制冷量為15 kW 、20 kW 和25 kW時的余熱回收制冷循環過程進行了計算模擬，試圖通過計算分析給出在3種目標制冷量下合理的制冷工質流量范圍，并明確制冷工質流量、發生器熱負荷和煙氣流量對制冷量和制冷系數的具體影響。1 計算模型氨水吸收式制冷以氨為制冷劑，稀氨水為吸收劑，依靠氨的蒸發制得冷量[27]。濃氨水經加熱解吸后生成純氨，其參與制冷后又借由稀氨水的強吸收能力再次形成濃氨水，實現連續制冷過程。其循環過程如圖1所示[28]。圖1 余熱利
漁業現代化 2021年4期2021-08-26
- 變配電房中多聯機室內機的冷量計算分析
球溫度對室外機制冷量的影響，為多聯機室內機正確選型帶來了很大不便。多聯機室內機選型過大，增加了系統初投資。選型過小，使室內溫度不滿足設計要求。為此本文應用通用熱交換效率對多聯機室內機的冷量計算進行分析和探討。1 通用熱交換效率的計算1.1 理論基礎通用熱交換效率（也叫第二熱交換效率或接觸系數）只考慮空氣狀態變化。根據文獻[1]，多聯機室內機中表冷器的通用熱交換效率的定義式如下（見圖1）。圖1 表冷器處理空氣時的各個參數式中：t1、ts1，t2、ts2分別為
建筑熱能通風空調 2021年6期2021-07-28
- 變蒸發溫度的多聯機節能控制策略
房間提供足夠的制冷量。然而室內機的滿負荷工況實際上不到全年工作時間的十分之一，室內機輸出的制冷量在大多數時間內均超出房間需要的冷負荷[9]。為了保證室內溫度在制冷量與冷負荷不匹配時也能被控制在允許范圍內，室內機必須頻繁地開停機。在定蒸發溫度控制下，室內機處于低蒸發溫度且頻繁開停機狀態，導致能效低和振蕩大的問題。一方面，蒸發溫度低導致能效低。圖1中的循環1-2-3-4-5-1為定蒸發溫度控制下的制冷循環，壓縮機的吸氣壓力偏低導致吸氣密度偏低，若要達到相同的制
制冷技術 2021年5期2021-02-16
- 5G基站室外機柜制冷量計算及裝載能力評估
結研究室外機柜制冷量計算方法及評估設備裝載能力。2 室外機柜制冷量計算2.1 制冷量計算公式江西省屬于亞熱帶，對于通信設備而言主要考慮機房/室外機柜的制冷量?？照{冷負荷主要包括設備冷負荷和建筑冷負荷（包括外墻等圍護結構負荷、照明負荷、人員負荷等）兩部分。按功率面積法，計算公式如下：其中，Qt：總制冷量（Kw）Q1：設備冷負荷Q2：建筑/室外機柜冷負荷（包括外墻等圍護結構負荷、照明負荷、人員負荷等）2.2 通信設備冷負荷計算設備冷負荷按照通信設備功耗進行計算
江西通信科技 2020年3期2020-09-14
- 某重裝叉車空調系統匹配設計分析
車;空調系統;制冷量;匹配設計0? 引言汽車空調是為駕駛員及乘客帶來舒適感受的重要裝置，對提高生活質量和整車的舒適感及駕駛員安全方面有著舉足輕重的作用。隨著近幾年汽車空調技術的不斷進步，以及各個機械行業對汽車空調技術的深度探索，汽車空調逐漸在工程車領域得到了廣泛的使用。目前雖有很多空調廠家從事工程車空調方面的研發工作，但普遍存在的問題是，運用于工程車的空調其制冷性能都是通過以往的經驗以及不斷試驗后估算所得。這種工程車空調往往不能很好地與駕駛室進行匹配。在汽
內燃機與配件 2020年8期2020-09-10
- R32房間空調器高頻制冷運行系統特性分析
對房間空調器的制冷量需求也越來越高，所以在對房間空調器進行設計調試時，根據制冷劑熱物性，在制冷高頻運行時進行合理控制調試，分析其系統運行特性至關重要。文章[1][2][3]對R32在水平光管及微肋管的管內沸騰換熱系數進行實驗研究，影響沸騰換熱系數的主要因素為熱流密度、干度、質量流量等，并結合實驗數據，與經典的關聯式進行比較，對比其符合程度。業內大多從各換熱組件提升換熱系數進行研究，但是在以房間空調器制冷系統為整體進行高頻率運行的系統分析較少。本文將綜合管內
家電科技 2020年4期2020-08-05
- 一種新的全空氣THIC 空調系統性能分析
溫表冷器的低溫制冷量盡量小，而單位低溫制冷量的除濕量盡量大。下面以一個實際案例分析全熱回收器、顯熱回收器迎風面積變化時，對低溫表冷器的制冷量和單位低溫制冷量的除濕量的影響。項目是西安的一棟空調面積800 m3的辦公樓，人員密度為0.25 p/m3，新風量每人30 m3/h。濕負荷僅考慮室內人員散濕量，忽略其它因素。夏季室內顯熱負荷由圍護結構傳熱及輻射冷負荷（外墻及外窗），人體散熱及燈具散熱冷負荷構成。經DeST 軟件模擬計算，得到夏季室外空氣干球溫度t 與
建筑熱能通風空調 2020年6期2020-08-03
- 風冷式可變制冷劑流量多聯式空調(熱泵)機組AHRI認證測試解析
內機的最大設計制冷量應不大于室外機設計制冷量的50%。（2）測試樣機組合的所有室內機制冷量之和應在室外機的額定制冷量的95%～105%范圍內[2]。（3）同一設計制冷量的室內機有多個型號時，應選用單位設計制冷量的盤管體積最小的室內機作為測試樣機。單位設計制冷量的盤管體積即設計盤管體積，通過計算得到：NCV=LcWcDc/Qnom（4）當室內機的單位設計制冷量的盤管體積相同時，應選用室內風機電機效率最低的室內機作為測試樣機。三、測試樣機的安裝（1）室內機的安
品牌研究 2020年29期2020-07-29
- LG中央空調產品推薦
懸浮變頻離心機制冷量范圍：200～2 200 RT。主要特點：（1）作為擁有世界頂級能效的磁懸浮變頻離心式冷水機組，COP 可達7.0，IPLV達到12.0。（2）采用LG自主品牌無供油壓縮機，掌握核心技術，磁懸浮變頻單壓縮機最大制冷量達1 100 RT。（3）高效節能，無供油軸承搭配高效葉輪，年運行費用可節省42%。（4）采用獨特的壓縮機構造和轉速控制，可將機組噪聲降低至68 dB（A）。（5）綠色環保，使用親環境的R134a冷媒保護臭氧層，滿足LEED
機電信息 2020年13期2020-06-30
- 變頻空調器性能影響因素的正交試驗研究
子，變頻空調的制冷量和能效EER作為輸出結果來分析各因子組合對系統性能的影響。采用正交試驗的方法，并通過設計得到的正交表來進行實驗，最后通過正交分析得出各個因素對空調器性能參數的影響程度以及最佳參數組合。1 試驗測試正交試驗設計（Orthogonal experimental design）是根據正交性從遍歷全面的試驗中挑選有代表性的因素點進行試驗，是一種研究多水平多因素的實驗設計方法，具備了齊整可比、均勻分散的特點，是一種經濟、高效、快速的科學的實驗設計
日用電器 2020年4期2020-05-12
- 燃氣壓縮式與雙效吸收式耦合熱泵的制冷性能
評價參數包括的制冷量（QE）、壓縮式熱泵制冷系數（COPC）、吸收式熱泵制冷系數（COPA）和一次能源利用率（PER）.式中：QE為GECDAHP的制冷量，kW；QEC為GEHP的制冷量，kW；QEA為DAHP的制冷量，kW；Pcom為GEHP中壓縮機的耗功率，kW（假定PEng=Pcom）；Qcy1為燃氣發動機缸套的熱回收量，kW；Qexh為燃氣發動機煙氣的熱回收量，kW；Wfan為GEHP中冷凝器風機的耗電量，kW；Wpump為DAHP中溶液泵的耗電量
天津城建大學學報 2020年2期2020-05-09
- 工質基團對液泵驅動自然冷卻回路系統性能的影響
工質基團對系統制冷量和能效比的影響，得到系統適宜工質的基團組成及優化和選擇原則，從而為系統性能的進一步改進提供理論依據。1 液泵驅動自然冷卻回路系統圖1 液泵循環原理1.1 工作原理圖1所示為液泵循環原理，液泵系統由工質泵、蒸發器、冷凝器及儲液罐組成。工質泵為系統提供動力，蒸發器負責將冷工質與室內熱空氣進行換熱，而冷凝器則將系統中的熱量排放至室外，儲液器起穩流和穩壓作用。系統中的過冷工質被工質泵從儲液罐中抽送至蒸發器，在蒸發器內工質與外界熱環境進行蒸發換熱
制冷學報 2019年6期2019-12-30
- 提高制冷機噸蒸汽制冷量
解制冷機噸蒸汽制冷量的現狀，收集一個月的制冷機日制冷量和日蒸汽消耗量。通過計算公式：噸蒸汽制冷量＝制冷機制冷量/蒸汽消耗量[1]，計算得出噸蒸汽制冷量。對制冷機噸蒸汽制冷量過程能力進行分析，均值為54.65×104Kcal/t，Cpk為-0.12，過程能力改進空間很大。二、研究內容分析通過梳理制冷機控制系統、查閱相關資料與現場實際觀察，分析影響制冷系統噸蒸汽制冷量的因素，確定了5項潛在的根本原因，分別為機組溶液循環量不足、蒸汽閥門開度、冷凍水水溫、冷卻水水
魅力中國 2019年47期2019-11-15
- 漁船氨水吸收式制冷系統氨液流動分析
6]。針對目標制冷量10 kW的上海市36 m標準化桁桿拖蝦漁船柴油機尾氣吸收式制冷裝置，模擬氨液循環過程，計算流量參數范圍，分析制冷控制因素，為裝置優化提供實際指導。1 制冷系統模型氨水吸收式制冷裝置利用氨和水組成制冷工質對[17]，主要是利用氨氣化吸收熱能給魚艙降溫。氨水在發生器中吸收尾氣熱能而氣化，經分凝精餾后得到質量濃度較高的氨氣，在冷凝器中凝結成液態，通過毛細管節流降壓后在魚艙吸熱氣化，再在吸收器中溶于水并釋放熱能，形成濃氨，由溶液泵輸送經溶液熱
漁業現代化 2019年5期2019-11-13
- 淺談上海地鐵車站環控系統的能耗癥結及應對措施
統 ?能耗 ?制冷量中圖分類號：U231 ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 文獻標識碼：A ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 文章編號：1674-098X（2019）02（c）-0031-02以節能減排為切入點，從地鐵環控能耗高占比，早期車站的環控設備運行年限及大修改造項目正逐年增長現狀，引出環控能耗癥結分析及解決的必要性。借此展開下文的敘述。1 ?項目概況1.1 二號線南京東路車站概況本研究分析依托二號線南京東
科技創新導報 2019年6期2019-06-11
- 利用回收尾氣發電制冷的汽車主動式熱電空調性能研究
的散熱量和冷端制冷量，單位為W；變量Tg,h,Tg,c,Tc,h,Tc,c分別代表熱電發電片的熱端溫度、冷端溫度和熱電制冷片的熱端溫度以及冷端溫度，單位為K；變量S、K、R分別表示熱電片的賽貝克系數(V/K)、總熱導(W/K)和總電阻(Ω)，其中下角標g表示發電片，c表示制冷片；I表示熱電發電片的發電電流，單位為A；變量KH1、KH0、KL1、KL0 分別代表熱電發電片冷端熱導、熱端熱導和熱電制冷片的熱端熱導、冷端熱導，單位為W/K；車內需要控制的環境溫度
西華大學學報（自然科學版） 2019年3期2019-05-17
- 多聯式空調（熱泵）機組電量劃分檢測方法研究
室內機制冷劑的制冷量，以此作為電量劃分的物性參數。綜上可以看出：多聯機電量分攤計費的核心在于：找出某種指標性的物理參數λ，作為分攤室外機電量的依據。該指標能否準確反應用戶實際所獲得的冷量，是表現其分攤方式準確與否的關鍵。室外機電耗分攤的基本原理如下式：式中：E 為室外機總電耗；Ei為第i 個室內機所分攤室外機電耗；λi為第i 個室內機的值；∑λi為所有室內機的值之和。2 多聯機電量劃分檢測方法多聯機分攤計費系統準確與否，應該與用戶通過多聯機的室內機獲得的制
中國設備工程 2019年6期2019-04-26
- 車用空調系統制冷降溫性能匹配的數值模擬
體流量等因素對制冷量的影響，并以此設計出相應的優化方案，同時匹配計算了排量140 mL和120 mL壓縮機的空調系統降溫性能。結果表明，該車用空調系統經優化后，在穩態和瞬態工況下的制冷性能均達到整車需求。采用數值方法可以為車內空調系統的優化提供有效指導[1]。1 模型原理1.1 換熱器模型蒸發器和冷凝器在空氣側的換熱計算，采用如下公式[2]。式中：Nu為空氣側的努賽爾數；Re為空氣側的雷諾數；Pr為空氣側的普朗特數；η為翅片效率；c1、c2和c3分別為由風
汽車與駕駛維修(維修版) 2018年10期2018-11-29
- 基于多溫制冷的冷藏車標準分析
容、多溫冷藏車制冷量的計算方法及要求對多溫制冷冷藏車標準進行分析，提出了相關標準制修訂的方向。關鍵詞：冷藏車；標準；多溫制冷；制冷量中圖分類號：U469.6+6 文獻標志碼：A 文章編號：2095-2945（2018）19-0066-02Abstract： Refrigerated car is an important vehicle in the field of special purpose vehicle， which plays a centr
科技創新與應用 2018年19期2018-06-29
- 多目標約束下半導體制冷片幾何結構參數的優化設計
作[2-3]，制冷量可從mW級到kW級變化，制冷溫差可達20～150 ℃[4]。因此，半導體制冷在實際生產生活中有著廣闊的應用前景，被廣泛應用于電子制冷[5-6]、便攜式冰箱[7-9]等領域。圖1 半導體制冷片Fig.1 Thermoelectric cooler針對半導體制冷片的制冷量和制冷效率(COP)優化已有大量的研究，優化方法可分為以下3方面：1)改變半導體制冷片自身的幾何參數(如pn結長度[10-14]、pn結對數[9,12])對制冷效果進行優化
制冷學報 2018年3期2018-06-12
- 某型有軌電車空調系統制冷量計算
確定了空調系統制冷量計算的主要技術參數，根據空調系統的性能要求，對空調系統的制冷容量進行了計算，確定了空調機組的制冷量。關鍵詞： 有軌電車；空調系統；制冷量1 概況1.1線路基本情況某型有軌電車項目規劃線路全長約7.6km，共設站9座。初期有軌電車客運量預測為3.7萬人次，客流出近期會有較大的增速，近遠期會逐步放緩，最終趨于穩定。1.2空調系統的制冷性能要求根據某型有軌電車的設計要求，車輛在夏季室外溫度為35℃，濕度為61%時，可以保證客室及司機室車內溫度
科學與財富 2018年4期2018-04-19
- 氟利昂系統制冷管道的計算與選取
位質量制冷劑的制冷量減小，壓縮機的耗電量增加，導致系統的經濟性降低［1］。據以上所述可知，如何選取合適的管道，是系統運行的經濟性和可靠性的重要因素之一。隨著社會和經濟的不斷發展，管道的計算和選取也越來越受到人們的重視，現階段也出現了各種管道計算和選型的軟件以及書面資料，其中軟件使用較多的有丹佛斯軟件等，管徑選取圖表如 《冷庫制冷設計手冊》等。但是這些資料中并未提出氟利昂管道壓力損失的具體計算方法，且查詢相對復雜，而軟件則需要使用電腦，這兩種方法對理論基礎知
制冷 2018年4期2018-02-15
- 大型空分裝置冷態開車中膨脹量的調節及應用
1 影響膨脹機制冷量大小的因素膨脹機總制冷量Qp(kJ/h)與膨脹量V(m3/h)、單位制冷量 h (kJ/kmol)有關：式中的單位制冷量 ^等于單位理論制冷量 ht與膨脹機效率ηp的乘積。而單位理論制冷量取決于膨脹前的壓力、溫度和膨脹后的壓力。因此，膨脹機的制冷量與各因素的關系為：(1)膨脹量越大，總制冷量也越大。(2)進、出口壓力一定時，機前溫度越高，單位制冷量越大。例如。當膨脹機前的絕對壓力為0.55MPa，機后壓力為0.135MPa時，不同的機前
化工管理 2017年21期2017-08-22
- 空氣焓差法測量空調器制冷量測量不確定度的研究
差法測量空調器制冷量測量不確定度的研究李敏1黃升宇2黃華1（1.上海出入境檢驗檢疫局 上海 200135；2.中國質量認證中心上海分中心）通過空調器制冷量測試的實例，分析空氣焓差法測量的誤差來源，并對制冷量測試結果進行不確定評價，為業內同行提供參考?？照{器；空氣焓差法；制冷量；測量；不確定度1 前言熱平衡法和空氣焓差法是目前業內對空調器進行制冷量測試的主要方法。熱平衡法利用冷熱平衡的原理，通過電熱去平衡制冷量，因而測試準確度高，但測試時間長，所能測試的制冷
質量安全與檢驗檢測 2017年3期2017-07-18
- 蓄熱水箱對太陽能噴射制冷的性能影響分析
統的發生溫度、制冷量及系統性能系數(COP)的變化規律.結果表明:在太原市的夏季氣象條件下，對以R141b型制冷劑為工質的小型太陽能噴射制冷系統，當蒸發溫度在5～25 ℃時,S值的最佳設計范圍為0.015～0.030,且設計蒸發溫度越高，S值應越高.集蓄熱系統； 太陽能； 噴射制冷； 水箱容積； 制冷量； TRNSYS模擬在能源極度缺乏、環境日益惡劣的今天，太陽能作為一種綠色、可再生能源，引起各界學者的廣泛關注[1-2].由于受到天氣、晝夜的影響，太陽輻射
華僑大學學報（自然科學版） 2017年3期2017-06-05
- 國標允差對水冷式冷水機組性能影響的研究
熱泵試驗樣機的制冷量與能效比的影響［4，5］。張忠斌等試驗分析了房間空調器的制冷量和能效比隨干濕球溫度的變化特性，提出了采用赤池信息量準則（Akaike information criterion，AIC）對其進行曲線擬合方案最優化選?。?］。在此基礎上，張忠斌等提出了一種求解干溫球溫度在國家標準允差范圍內變化的制冷量和能效比實測結果向名義工況值回歸逼近的修正算法，并以制冷工況下的室內側干濕球溫度允差范圍變化的房間空調器制冷量和能效比測試結果為實例進行了算
流體機械 2017年12期2017-03-19
- 谷物冷卻機運行特性研究
理，提出了有效制冷量的概念，并指出谷物冷卻機性能應以制冷量衡量，而使用效果應以有效制冷量來衡量，同時還提出了出風參數設定原則及參考公式。試驗結果表明，谷物冷卻機在制冷拐點處出現最大制冷量，偏離制冷拐點越遠，制冷量越??；因此應盡可能讓谷物冷卻機工作在制冷拐點附近。谷物冷卻機；制冷量；運行特性；參數設定；制冷拐點我國是個人口大國，我國的國情決定了必須構建自己的糧食安全儲備體系，而實現低溫儲糧的關鍵設備——谷物冷卻機在實際使用中卻存在著諸多問題，比如通風時機如何
糧食與飼料工業 2017年2期2017-03-08
- 空調系統凝結水對空氣焓差法測試的影響分析
的參數主要包括制冷量、制冷消耗功率、能效比，空調性能測量方法從原理上可分為房間量熱計法、空氣焓差法、風管熱平衡法。房間熱平衡法的測量結果最為準確，但由于其測試裝置投資昂貴、結構精密、操作復雜，很大程度上限制了使用和推廣?？諝忪什罘ㄒ蚱湓O備投資少、操作簡便、相對能耗低，得到了廣泛認可。本文針對空氣焓差法，從其基本原理出發，結合空調的實際運行情況，對性能測試過程的系統誤差進行分析，探討誤差產生的原因和造成的不利影響，旨在對空調性能測試方法進行優化和修正。1 空
中國設備工程 2017年2期2017-03-06
- 焓差法空調制冷量測量不確定度分析
1）焓差法空調制冷量測量不確定度分析曹晨，李宏哲，劉駿亞，于曉琳，張煜晨（合肥通用機械研究院，安徽 合肥 230031）焓差法空調制冷量測量方法是當前對空調制冷量進行檢測分析的重要方法。焓差法主要測量空調制冷運行過程中溫度、壓力和流量的三個重要指標，并且對空調的制冷效果進行評判。其中，空調制冷空氣焓差檢測受到外在條件的影響，存在不確定性。本文從焓差法空調制冷測量檢測的方法運用特點進行分析，提出幾點有利于提升測量準確度的可行性建議。焓差法；空調制冷；測量方法
中國設備工程 2017年2期2017-03-06
- 空調器制冷量不確定度評定
610）空調器制冷量不確定度評定邵偉恒，邵 鄂 （工業和信息化部電子第五研究所，廣州 510610）空調器制冷量測試的結果受到很多因素的影響，其結果很大程度上影響整機的能效等級評定。首先介紹了最新版空氣焓差法測量制冷量的數學模型；其次，對額定制冷量為2.7 kW的房間型空氣調節器的制冷量測試結果進行了不確定度評定；最后，討論了影響實驗數據不確定度的主要因素。分析給出的測試數據得出如下結論：在空調器制冷量測試中，進出口濕球溫度對制冷量測量影響最大，其次為A類
環境技術 2016年4期2016-09-22
- 裝載機空調系統制冷量與制熱量的計算方法
裝載機空調系統制冷量與制熱量的理論計算法。關鍵詞：裝載機空調；制冷量；制熱量；計算；方法中圖分類號：TU831 文獻標識碼：A一般說來裝載機空調是由壓縮機、冷凝器、儲液罐、膨脹閥、蒸發器、管路和電器控制系統等組成。制冷量和制熱量的大小直接反映了裝載機空調制冷能力和制熱能力的強弱。因此計算制冷量和制熱量是裝載機空調選型的前提和關鍵。在裝載機設計中，常見的空調制冷量和制熱量的計算方法有理論計算法和經驗估算法，在這里介紹裝載機空調制冷量和制熱量的理論計算法。1
中國新技術新產品 2016年7期2016-05-14
- 熱平衡法測量空調器制冷量測量不確定度的研究
衡法測量空調器制冷量測量不確定度的研究吳俊榮1李敏2黃升宇3（1.上海朗詩規劃建筑設計有限公司上海200092；2.上海出入境檢驗檢疫局；3.中國質量認證中心上海分中心）通過房間空調器制冷量測試的實例，分析熱平衡法測量的誤差來源，并對制冷量測試測試結果進行不確定評價，為業內同行提供參考?？照{器；熱平衡法；制冷量；測量；不確定度1 前言熱平衡和空氣焓差法是目前業內對房間空氣調節器（以下簡稱空調器）進行制冷量測試的主要方法。相對于焓差試驗室而言，熱平衡室對空調
質量安全與檢驗檢測 2016年6期2016-02-21
- 多聯機室內機電子膨脹閥制冷劑內泄漏對制冷綜合性能系數的影響
測試的部分負荷制冷量下降，最終導致多聯機IPLV降低。因此在進行多聯機IPLV測試時需要關注室內機電子膨脹閥的內泄漏。多聯機；制冷綜合性能系數；電子膨脹閥；內泄漏0 引言隨著社會發展，人們越來越關注能源和環境的問題。對于空調系統，能效高代表用戶用更少的電得到更多的冷量，能效越高越節能環保。目前市場上用戶購買空調已從傳統的關注制冷量轉變為關注冷量時更加關注能效，同時國家也推出了空調能效之星的評比活動，促進各廠家推出高能效的空調機組。制冷綜合性能系數（IPLV
制冷技術 2015年1期2015-12-15
- 影響溴化鋰機組制冷量因素的探討
影響溴化鋰機組制冷量的主要原因，以實際為出發點對溴化鋰吸收式制冷機的節能措施進行了探討?！娟P鍵詞】溴化鋰；制冷量；下降一、前言溴化鋰制冷機是以流體基本狀態參數的變化和物質的傳熱傳質過程理論為基礎，利用溴化鋰二元溶液的特性及其熱力狀態變化規律進行制冷循環的。它對機組真空度要求很高，本文就影響溴化鋰機組制冷量因素進行了探討。二、溴化鋰吸收式冷水機組的原理溴化鋰吸收式制冷機究其本質而言主要是通過水相態的改變以及溴化鋰溶液本身濃度的改變達到循環制冷的目的，工作介質
建筑工程技術與設計 2015年33期2015-10-21
- 用于船舶電子設備冷卻的制冷系統仿真研究
速，調節系統的制冷量以滿足電子設備的冷卻需求。對研究的制冷系統進行穩態建模，對不同工況下的制冷系統進行了穩態仿真計算。通過仿真計算，探討該制冷系統用于船舶電子設備冷卻的可行性。電子設備冷卻；制冷系統；仿真研究0 研究背景隨著船舶電子設備的飛速發展，大功率電子設備的應用越來越廣泛，電子設備的發熱量也隨之增大。同時，大功率電子設備的發熱波動幅度更大，瞬時發熱速率也大[1]。傳統的海水循環通風冷卻裝置或者定頻制冷系統已經無法滿足日益發展的電子設備巨大的散熱負荷。
機電設備 2015年6期2015-10-16
- 房間空氣調節器季節能效比的優化方法研究
選取了1臺額定制冷量為3500 W的掛壁式空調器進行實驗，實驗結果如表1所示，表1的實驗數據作為本研究的基礎數據。3 制冷參數的波動對季節能效計算結果的影響分析3.1 額定制冷量、額定制冷功率的波動對SEER、HSPF和APF的影響產品設計時，額定制冷量、額定制冷功率的微調對SEER、HSPF和APF的影響趨勢是怎樣的呢？筆者以表1的實驗數據為基礎，對額定制冷量、額定制冷功率的數值以1%或2%為步幅進行調整，尋找SEER、HSPF和APF的變化趨勢。實驗分
家電科技 2015年3期2015-04-09
- 平衡環境型房間量熱計凝結水量測量設計
的不確定度占總制冷量的不確定度較大比例，特別在除濕量大的工況下。K.J.Park和D.Jung［7］通過4臺R22制冷劑的家用空調器分析了顯熱制冷量占總制冷量的比例。在標準GB/T7725—2004中，量熱計法室內側制冷量計算公式未計入空氣處理柜除濕量。為測量空氣處理柜及被測空調器除濕量從而提高測試精度，在這里提出了一種設計方法，并在此基礎上研制的一套最新平衡環境型房間量熱計。1 實驗測試原理平衡環境型房間型量熱計有室內側和室外側兩個測試室，而且在室內側和
制冷學報 2014年2期2014-08-03
- 平衡環境型房間量熱計優化設計
機凝結水量占總制冷量的不確定度較大比例；而Park等[13]則分析了顯熱制冷量占總制冷量的比例。為準確測試家用空調器的中小制冷量，需對傳統量熱計實驗室進行優化。本文考慮到標準[1]中量熱計法室內側制冷量計算公式未計入空氣處理柜除濕量，為提高測試精度，提出采用稱重法分別對被測空調器及空氣處理柜測量熱濕水量。1 量熱計法測試原理及設計參數將平衡環境型房間量熱計搭建于上海市質量技術監督局，最大測試制冷能力達到5HP，設計原理圖如圖1所示。1-空氣取樣管,2-混合
實驗室研究與探索 2014年7期2014-02-10
- 空氣焓差法測量制冷量不確定度的理論與實驗分析
闡述焓差法測量制冷量不確定度的評定過程，討論各分量對不確定的貢獻，為提高測試能力給出方向。本文同時對復雜函數（濕空氣焓函數）的不確定度評定提出了一種簡便的近似方法，使得不確定的評定更加方便可靠。1 數學模型空氣焓差法測量空調制冷量的主要原理是通過測量空調內機進、出口處空氣的干球溫度、濕球溫度以及壓力來計算進、出口處空氣的焓差，焓差乘以空氣流量就能得出空調系統的制冷量。制冷量的計算公式如下：其中：整理得：式中各參數含義見文前的主要符號表。1.1 制冷量的不確
制冷技術 2013年4期2013-11-23
- 氯化鈣—氨吸附式制冷的實驗研究＊
點是吸附量大，制冷量大，氨的自然沸點為－34℃。圖中，以CaC12·4NH3?CaC12·8NH3為例，a-b為等容加熱過程，系統預熱使吸附床壓力升高到冷凝壓力，b-c為等壓解析過程，當達到冷凝壓力，壓力閥門開啟，制冷劑進入冷凝器冷凝，c-d為等容冷卻過程，系統被冷卻水冷卻，當吸附床壓力降低到蒸發壓力時，對應的蒸發器閥門開啟，d-a為等壓吸附過程，CaC12·4NH3吸附NH3形成CaC12·8NH3。另外從圖中可以看出，1 mol CaC12最多可吸附8
低溫與特氣 2013年2期2013-09-19
- 工業和信息化部節能機電設備（產品）推薦目錄（第四批）（五）
方式：水冷式，制冷量：605kW，能效比：5.976-1冷水機組6-2板管蒸發式冷凝熱管冷水機組GB 19577—2004《冷水機組能效限定值及能源效率等級》能效等級：能效比1級≥5.5 WSCZ350JF 制冷方式：蒸發式，制冷量：350kW，能效比：4.72 GB 19577—2004《冷水機組能效限定值及能源效率等級》能效等級：能效比1級≥3.4 WSCZ500 制冷方式：蒸發式，制冷量：500kW，能效比：4.556-3板管蒸發式冷凝螺桿冷水機組W
設備管理與維修 2013年10期2013-08-25
- 變工況下制冷劑充灌量對系統性能影響的實驗研究
充灌量使系統的制冷量、能效比最佳，稱這一充灌量為最佳充灌量。通常，系統的充灌量是以設計工況來確定的，而實際的運行工況又往往偏離設計工況，這樣，即使以設計工況確定的最佳充灌量對系統進行充灌的空調器，也不可避免地存在因工況變化產生的充灌量相對增加或減少的問題，從而影響實際運行的能效比及季節能效比。因此，精確計量在實際工況變化范圍內最佳充灌量的變化和性能指標的變化，則是定量分析空調器性能因工況變化產生的充灌量相對增加或減少而引起下降的必要條件。對于空調實際工況變
家電科技 2013年10期2013-07-09
- 空分裝置制冷量及冷損構成的討論
文從空分流程的制冷量及冷損兩個方面著手，研究內外壓縮空分流程制冷量及冷損的構成與不同，并對內外壓縮空分流程制冷量及冷損構成進行定量分析。1 外壓縮空分流程制冷量及冷損構成外壓縮空分流程的物料平衡及能量平衡，業內計算已經很成熟，在本文中僅做簡單的描述。典型的外壓縮空分流程為:低壓分子篩吸附凈化、帶增壓透平膨脹機制冷、全精餾制氬空分流程，簡稱為:(冷箱)外壓縮空分流程。流程液化原理為:低壓膨脹機制冷液化循環。其簡化流程圖見圖1。圖1 低壓帶增壓膨脹機制冷循環主
低溫與特氣 2013年6期2013-04-18
- 重力式熱管空調機組運行特性試驗研究
4.1 風量與制冷量在冷熱側進風溫差10℃時增大進口風量，樣機空調制冷量的變化情況如圖3 所示。從圖中可以看出，空調運行情況與設計結果符合的較好，在風量3500 m3/h 時的制冷量可達到4000 W；另外，在維持冷熱側進出口溫差一定的條件下，制冷量是隨進口風量的增加而增加的，但是，在風量較小的情況下，風量的增加對制冷量的影響較大，在風量接近設計的風量時，制冷量增長趨勢變得較平緩，此時再增大風量，制冷量增大很小。圖3 風量對制冷量的影響可以得出，在冷熱側溫
制冷技術 2013年2期2013-04-08
- 空調長效節能特性評價方法的研究
的基礎上，采用制冷量性能衰減率、能效比性能衰減率、能效負荷衰減率三個性能參數來考核。制冷量性能衰減率QS(t1-t2)：空調器t1時間實測制冷量Qt1與Qt2時間實測制冷量之差與t1時間實測制冷量Qt1之比。能效比性能衰減率EERS(t1-t2)：空調器t1時間實測EERt1與t2時間實測EERt2之差與t1時間實測EERt1之比。能效負荷衰減率EERFS(t1-t2)：額定制冷工況下實測的EERe與空調器在高溫負荷下實測能效比EERg之差與額定制冷工況下
制冷技術 2013年2期2013-04-08
- 西安某工廠蒸發冷卻空調方案計算與分析
是計算送風量和制冷量;而蒸發冷卻空調計算是先從室外點開始,根據蒸發冷卻方式確定送風狀態點,接著根據送風狀態點確定合理的室內溫度,再根據室內外溫度計算房間的熱濕負荷,然后從送風狀態點開始作熱濕比線,與要求的等溫線相交于室內點,最后計算送風量和制冷量[3]。也就是說,在西安等中濕度地區適當放寬室內要求,應用蒸發冷卻是可行的,因為研究表明,溫度在 28～32℃,相對濕度在70%～90%,空氣流速在1.0～1.2m/s之間時,人體感覺仍然是滿意的[4]。表2 上述
制冷 2010年3期2010-09-13