凝氣
- 石油化工煉廠不凝氣組成分析方法研究
2600）煉廠不凝氣是石油化工行業重要的副產品，關系到煉廠物料平衡、環境保護、能耗等諸多方面，所以煉廠不凝氣的組成分析就顯得尤為重要。煉廠不凝氣組成分析目前只能采用氣相色譜分析，氫火焰離子化檢測器（FID）和熱導池檢測器（TCD）是石油化工行業實驗室中最常用的兩種檢測器[1]，但是，由于煉廠不凝氣一般會同時含有永久性氣體，比如氫氣、氮氣、一氧化碳、二氧化碳、氮氣等，以及烴類氣體，如甲烷、丙烷、丙烯等，而氫火焰離子化檢測器（FID）無法檢測永久性氣體組分[2
化工設計通訊 2022年10期2022-12-01
- 穩定塔頂不凝氣回收利用技術革新
T401。1 不凝氣回收的必要性生產裝置運行中產生的不凝氣瞬時放空不僅影響裝置參數，而且對周邊環境及員工健康，廠區安全生產帶來極大的危害和隱患。穩定塔頂中不凝氣組分分析中，C3及以上組分的體積比占65%-83%，是液化石油氣和輕石腦油的潛在組分，如能充分利用這部分資源，將提高清油拔出率，為公司降本增效。1.1 產品質量標準液化石油氣產品GB11174-2011 標準，其產品合格標準要求C3+C4≮95%，C5≯5%。而公司因原油性質變化導致液化氣組分中C2
資源節約與環保 2022年9期2022-10-31
- 精餾塔壓力熱旁通系統設備及管道布置研究
藝流程3.2 不凝氣管道的布置在實際生產中，塔頂氣相中?；熘僭S的不凝氣。不凝氣會順著管線進入下游設備，若不能及時地將不凝氣排出，氣體會一直在系統中積聚。而在熱旁通系統中，不凝氣會積聚在冷凝器的殼程中，隨著不凝氣越積越多，冷凝器的有效傳熱面積會不斷下降，壓力會不斷增大，同時也會造成塔內壓力不斷增大。為了確保系統的穩定，可以通過手動調節，將不凝氣排出系統。主要流程是：將熱旁通關閉，打開回流罐的調節閥，此時，塔頂的氣相不斷進入冷凝器，將不凝氣趕入回流罐，然后放
云南化工 2022年8期2022-08-16
- 微波熱解與常規熱解處理油泥比較研究
相色譜檢測熱解不凝氣的組成。2 結果與討論2.1 熱解產物分布表2顯示了常規熱解和微波熱解在不同熱解條件下產物的產率分布。表2 油泥熱解產物產率分布 % 由表2可見，常規熱解時隨著溫度的升高，固渣產率從6.30%降至2.68%，這是由于油泥的一次分解和炭二次分解；隨著溫度升高，冷凝液產量增加，并在750 ℃達到最大值(76.84%)，然后冷凝液產量下降，這可能是溫度升高導致了揮發物的二次熱裂化加??；750 ℃下冷凝液的產率最高，固渣的產率也較低?？紤]能源的
精細石油化工 2022年3期2022-05-27
- 穩定系統中不凝氣回收利用技術研究
m3/d 的不凝氣，占凝析油加工量的2.3‰，此油氣組分見表1。通常情況這部分油氣引入常壓加熱爐進行焚燒處理，但穩定系統獨立運行時常壓系統處于停用狀態，常壓爐并未啟用，常壓爐無法回收利用此氣體。按照《大氣污染防止法》及《石油化學工業污染物排放標準》GB31571-2015等規定，不凝氣不可直接排放至大氣。公司目前未設置有火炬系統，故不能采用火炬焚燒的方式處理此氣體。若不能解決不凝氣的外排問題，穩定塔運行過程中塔壓持續升高，操作參數偏離工藝指標，使穩定塔無
云南化工 2022年1期2022-03-08
- 不凝氣常溫油吸收裝置運行參數的優化
)1 裝置簡介不凝氣油吸收裝置始建于2009年，為了充分回收不凝氣中的輕烴資源，改善加熱爐燃料氣品質，提高加熱爐效率。采用一部分原穩裝置自產輕烴，與增壓后的不凝氣在常溫下進行氣液傳質，生產輕烴和干氣，實現了原穩不凝氣的高效回收。裝置設計日處理不凝氣9 000 m3，設計日產輕烴15 t，油吸收裝置產烴收率16.67 t/104m3，設計不凝氣壓縮機出口壓力0.5 MPa，空冷器出口溫度40 ℃，吸收塔塔頂壓力0.45 MPa。2 現存問題及危害2.1 穩定
化工管理 2021年26期2021-09-30
- 蒸發器節流孔板的作用及其調節
置在蒸發器上下不凝氣引出口管道上，用以調節各效的溫度差。一般的蒸發器殼程均設置上下兩個不凝氣接口，但也有蒸發器只設置一個不凝氣引出口，其節流孔板也是一個。近些年來，工廠生產裝置中發現，有些蒸發器的各效溫度差差別不大，其原因除了熱平衡計算可能存在問題外，還因為節流孔板設置不恰當。應該如何計算、選擇、調整節流孔板，本文僅以ZNJM03-4000型三效降膜式蒸發器為例，闡述節流板孔徑的計算及其調節過程。1 主要技術參數主要技術參數見表1～表2。表1 操作條件表2
化工設計 2021年4期2021-08-28
- 微納結構超疏水表面參數影響含不凝氣蒸汽冷凝傳熱的理論分析
主要因素。因此不凝氣濃度的變化會影響液滴脫落半徑對滴狀冷凝傳熱性能的調控作用。純蒸汽滴狀冷凝傳熱的研究目前已比較完善，而針對含不凝氣蒸汽的滴狀冷凝傳熱模型仍有較大的研究空間。Jiang等[15]參考了化學氣液吸收的相關理論，結合目前廣泛應用的滴狀冷凝模型，建立了基于氣液界面熱通量平衡的傳熱模型。Baghel等[16]對純蒸汽冷凝模型中的相際熱阻進行了修正，引入了與不凝氣質量分數相關的修正系數，模型計算結果與實驗值具有良好的吻合性。本文將不凝氣作為一個獨立的
化工學報 2021年5期2021-06-03
- 硫黃回收裝置變換含氨不凝氣問題分析與優化措施
性氣、變換含氨不凝氣及氣化閃蒸氣。該工藝通過克勞斯反應，將酸性氣中硫化氫(H2S)轉化成單質硫，使尾氣達標排放，硫的回收率達99%以上。1 變換含氨不凝氣工藝流程變換含氨不凝氣來源于上游裝置變換單元公用部分汽提系統，原始設計汽提塔采用單塔汽提工藝。變換單元的低溫冷凝液通過0.46 MPa低壓的飽和蒸汽在汽提塔的塔底進行加熱汽提，從塔頂出來的汽提氣，經塔頂冷凝器用低溫變換冷凝液和常溫軟水洗滌塔的塔底洗滌水冷卻至105 ℃左右后[1]，所產生的含氨變換不凝氣與
氮肥與合成氣 2021年5期2021-05-06
- 提鹽VOCs尾氣綜合治理
氰酸鈉，濃縮釜不凝氣、精餾塔不凝氣經原水洗塔凈化，由于工藝參數及負荷匹配不合理，造成廢氣VOCs甲醇含量遠超排放標準。針對上述情況，實施了提鹽VOCs尾氣綜合治理，并達到了預期效果。1 工藝概況由脫硫工段送來的脫硫廢液經管道送至提鹽工序的脫硫廢液槽區，經脫硫廢液泵送至板框過濾器，去除其中的雜質，雜質回送至煤氣脫硫工段生產硫膏，過濾后的脫硫廢液送至脫色釜用活性炭脫色，脫色后的清液送至濾液槽儲存。濾液槽內的清液經過預蒸發釜預濃縮后通過清液泵送至濃縮釜，用蒸汽加
化工設計通訊 2021年4期2021-04-30
- The “going global” of Chinese Fantasy Fiction through the Internet:Using I Shall Seal the Heavens on Wuxiaworld.com as an Example
levels.“凝氣第七層” is translated into “the seventh level of Qi Condensation,” and “凝氣大圓滿” into “completing the great circle of Qi Condensation.” In addition, it is worth mentioning that the translation of “凝氣,” “筑基,” “結丹,”“元嬰” is the
Contemporary Social Sciences 2021年1期2021-02-04
- 氧化鈣在油基鉆屑熱脫附中的協同作用
器形成冷凝油，不凝氣進入活性炭罐吸附。1.2 實驗方法實驗前，以1 L/min高純氮氣吹掃置換系統中的空氣，系統檢漏后，啟動加熱系統升溫至350 ℃，開啟螺旋電機，轉速為6 r/min，經由螺桿推料器將物料一次性送入脫附爐筒，停留時間為30 min。實驗過程中采用氣袋收集不凝氣待測。實驗結束后，打開出料閥，將鉆屑殘渣排出，降至室溫后稱重后，置于自封袋保存待測，收集冷凝器排出凝液，由量筒稱量后保存待測。1.3 分析方法1.3.1 油基鉆屑性質分析分析方法：①
天然氣工業 2020年10期2020-11-03
- 降低精餾系統不凝氣對環境污染的研究
，這時候會通過不凝氣分離器，被冷凝分離。其中，被冷凝后的絕大部分甲醇會被收集到預精餾塔的回流槽部分中。而被收集到預精餾塔的回流槽中的液體更會從預精餾塔的回流泵部件中被加壓，加壓以后(40m3/h、0.5MPa)，再被管道送回到預精餾塔的塔頂，在經過預精餾塔排放槽部分洗滌后的不凝性低沸點組分氣體(0.01MPa、39℃、315m3/h)會被放空。由于這一部分的氣體壓力很低，所以無法被火炬總管回收，設計這部分尾氣現場排放，造成現場環境氣味大，且尾氣中夾帶有大量
化工管理 2020年25期2020-09-14
- 含不凝氣重力熱管啟動和等溫性能實驗研究
的方法研究了含不凝氣混合蒸汽在水平管內的冷凝特性。結果發現，不凝氣含量為30%時，傳熱系數最高下降了59.32%，但在高雷諾數（Re）條件下，較強的氣液界面剪切力能削弱不凝氣對冷凝傳熱的不利影響。Mantelli[6]建立了含不凝氣條件下萘熱管的回路熱阻模型，并與充有氬氣的萘熱管熱阻實驗值進行了對比，結果較為吻合，表明該模型可用于該類重力熱管換熱器的工藝設計。但該模型僅關注了不凝氣對重力熱管傳熱性能的影響，沒有涉及不凝氣對熱管啟動及等溫性能的影響。本文將通
上?；?2020年4期2020-09-02
- 氨水制冷裝置生產運行總結
m3/h)去不凝氣分離器；從精餾塔頂部出塔的氣氨在精餾塔頂部的冷卻器內被循環水降溫后送至界外的氨冷凝器，得到的液氨送至液氨儲槽。高效吸收器、精餾塔和濃氨水儲槽內的不凝氣先分別進入集氣管中，然后進入不凝氣分離器底部；來自板式換熱器的少量稀氨水被不凝氣分離器外盤管中的液氨降溫后，從不凝氣分離器頂部噴頭噴淋而下，與底部的不凝氣逆流接觸以脫除其中的氣氨，達標的不凝氣排放至大氣中。吸收了不凝氣中氣氨的稀氨水從不凝氣分離器底部自流至稀氨水儲槽，通過稀氨水泵送至噴射器
肥料與健康 2020年2期2020-06-28
- 提高低溫油洗工藝LPG收率研究
良好。2.5 不凝氣放空量在實際生產過程中，系統進料負荷波動直接影響不凝氣的排放量。系統進料負荷穩定，系統操作穩定，不凝氣排放量減少，LPG收率高；當進料負荷波動不穩定時，整個系統調整緩慢，LPG指標不合格，導致排放量增多，LPG收率會明顯下降。所以，保持系統負荷穩定及脫碳凈化氣進料性質穩定是提高LPG收率的重要前提。然而在實際生產過程中，進料負荷直接受上游影響，不確定性因素較大，為了避免上游系統波動造成不凝氣放空增多，可以通過技改將不凝氣返回系統循環吸收
山西化工 2020年2期2020-05-29
- 廢礦物油再生工藝中不凝氣處理
程中必定會產生不凝氣。就目前工藝而言不凝氣的處理還是不夠完善，以前通向敞口煤質爐燃燒的方法由于環保問題逐漸被淘汰；通向封閉式的導熱油鍋爐燃燒，由于不凝氣的成分和流量不穩定，容易發生安全問題也逐漸被取消；采用RTO 蓄熱式處理廢氣，由于投資和占地較大，往往也不被考慮。1.2 在廢油再生工藝中不凝氣的處理廢油再生工藝中，不凝氣主要為高溫蒸餾過程中裂解產生的小分子烴類，由于沸點低不能被冷凝器所冷卻，然后經真空機組所排出的氣體，主要成分為烴類，含有少量的空氣、硫化
化工管理 2020年11期2020-04-23
- 甲醇回收塔改水洗塔運行總結
，兩套精餾預塔不凝氣中存在少量的甲醇沒有回收，直接去往火炬燃燒，這會造成資源的浪費。針對上述問題，公司進行了技改，具體如下：一套預精餾塔和二套預精餾塔塔頂放空PV-8003/PV-8803不凝氣配管進入回收塔底部(再沸器)氣相分布器，與塔頂回流管線進入的脫鹽水進行逆流洗滌，洗滌后回收塔底部液體通過原先的回流泵加壓，一部分作為回收塔進料，另一部分作為采出進入預塔萃取槽。經過回收塔頂部脫鹽水洗滌后的不凝氣在進塔頂冷凝器前，再通過新配管線進入精餾內部火炬管網?；?/div>
河南化工 2020年2期2020-04-20
- 影響直接空冷器穩定運行因素分析
不斷將空冷器內不凝氣抽走，保持系統的真空狀態。1.5 減溫減壓裝置在北方及氣候寒冷地區，凝氣式汽輪機啟動或停機階段，蒸汽流量小，空冷系統極易出現過冷狀態，出現管束凍堵現象，減溫減壓裝置可及時對空冷系統進行補汽，保證空冷系統穩定運行最小流量。1.6 清洗系統設置清洗系統的目的是為了防止落在空冷器表面的灰塵影響其散熱效果和腐蝕作用[2]。2 危險因素分析危險源是潛在的可能引起意外的，并且對人、設備以及環境造成傷害的因素[3]。主要危險因素有夏季炎熱高溫、冬季天化工管理 2020年4期2020-03-20
- 影響直接空冷器穩定運行因素分析
不斷將空冷器內不凝氣抽走，保持系統的真空狀態。1.5 減溫減壓裝置在北方及氣候寒冷地區，凝氣式汽輪機啟動或停機階段，蒸汽流量小，空冷系統極易出現過冷狀態，出現管束凍堵現象，減溫減壓裝置可及時對空冷系統進行補汽，保證空冷系統穩定運行最小流量。1.6 清洗系統設置清洗系統的目的是為了防止落在空冷器表面的灰塵影響其散熱效果和腐蝕作用[2]。2 危險因素分析危險源是潛在的可能引起意外的，并且對人、設備以及環境造成傷害的因素[3]。主要危險因素有夏季炎熱高溫、冬季天化工管理 2020年2期2020-03-04
- 淺析不凝性氣體對冷凍機組的影響
氣體(以下簡稱不凝氣)。系統存在不凝氣對氟利昂式冷凍機組的運行有諸多不利的影響，會使排氣壓力升高，增加無用功、降低機組負荷、增大能耗等。1 冷凍機組簡單原理及流程低壓氟利昂氣體經螺桿式壓縮機提壓后，在冷凝器內與循環冷卻水換熱，被冷卻為高壓液態氟利昂。經節流膨脹后成為低壓液態氟利昂具備冷量與循環冷卻水在蒸發器內換熱，將冷卻水降至4.5～15.0℃，成為冷凍水送往空冷塔。自身吸收循環水的熱量，重新蒸發為低壓氣態氟利昂，經壓縮機再次提壓，完成制冷循環(見圖1)。山東化工 2019年24期2020-01-16
- 原油穩定不凝氣吸收裝置效果分析
，油田原油穩定不凝氣吸收裝置在生產生活中產生的不凝氣副產品主要分為兩部分進行使用，一部分作為深冷、淺冷裝置的原材料，另一部分作為加熱爐運行的原材料進行處理，且大部分油田原油穩定不凝氣副產品的消耗都是通過加熱爐運行消耗的。對于極為寶貴的輕烴而言，這樣的做法是極為浪費的。從另一方面來說，不經過任何處理的不凝氣包含在濕氣的種類中。因此，在其作為原材料進行燃燒時，不可避免地會出現欠料氣帶液的情況，很容易造成熱爐熄火甚至對裝置整體的運行產生影響，更為嚴重的可能會造成化工設計通訊 2020年12期2020-01-13
- 廢舊輪胎低溫裂解項目的環保措施優化
料油送入罐區，不凝氣體和少量油品接入爐膛引燃作為爐體加熱的燃料。項目于2017-2018 年先后完成可研、環評等前期手續的辦理，2019 年3 月建成運營，但由于無法完成建設項目竣工環境保護驗收而停產整改。經歸納梳理，項目存在的問題主要包括以下幾個方面：①建設單位以及相關技術咨詢機構未正確認識和把握廢舊輪胎再生利用屬于具有化工特征的輕工紡織化纖類項目，裂解氣和不凝氣中含有超高濃度的H2S 且未得到充分重視，項目的設計和建設未參照化工項目建設的相關技術規范，中小企業管理與科技 2019年24期2019-10-12
- 閃蒸氣不凝氣技術改造及效果評價
過程中閃蒸氣、不凝氣的產量太大,而閃蒸氣、不凝氣攜帶一定的C5＋重烴組分,低壓燃料系統不能自身消耗,故而進行放空燃燒,不僅造成了環境污染,同時也是資源的極大浪費。1 閃蒸氣、不凝氣生產工藝流程蘇里格天然氣處理廠由脫水脫油裝置獲得的凝液,經凝液換熱器、閃蒸分離器、凝析油穩定撬處理,除去其中的C1～C4的輕組分,得到C5＋的穩定組分。其處理工藝為：從過濾分離器和低溫分離器出來的凝液進入凝液換熱器,經導熱油加熱至約45℃,進入閃蒸分離器進行氣、水、油的三相分離,探索科學(學術版) 2019年10期2019-06-03
- 某廠活性碳纖維吸附裝置著火原因分析
為各精餾塔冷凝不凝氣，主要成分為異丁醛、異丁酸、2，2，4-三甲基-1，3-戊二醇二異丁酸酯（簡稱 TXIB）、2，2，4-三甲基-1，3-戊二醇單異丁酸酯（簡稱十二碳醇酯 CS-12）、2，2，4-三甲基-1，3-戊二醇（TMPD）等。不凝氣經一級冷凝后送至活性碳纖維吸附裝置處理。2016年5月，工人在巡檢過程中發現活性碳纖維吸附裝置外殼輕微變形，殼體溫度高，立刻啟動應急預案進行處理，未造成設備和人員的傷害。該裝置是環保設施確保廢氣達標排放，為此某廠立即資源節約與環保 2019年2期2019-03-15
- 原油穩定不凝氣吸收裝置效果分析
工過程中自產的不凝氣，除利用深冷、淺冷裝置進行處理外，還有較大的一部分是直接作為加熱爐的燃料燒掉，這種做法是對輕烴資源極大的浪費，同時未經過處理的不凝氣屬于濕氣，當其作為燃料氣時，存在燃料氣帶液情況，極易造成火嘴堵塞加熱爐熄火，導致裝置運行波動，嚴重時可能引發爐膛爆燃事故。因此，如何將這部分不凝氣中C2～C5烷烴組分進行有效回收，是提高油田輕烴產量、減少輕烴資源浪費、增加原油穩定裝置經濟效益亟待解決的問題。1 問題提出某油田油氣廠原油穩定裝置主要處理聯合輸中國設備工程 2019年3期2019-02-22
- 不凝氣分離設備在酮苯脫蠟脫油裝置上的應用
冷能力和系統內不凝氣的含量等。圖1是2016年冷凍高壓壓力全年變化的趨勢，從圖1可以明顯看出：峰值超過1.30 MPa，接近安全閥定壓值，均值在1.0 MPa上下。圖1 2016年全年冷凍高壓壓力變化趨勢1.3 不凝氣貢獻值空氣和氮氣等不凝氣是造成高壓壓力大的主要因素之一，選取典型數據進行簡單核算。2017年5月初，冷凍系統平均冷凝溫度為24 ℃，絕對壓力為1.36 MPa，由氨制冷劑熱力性質表查得此溫度對應壓力為1.01 MPa，說明由不凝氣引起的壓力上潤滑油 2018年5期2018-10-19
- 電加熱廢輪胎無氧裂解再生利用技術
卻分離、出渣、不凝氣發電。裂解單元：廢舊輪胎在裂解爐內無氧、微負壓等條件下，有機物分子鏈開始斷裂，產生出含有甲烷、一氧化碳、氫氣、裂解油、水蒸汽等混合氣體，其余轉化為殘炭和鋼絲。冷卻分離：經裂解產生的可燃氣，經過立式和臥式兩級冷卻分離凈化處理后，產出不凝氣和燃料油。出渣：裂解完成后，爐內膽反轉由螺旋出料機送至出料口，后系統有風機抽出炭黑。不凝氣發電：冷卻分離出的不凝氣送至燃氣發電機組發電自用。2.2 工藝流程圖1 工藝流程圖廢輪胎送入負壓熱解爐中，一次性裝山東化工 2018年14期2018-03-18
- 一種傳統混油處理工藝廢氣處理的改進方法
藝，提出了針對不凝氣的外排所做的特殊處理工序。1 工藝概況混油自罐區來后，經泵P-1001A/B(混油泵)升壓后，進E-1004(塔頂油氣-混油換熱器)一次換熱，再進E-1001A/B(柴油-混油換熱器)二次換熱后進T-1001(混油分餾塔)中部。T-1001分餾塔塔頂油氣先與混油換熱后，進E-1002A/B(汽油水冷器)冷卻至40℃后進V-1001(產品及回流油罐)進行氣液分離，分離出的汽油經泵P-1002A/B(產品及回流油泵)升壓后分兩路，一路作為回山東化工 2017年24期2018-01-16
- 甲醇精餾系統常見問題的處理
餾塔pH和預塔不凝氣溫度的控制、合成反應氣體成分和空速的控制、常壓精餾塔側線采出量的控制、加壓塔與常壓塔回流比的控制等方法，可保證產品酸堿度在合格指標之內。甲醇；精餾；酸堿度新能鳳凰能源有限公司一期360 kt/a甲醇裝置以煤為原料，采用華東理工大學自主開發的具有自主知識產權的對置式四噴嘴高壓氣化工藝制氣，其精餾裝置采用三塔精餾工藝。根據近幾年的運行情況，發生了多次精甲醇產品酸度高、堿度高等質量事故，現就存在的問題及改進情況進行總結。1 工藝流程由甲醇合成氮肥與合成氣 2017年3期2017-04-22
- 合成氨裝置氨回收系統改造運行總結
，低壓洗氨后的不凝氣供中變加熱爐使用，氨水送尿素裝置水解解析系統回收氨。合成氨裝置氨回收系統自投運以來，頻繁出現洗氨后的氣體氨含量超標和氨水濃度偏低的問題，弛放氣和不凝氣無法回收，不僅提高了裝置的運行成本，而且對環境造成很大的污染。1 氨回收系統工藝流程原設計氨回收系統工藝流程如圖1所示。合成氨裝置合成系統的高壓弛放氣(NH33.61%，H263.74%，N221.25%，CH46.78%，AR 4.62%，均為體積分數；流量1 456 m3/h，標態)經肥料與健康 2017年6期2017-03-09
- 原穩裝置輕烴罐區馳放氣回收利用改造
氣;回收利用;不凝氣某原油穩定裝置的主要產品為輕烴，通過密閉裝車、汽運方式送往某石化公司乙烯二罐區，而二罐區通常采用氮氣加壓，密閉卸車的方式。本文主要分析了輕烴在裝車過程中，部分氮氣返回輕烴儲罐，造成罐壓力升高的原因及其產生的安全隱患，并提出了相關解決措施和取得的經濟效益分析。1 輕烴儲罐壓力升高安全閥頻繁起跳的原因分析某原穩裝置每臺輕烴儲罐設安全閥兩個，其中一個安全閥與裝置放空系統相連起跳壓力為0.43MPa，另一個安全閥直接對大氣放空起跳壓力為0.49化工管理 2017年4期2017-03-03
- 常減壓裝置塔頂增壓器泄漏原因分析及處理措施
，發現減壓塔頂不凝氣的成分是∶氧氣含量占16%，氮氣含量占68%。這些成分含量說明了減壓抽空系統出現了漏點。經過裝置操作人員各項檢查后，發現是增壓器后冷器泄漏。在生產裝置不停工的情況下，更換了板式空冷器，維修后減壓塔頂各項指標恢復正常。2）第二年11月在對減壓塔頂不凝氣組分進行分析時，再次發現氧氣和氮氣含量在不斷升高。通過對減壓板式空冷器、真空泵切除正壓試漏，都沒有發現泄漏點，因此，對減壓塔項全部管線拆除保溫層進行檢查，對管線焊縫進行檢查。直到拆除保溫到增化工設計通訊 2017年2期2017-03-03
- 天然氣處理廠不凝氣輕烴回收探討
)天然氣處理廠不凝氣輕烴回收探討賈超 孟婉瑩 王鐵柱 李蓉 苗忠才(中石油長慶油田公司第三采氣廠, 內蒙古 鄂爾多斯 017300)處理廠為了滿足外輸天然氣烴露點合格，進行丙烷制冷低溫回收凝液，回收的凝液因不穩定，不能滿足運輸條件，需進行凝液穩定，在凝液穩定過程中，產生不凝氣量太大，低壓燃料系統無法完全利用，導致低壓燃料系統壓力高，凝液穩定裝置運行不穩定。進行人工放空不凝氣，導致不凝氣資源浪費，故本文針對目前不凝氣產量大等問題，對回收利用不凝氣進行探討，提化工管理 2017年4期2017-02-20
- 北Ⅰ-1原油穩定裝置油吸收技術試驗
?，F場實施后，不凝氣輕烴收率達到16.3 t/104m3，關鍵組分C2收率達到85%，天然氣深冷裝置年可增加濕氣處理量990×104m3，減少分子篩吸烴損失800 t/a、輕烴2780 t/a。降低了丙烷制冷機耗電量，原油穩定和深冷裝置合計年節電量為60×104kWh。原油穩定；輕烴；不凝氣1 概述原北I-1原油穩定裝置不凝氣處理存在以下問題：北I-1原油穩定裝置不凝氣壓力較低，天然氣深冷裝置入口氣量的增大抑制不凝氣進入天然氣深冷裝置，導致天然氣深冷裝置一石油石化節能 2016年4期2017-01-04
- 減少丙烯壓縮制冷系統丙烯損失的措施
車后，氮氣作為不凝氣存在，在向低溫甲醇洗系統供冷量前，應將氮氣排放掉，保證丙烯純度達到99.2%(體積分數)以上，故損失了大量的丙烯原料，還嚴重污染了環境。另外，按原設計，丙烯壓縮機開車前，一級密封氣也是用0.4 MPa氮氣作為氣源，通過增壓泵加壓后供一級密封氣，一級密封氣大部分進入壓縮機丙烯氣體側，并從出口排出進入系統，這也使氮氣進入丙烯介質。3減少丙烯損失的措施(1) 在丙烯制冷壓縮機出口增加抽真空泵。冷凍站系統開車前、氮氣氣密性試驗完成并置換合格后，氮肥與合成氣 2016年6期2016-08-01
- 蘇里格氣田不凝氣節能減排的應用分析
0）蘇里格氣田不凝氣節能減排的應用分析許嘉楊，程小路，鄭偉，李文鵬，史衛濤（中國石油長慶油田分公司第三采氣廠，內蒙古烏審旗017300）長慶油田蘇里格氣田屬于凝析氣田。在天然氣開采、運輸過程中，伴有大量的天然氣凝液，該凝液一般稱為凝析油。凝析油中的不穩定組分受熱后極易揮發，揮發出的不凝氣若直接排至大氣不僅造成環境污染，而且是能源的極大浪費。本文通過對蘇里格氣田將凝析油加熱處理后，其中不穩定組分揮發并作為燃料氣補充供熱系統的應用進行剖析，對其采用的工藝流程、石油化工應用 2015年6期2015-10-27
- 制冷劑245fa中不凝氣含量的分析
劑245fa中不凝氣含量的分析崔愛清,朱 政,楊 朋 （中化藍天霍尼韋爾新材料有限公司,江蘇 太倉 215400）采用氣相色譜法測定制冷劑中的不凝氣含量，色譜柱為HP-Molesieve毛細管柱，載氣為氦氣，TCD檢測器，結果表明選擇性，重復性和再現性較好，方法簡便，準確，重復性好，可用于制冷劑中不凝氣含量的測定。制冷劑；不凝氣；含量；245fa不凝氣就是空氣，其中主要就是氮氣和氧氣。當不凝性氣體進人系統后，就會滯留在冷凝器或其它位置，影響制冷劑的冷凝，從山東工業技術 2015年8期2015-07-27
- 氬冷凝器管路設計與空分氬系統的穩定
冷凝側的氣相以不凝氣方式排出，對板式來說，連續的不凝氣排放有利于傳熱，同時也是氬系統穩定運行的先決條件。冷凝器不凝氣從板式中排出有兩種方式，一是從底部側面排出，見圖1(a)，二是從頂部側面排出，見圖1(b)，兩種氣相排出方式各有利弊。圖1 氬冷凝器氣相出方式Fig.1 The way of pure condenser gas phase discharge不凝氣從底部排出方式，原料氣經過換熱冷凝后，不凝結的氣相排出，但在下封頭處為氣液共存，如果氬冷凝器回低溫與特氣 2015年6期2015-04-18
- 氣提原油穩定輕烴回收技術的應用
將回收輕烴后的不凝氣，利用不凝氣可以對原油進行氣提。利用不凝氣進行氣提，可以降低原油輕組的氣壓問題，可以使原油氣化并進行分離，從而提高準確率，不凝氣和輕組份氣體經過一系列的過程變為液體，其中不凝氣的一部分作為氣提氣進行循環使用，還有一部分便進入天然氣進行向外輸出?？刂坪脷馓嵩头€定工藝技術有很多的要求，例如壓縮機的排氣壓力要限制在0.32內，并且排氣的穩定要控制在七十五度到八十五度之間。還有就是原油的穩定要保持在九十度左右，尾氣的壓力要控制在0.24到0.化工管理 2014年36期2014-12-22
- 低溫多效海淡系統中直流效的故障分析與處理
四效抽汽受攜帶不凝氣體的影響，在第四效二回程中設置不凝氣抽出管，通過節流孔板引至凝汽器。工藝流程如圖1所示。這是首臺國產萬噸級低溫多效蒸餾海水淡化裝置，在海水淡化裝置投產初期的調試階段，前四效的運行正常，但第四效與第五、六效并未形成“真空度逐效增加，蒸發溫度逐效遞減”的規律，五效和六效這2個直流效不工作，系統產水量也末達到設計值。海淡系統的主要設計參數，如表1所示。圖1 萬噸級低溫多效蒸餾海水淡化工藝流程圖表1 海淡系統的主要設計參數1 原因分析在國產化海電站輔機 2014年1期2014-12-11
- 氣體分餾裝置不凝氣中丙烯的回收
)氣體分餾裝置不凝氣中丙烯的回收袁中立(中國石化 中原油田分公司石油化工總廠，河南 濮陽 457165)詳細介紹了氣體分餾裝置中不凝氣的來源、積累后危害，通過研究生產統計數據，提出降低不凝氣量和回收不凝氣中丙烯的方法，進而提高裝置的整體效益。氣體分餾裝置；不凝氣；丙烯；回收0 前言中國石化中原油田分公司石油化工總廠的氣體分餾裝置原設計加工能力為4萬t/a，裝置以脫硫醇后的催化裂化液化氣為原料，采用四塔流程，主要生產精丙烯和車用丙烷。2004年經過擴能技術改河南化工 2014年8期2014-09-01
- 催化裂化裝置穩定塔頂壓力超高的影響及分析
規定，液化氣中不凝氣含量不高于3%。6月以來液化氣中不凝氣含量嚴重超標。最高時達到7.86%，說明解吸效果不好，不凝氣在穩定塔頂聚集嚴重。原因分析造成解吸效果不好的原因有以下幾個方面：⑴解吸氣量大，造成解吸塔與吸收塔壓差增大凝縮油入塔流量大，最高達到滿量程250t/h，使解吸氣量大，解吸塔壓力高，造成解吸塔與吸收塔壓差增大。當壓差增大后，入塔凝縮油量忽大忽小，不易平穩操作。如果不及時根據流量調整解吸塔底蒸汽量，會導致解吸效果變差[2]。⑵解吸塔底溫度控制偏化工管理 2014年26期2014-08-15
- 熱旁路在精餾塔操作中的應用
段時間后，罐內不凝氣增多，導致回流罐壓力升高，熱旁路調節閥(PV101A)起不到維持塔壓力的作用，而精餾塔塔內壓力會繼續升高，此時可增加1組調節閥(PV101B)。增加調節閥(PV101B)流程見圖2。圖2 增加調節閥(PV101B)流程隨著精餾塔塔內壓力的升高，調節器輸出信號減小，調節閥(PV101A)開度逐漸減小，直至完全關閉；如果精餾塔塔內壓力繼續升高，調節器輸出信號減小，調節閥(PV101B)開度逐漸增大，直至塔內的壓力恢復正常。調節閥(PV101氮肥與合成氣 2014年2期2014-07-10
- 油頁巖中礦物質對揮發分不凝氣釋放過程的影響
礦物質對揮發分不凝氣釋放過程的影響王擎1，隋義1，遲銘書1，隋巖2（1東北電力大學能源與動力工程學院，吉林 吉林 132012；2吉林市建龍鋼鐵有限責任公司，吉林 吉林 132012）對樺甸油頁巖（OS-R）采用HCl/HF/HNO3處理，分別得到去碳酸鹽樣品（OS-C）、去碳酸鹽及硅酸鹽樣品（OS-F）以及有機質樣品（OS-N），用XRD鑒別其礦物組成，然后通過TG-FTIR-MS研究有機質脫揮發分機理及不同礦物質對揮發分不凝氣釋放過程的影響。結果表明：化工進展 2014年10期2014-07-05
- 不凝氣在污油處理廠的回收利用
三采氣廠)一、不凝氣的組成不凝性氣體是指混在系統里的碳、氫、油蒸氣等。這些氣體在系統中循環，但不能被冷凝。污油處理裝置常壓塔頂不凝氣組分分析如表1所示，不凝氣中C3及以上組分的體積比占67.86%，是液化天然氣和輕石腦油的潛在組份，如能充分利用該部分資源，將是提高收液率，增加效益的好方法。二、不凝氣存在的影響生產裝置運行中產生的不凝氣經塔頂回流罐排至放空罐就地放空，為了控制塔頂壓力，不凝氣放空時間隨著塔頂的壓力而進行自動調節放空。不凝氣的瞬時放空不僅影響裝化工管理 2014年21期2014-06-09
- 北I—1原油穩定裝置運行分析
量對輕烴收率和不凝氣產出率影響最大；水冷器冷卻溫度對不凝氣產出率影響較大；閃蒸罐壓力主要影響輕烴收率。在實際操作中可通過調節這些參數來調整產品收率。原油穩產；輕烴產量；裝置；運行自2005年北I—1原油穩定裝置建成投產后，沒有進行過運行考核和模擬分析，因此，在設計參數基礎上，通過現場數據錄取和取樣化驗，分析了裝置的運行情況及存在的影響輕烴產量的因素。裝置物料平衡是整個裝置模擬計算的依據，表1為裝置總物料平衡表。由表1可以看出，裝置標定結果與模擬計算結果吻合油氣田地面工程 2014年6期2014-03-23
- 煤直接液化減頂不凝氣并入加熱爐燃燒方案研究
減壓塔頂產生的不凝氣稱為 “減頂不凝氣”，以下簡稱 “不凝氣”。由于不凝氣實際組成與設計的偏差，以及不凝氣帶液嚴重，至開工以來，一般情況下，都是走現場高點放空。當下雨打雷時容易將排放氣點燃，存在很大的安全隱患。所以，當打雷時須及時改為走低壓放空系統，如脫液不及時，容易造成低壓放空系統凍凝，這樣，既浪費了能源，污染了環境，又容易造成減壓塔的真空度波動，影響減底物料成型，增加生產運行中的工作量。1 不凝氣組成分析減頂不凝氣組成的設計值來自石油化工行業積累的數據中國煤炭 2014年1期2014-03-15
- 水煤氣凈化過程不凝組成分析的探討
氣的變換工藝及不凝氣的產生過程2.1 水煤氣的變換工藝氣化工序送來的水煤氣中的一氧化碳轉化為用于生產甲醇的氫氣，煤氣中的一氧化碳與水蒸汽在變換催化劑的作用下發生反應轉化為氫和二氧化碳，采用配氣路線控制變換工序出口氣體中CO 含量約為20% （體積百分比，干基），且H2／CO≈2.15 （V／V），同時將部分有機硫轉化成H2S，變換氣送至低溫甲醇洗工序。變換工段需要在催化劑的作用下進行，而變換催化劑需要進行硫化，催化劑在使用前需將其轉化為硫化物才具有活性，這中國煤炭 2014年1期2014-03-15
- 淺談如何提高不凝氣常溫油吸收裝置輕烴收率
工七大隊）1、不凝氣常溫油吸收裝置流程簡述自南八原穩裝置來的不凝氣（40℃，0.01～0.05MPa）進入入口分離器，入口分離器的氣相進入壓縮機進行壓縮，壓縮機出口壓力為0.5MPa，溫度為101℃，進入空冷器使溫度降至40℃，進入吸收塔底部； 自原穩輕烴泵來的液態輕烴作為吸收油進入吸收塔頂部，在塔內與自下而上的氣體相逆流動，氣相中的C2+組份被吸收油吸收，吸收塔頂部出來的氣體去燃料氣分離器，作為加熱爐燃料氣， 自吸收塔底部排出的吸收液經輕烴泵增壓到0.9化工管理 2013年18期2013-12-13
- 杏三原穩裝置不凝氣放空的危害分析及預防措施
公司）1 原穩不凝氣的產生采油廠來的未穩定原油在40℃左右的溫度下進入進料緩沖罐，然后利用進料泵輸送至原油加熱爐加熱到72℃，加熱后的原油進入壓力為0.042 MPa的負壓穩定塔進行閃蒸分離，閃蒸后的穩定原油從塔底出來后用原油泵加壓返回采油廠；閃蒸氣體從塔頂抽出，經空氣冷卻器冷卻后，未被冷凝的部分作為不凝氣[1]。原穩不凝氣的組成見表1。表1 杏三原穩不凝氣氣體組成 單位：摩爾分數，%2 原穩不凝氣放空的危害分析杏三原穩裝置不凝氣目前輸送至杏三淺冷裝置處理石油石化節能 2013年4期2013-01-25
- 四塔精餾裝置甲醇質量的優化控制
下為氣態，因此不凝氣溫度的高低決定著輕組分的脫除效果，繼而影響到精甲醇的質量，影響甲醇產品質量的水溶性、酸度和堿度，尤其影響甲醇產品的KMnO4值[1]。圖1 四塔精餾工藝流程粗甲醇中含有高級醇、烯烴、烷烴和有機醇類（也稱雜醇油或丁基油餾分）等重組分雜質。其中具有還原性的組分有乙醇、丙醇、丁醇等，能分別被氧化成乙醛、丙醛、丁醛，也可進一步被氧化成乙酸、丙酸、丁酸。加壓塔和常壓塔的作用是脫除水、乙醇等重組分，以獲得高質量的甲醇產品。預精餾塔開的好壞直接決定輕化工技術與開發 2012年9期2012-04-01
- 油泥微波程序升溫熱轉化
段，開始有大量不凝氣生成，主要是H2和C1～C5成分，其中C2～C5含量最高；微波焚燒階段不凝氣量較多，C3～C5含量最低，H2含量最高?；厥找合嘤推分饕獊碜杂湍嘀袩N類物質蒸發階段和微波熱解階段，其組成為23.95%汽油、65.44%柴油、31.06%重油?？梢?，油泥微波熱轉化生成油具有很好的品質。微波800 ℃焚燒殘渣重金屬溶出量遠低于國家標準，符合國家排放標準要求。程序升溫；微波加熱；油泥；熱轉化；微波吸收劑；微波熱解油泥是在石油開采和石油化工過程中產化工進展 2011年10期2011-10-18
- 大型低溫多效海水淡化裝備技術特點分析
系統蒸汽流程和不凝氣流程都是相同的，而差異最大的就是鹽水的流程。其工藝流程主要有三種，分別是順流、逆流和平流。順流是指鹽水流動的路線與蒸汽流向相同，按從高壓效到低壓效的次序流動；逆流是指鹽水流動的路線和蒸汽的流向相反，按從低壓效到高壓效的次序流動；平流是指各效都單獨平行加入鹽水。順流的優點是不需要輸送泵，但在后幾效隨著鹽水濃度的增高，沸點也隨之增高，不容易維持較大的溫度差，不利于傳熱；逆流一般用于濃縮比較高的生產過程，濃鹽水在低溫下黏度較大，相應的傳熱系數一重技術 2011年3期2011-05-25
- 影響直接空冷器穩定運行因素分析