孔段
- 白銀市土紅灣-李家溝煤炭資源詳查23-2孔沖洗液技術
ion表3 部分孔段地層巖性Table 3 Stratigraphic lithology of patial borehole sections2.1.2 530～1237 m 砂巖地層易受沖洗液沖蝕而擴徑530～1237 m 大部分為砂巖地層，并夾有少量泥頁巖，取出的巖心看似完整，實則用手一捏即碎，強度很低，易受沖洗液沖蝕而擴徑［3］。2.1.3 1237 m 以深孔段地層極為復雜，孔壁穩定十分困難該孔段既有松散破碎的煤層、礫巖和粗砂巖，也有水敏性強的
鉆探工程 2023年5期2023-11-05
- 復雜頂板高位定向長鉆孔鉆完孔技術
孔深度大，且主要孔段均在“O”型圈裂隙帶內延伸，鉆孔可長期穩定存在，以工作面回采時采動壓力形成的頂板裂隙作為通道，能夠有效抽采工作面煤壁釋放的瓦斯，從而實現了工作面采空區瓦斯區域抽采。頂板高位定向鉆孔可以實現采動區頂板瓦斯的穩定高效抽采，有效降低工作面上隅角及回風瓦斯體積分數[3-5]。目前，已在晉城、陽泉、淮南、淮北和彬長等全國多個礦區推廣應用，顯著提高了回采效率和煤炭產量，為高瓦斯礦井安全高效生產提供了有力保障，促進了“以孔代巷”技術的發展[6-7]。
煤礦安全 2023年10期2023-10-26
- 套銑打撈技術在多分支定向長鉆孔事故中的應用
定量計算鉆孔彎曲孔段通過性并選定套銑鉆具組合多采用單指標法，在實際應用中不能完全符合現場實際情況[8-10]。本文選定陳四樓煤礦2803 下順槽多分支定向長鉆孔為試驗鉆孔，結合其具體施工條件，詳細計算鉆孔彎曲孔段通過性相關的多個參數，綜合判定套銑打撈技術在實際應用中的可行性，為成功打撈事故鉆具提供理論支撐。1 試驗工作面定向鉆孔施工情況1.1 定向鉆孔施工條件試驗工作面所屬煤層厚度1.10～3.70 m，平均厚度2.75 m；直接底為泥巖，厚度1.58～6
山東煤炭科技 2023年9期2023-10-19
- 水泥漿護壁堵漏工藝在金屬礦勘查的應用
只是本鉆孔在部分孔段巖石破碎，節理發育，對鉆孔施工提出了比較高的要求。1.3 鉆探施工（1）鉆探設備及鉆具配備。鉆探設備：XY-6鉆機1臺，BW160/10泥漿泵1臺，SG23型鉆塔一座，JS-1500型絞車1臺，除泥砂機1臺。施工管材及工具：?50mm鉆桿1000m，?68mm鉆鋌40m，SJX?89mm 繩索取芯鉆桿1000m，SJX95 繩索取芯鉆具4套，?127mm×4.5mm 套管240m，?108mm×4.5mm套管250m，金剛石鉆頭若干。（
西部探礦工程 2023年8期2023-09-20
- 兩河口水電站廠區帷幕灌漿效果分析及評價
灌漿過程異常情況孔段呈遞減趨勢，符合地質條件變化的一般規律，各層灌漿平洞主帷幕灌漿異常情況平均占比為7.77%，具體各部位異常情況統計見表1。表1 廠區灌漿平洞主帷幕灌漿異常情況統計4.2.2 異常情況應對措施(1)大吸漿孔段應對措施灌漿初始流量大于25L/min～30L/min或單位注入量大于100kg/m的孔段，一般灌漿歷時較長，易將鉆桿鑄死或無法提出鉆桿等孔內事故而影響灌漿質量，主要采取的應對措施包括：①采用分級升壓法，使壓力與流量相匹配，避免過度使
四川水利 2022年5期2022-10-29
- 裸孔段長度對型煤致裂形態的影響規律研究
體實驗研究中，裸孔段對煤巖體致裂形態影響的研究較少，但裸孔段是煤巖體增透技術中重要的影響因素，因此本文開展真三軸環境下不同裸孔段長度對型煤致裂形態的影響規律研究，為煤巖體增透工程應用提供基礎參考，保障安全生產。1 實驗方法1.1 試塊制作試樣尺寸為150mm×150mm×150mm的型煤，型煤制作比例根據文獻[9]可知，將煤粉、水泥、石膏按1.5∶1∶1的質量比混合，試塊制作完成后置于養護箱內養護28d。制作完成后在試樣中心鉆取直徑為12mm，深度分別為1
安全 2022年4期2022-05-10
- 遼東灣坳陷旅大xx構造沙四段儲層物性主控因素分析
響，查明了儲層中孔段、低孔段的物性主控因素，為后續旅大xx構造優質儲層預測及油氣勘探開發提供參考資料。1 區域地質概況遼東灣坳陷為渤海灣盆地的二級構造單元，整體呈NNE向展布，郯廬作用形成遼西凹陷、遼西低凸起、遼中凹陷、遼東低凸起、遼東凹陷的“三凹兩凸”分布趨勢，遼中凹陷面積最大，屬于新生代沉積盆地，主要發育古近系、新近系及第四系，古近系沙河街組、東營組為主力勘探層系[5-6]。旅大xx構造位于遼東灣南部海域(圖1)，遼中凹陷的西部[6-9]。沙河街組(E
中國煤炭地質 2022年4期2022-05-09
- 仰孔注水測漏法在磁窯溝13102工作面防治水的應用研究
法是根據探測鉆孔孔段內注水漏失量的變化情況確定巖層的破壞形態，進而確定裂隙發育高度。井下仰孔注水測漏法具有探測數據可靠、速度快等優點，在導水裂隙帶高度探測中使用較為廣泛。因此，磁窯溝礦13102工作面選取仰孔注水測漏法探測導水裂隙帶高度。3 仰孔注水測漏法3.1 仰孔注水測漏法工作原理及組成仰孔注水測漏法是根據孔段內漏失量的變化情況確定導水裂隙帶的發育高度的一種方法。在巷道中向工作面斜上方進行鉆孔作業，將鉆孔打至預計的導水裂隙帶范圍內，然后制造一段密閉孔段
煤炭與化工 2022年2期2022-04-14
- 地面L型鉆孔煤層底板注漿加固技術*
孔群，28個水平孔段，對治理區域實現全區覆蓋，并且水平孔段與構造裂隙斜交，其鉆孔平面設計如圖1所示。治理區域內6煤層底板直接充水含水層主要為太灰含水層，其中L1灰巖含水層距6煤層平均距離為46 m，承受太灰水壓為3.9～5.3 MPa，對應突水系數為0.08～0.12 MPa/m，遠超過構造區域臨界值0.06 MPa/m，存在較大的突水安全威脅；通過分析水文地質條件，本次地面L型鉆孔超前探查、注漿治理目的層為L3灰巖含水層，隔絕其下方含水層。L3灰巖含水層
現代礦業 2021年10期2021-11-18
- 復雜地層高位定向長鉆孔成孔工藝研究與應用
180 m，有效孔段比例較低，不足40%。定向高位鉆孔主要采用定向鉆進工藝，鉆孔軌跡可精確控制，一般要求每間隔400～500 m布置1個煤層鉆場，鉆孔施工深度不小于500 m，有效孔段比例不小于80%。定向高位鉆孔在治理采空區瓦斯具有顯著優勢，不僅大幅降低鉆場數量和鉆孔進尺量，而且降低了瓦斯治理成本。近年來，相關學者在煤礦井下高位定向鉆孔在采空區瓦斯治理方面開展了大量的研究工作：針對頂板高位定向鉆孔在淮南礦區頂板復雜地層中成孔難的問題，采用注漿加固破碎地層
煤炭科學技術 2021年8期2021-09-02
- 煤礦井下定向鉆孔超長套管下放技術
副巷安全，須在巖孔段全部下入套管，并在套管內進行封隔器坐封、試壓。定向鉆孔剖面軌跡示意圖如圖1所示。圖1 水力壓裂定向鉆孔剖面軌跡示意Fig.1 Schematic diagr am of the hydr aulic fractur ing dir ectional bor ehole tr ajector y3 超長套管下放技術難點及改進措施開孔段軌跡不平滑、偏斜較大，造斜段鉆孔曲率過大，套管與鉆孔孔壁間隙過小，孔內沉渣較多、摩阻大，是導致套管下放深度
鉆探工程 2021年6期2021-06-16
- 水力反循環取心在煤礦隱伏地質異常體探查中的應用
鉆式取心法，在深孔段增效明顯，在淺孔段無明顯效率優勢[11-14]。對于煤礦回采工作面陷落柱、小斷層等隱伏地質構造異常體的取心問題，考慮到其孔深只需滿足掩護300 m超寬工作面的探查要求，若采用進回風巷雙向施工，孔深150 m以淺即可滿足實際需求。因此，提出采用水力反循環取心方法進行取心。該取心方法是一種高效的不提鉆連續取心方法，在地質礦產普查和金屬礦山鉆探取心領域有著較為廣泛的應用[15-17]。其借助壓水裝置將沖洗介質送入孔底，將巖心沿鉆桿中心通道攜帶
煤礦安全 2021年5期2021-06-03
- 煤礦井下泥巖地層定向鉆孔套銑打撈技術
巖地層，由于泥巖孔段加長，套銑鉆具與孔壁間的摩阻必然增大，僅僅通過短掃孔作業將很難使鉆具回轉阻力維持在一個安全范圍，這時候就必須通過擴孔技術將鉆孔擴大至更大一級，一方面減小鉆具與孔壁的接觸面積，另一方面增大環空間隙，保障孔內暢通。擴孔技術根據鉆孔深度可以采用全孔擴孔或局部偏心擴孔2 種形式。①全孔擴孔：采用常規套銑鉆頭，操作簡單，但需要從孔口開始進行擴孔套銑，套銑工作量大；②局部偏心擴孔：采用偏心套銑鉆頭，該鉆頭有兩同心不等徑切削面，不回轉情況下，可以下入
煤礦安全 2021年3期2021-04-06
- 淺談繩索取心堵漏技術
當，還會導致部分孔段或整個鉆孔報廢，造成巨大的經濟損失。（5）影響地質資料的準確性、鉆孔沖洗液大量漏失后，大多出現大量的掉塊，混入巖心中對地層就無法正確鑒別[1]。2 沖洗液漏失的因素沖洗液漏失的原因分為自然因素和人為因素。2.1 沖洗液漏失的自然因素①地層中存在孔隙、裂隙、斷層或溶洞，并且相互貫通，使泥漿有流動通道。②泥漿液柱壓力大于地層中的液體、氣體的壓力。③泥漿柱壓力及側壓力大于地層自身破裂壓力，將地層壓裂，產生孔漏俗稱“壓漏”。2.2 沖洗液漏失的
中國金屬通報 2020年3期2020-12-10
- 礦井老空積水防治技術的綜合應用
孔探測主要從套管孔段、定向造斜孔段、定向穩斜孔段三部分來進行，老空積水探測的鉆孔成孔工藝流程如第163頁圖2所示。3.1 套管孔段設計精確長鉆孔技術在鉆進過程中采用的是清水，因而在不穩定的層段進行套管封閉，且套管孔的長度設計是根據老空積水水量以及地下水壓的大小來確定，一般在30m，為了確保順利鉆進，套管選用Φ127 mm的最小規格，鉆頭根據套管大小來定，在實際應用中，鉆頭的規格一般略大于套管規格，開孔的方位和傾角與設定值保持一致，且不超出允許的最大值，在進
山西化工 2020年4期2020-09-08
- 帷幕灌漿在水庫大壩基礎防滲處理中的應用
圍內將會有90%孔段無法滿足透水率≤3Lu的設計標準，兩岸壩肩帷幕灌漿范圍內70%孔段無法滿足透水率≤5Lu的設計標準，與此同時，壩基和兩岸將新增5100m2灌漿面積。根據實際情況，決定采用“以堵漏為主、堵灌結合”的補灌方案。即采用透水率為10Lu的設計標準，以1m孔距進行灌漿帷幕，同時有針對性地對灌漿孔局部進行加排、加密處理。三、帷幕灌漿施工技術要點（一）造孔根據本工程實際情況，鉆進工藝可采用兩種形式，即金剛石和潛孔錘，其中主要鉆進形式為潛孔錘工藝，從而
環球市場 2020年16期2020-01-19
- 水電站大壩帷幕補強灌漿技術在涌水孔段的改進
灌漿技術處理涌水孔段存在的問題1.1 現有帷幕灌漿補強處理措施在帷幕補強灌漿施工過程中，經常因為保證電站效益而在高水頭進行灌漿，導致上下游水位差較高，地質條件不良的部位容易出現較多涌水孔段，有些孔段涌水壓力及涌水量均偏大。根據水泥灌漿規范要求，孔口有涌水的灌漿孔段，灌漿前應測記涌水壓力和涌水量。根據涌水情況，可選用下列措施綜合處理：自上而下分段灌漿，縮短灌漿段長，提高灌漿壓力，改用純壓式灌漿，灌注濃漿，灌注速凝漿液，屏漿，閉漿，待凝[2]。2.2 帷幕補強
四川水力發電 2019年5期2019-11-06
- 羅布泊鹽湖深部鉀鹽地質科學鉆探LDK02孔沖洗液工藝
定200 m以淺孔段、200～500 m孔段抽水試驗層段的具體起止深度。(3)?444.5 mm擴孔鉆至500 m，下入?339.7 mm套管(含濾水管)，采用套管外傘式止水器止水、套管內同徑止水的工藝，完成200 m以淺孔段、200～500 m孔段抽水試驗工作。(4)換?133 mm鉆頭繼續取心鉆進，鉆至800 m，測井；換?311 mm鉆頭擴孔鉆至800 m，下入?244.5 mm套管(含濾水管)；對500～800 m孔段進行抽水試驗工作。(5)換?1
鉆探工程 2019年9期2019-10-10
- 地熱預查孔深孔段?131/79 mm取心鉆具的研制與應用
工期間，復雜垮塌孔段堵漏、護孔、固壁累計約4個月；封閉孔段驗孔、換漿、下管、水泥注漿、候凝累計約45 d；分孔段物理測井累計約15 d；其他停待累計約30 d；正常鉆進累計約120 d；累計提鉆取心鉆進123個回次，取心進尺694 m；其中，深孔段1362～2008 m，連續提鉆取心112個回次，取心進尺646 m。施工期間未發生惡性孔內事故及人身安全、設備事故。清孔洗井及抽水試驗準備工作于2018年4月13日-5月9日期間進行，先后完成了深井潛油電泵“Q
鉆探工程 2019年9期2019-10-10
- 淮南復雜頂板高位孔強造斜定向鉆進技術實踐
，在鉆孔軌跡爬升孔段需要穿過多層復雜地層，施工難度大，針對該問題，提出了強造斜定向鉆進技術，成功解決了這一難題。1 工程概況1.1 工作面概況高位定向鉆孔試驗現場位于淮南顧橋礦中央區1123（3）工作面，該工作面設計走向長度1 937 m，傾向長度260 m，其相鄰的1122（3）工作面已回采完畢，下伏保護層1122（1）和1123（1）工作面均已回采完畢。1123（3）工作面主采13-1 煤層，平均煤厚4.10 m，預計原始瓦斯含量在3.95～5.85
煤礦安全 2019年9期2019-09-27
- 高水頭施工環境下帷幕灌漿施工質量控制技術
施工時，絕大多數孔段均出現不同程度的涌水，最大涌水量36 L/min，涌水壓力達到0.25 MPa。按照原設計技術要求對涌水孔段處理措施，每個孔段灌漿歷時將達到48 h以上，每月單臺灌漿泵灌漿工程量不足70 m，月強度不足700 m/月，生產進度為月生產計劃的1/5，嚴重制約黃登水電站業主確定的發電蓄水工期要求。因此，高水頭施工環境下帷幕灌漿施工最大的困難就是孔口涌水問題。3 涌水孔段的質量控制3.1 現狀調查大壩河床壩段上游10～12號壩段基礎帷幕灌漿于
水力發電 2019年6期2019-09-24
- EXCEL軟件在蘇阿皮蒂工程固結灌漿中的應用
行實時監控，每個孔段灌漿結束后會形成記錄表格。該表格體現整個灌漿過程數據和單個孔段灌漿成果。為了分析整個部位各序、孔及孔段的灌漿情況，特別是各區域單位耗灰量的分布情況，還需要將單段灌漿記錄表單耗數據體現在平面布置圖上。一般做法如圖1所示。圖1 單區域各孔及孔段耗灰量效果圖該圖直觀反映該區域各孔及孔段單位耗灰情況，可區分吸漿量大和吸漿量小的區域，為檢查孔的布置提供了較直觀的分析工具。該圖的制作方法主要分如下幾步：1)匯總單孔段灌漿記錄數據，并通過數據分析對單
水電與新能源 2019年7期2019-08-14
- 帷幕灌漿回漿變濃孔段水泥灌入量計量研究
——以桐子林水電站為例
床壩基大部分灌漿孔段出現了涌水及“回漿變濃”等現象，后經多次灌漿試驗并采取調整漿材細度(采取濕磨細水泥和干磨細水泥灌注)、提高灌漿壓力、縮小孔排距、漿液置換、屏漿待凝等措施后，帷幕灌漿施灌效果滿足設計要求。目前，國內已建或在建的水電站壩基帷幕灌漿工程中出現“回漿變濃”現象的工程實例不少，如20世紀90年代建成發電的湖南五強溪水電站、皂市水電站[1]，近期建成發電的湖南托口水電站[2]、四川大崗山水電站[3]、錦屏一級水電站[4]、溪洛渡水電站[5]等，業界
人民長江 2019年4期2019-05-13
- 新和地1井復雜地層水泥封孔護壁造斜技術
新近系地層，施工孔段0～302.00 m。下入?146 mm表層套管，穩固第四系風化地層。開孔采用黃土、纖維素攪拌沖洗液，排除巖粉，穩固孔壁，一開結束后更換沖洗液。二開采用?100 mm金剛石鉆頭，S97金剛石繩索取心鉆進，施工孔段302.00～1314.00 m，裸眼鉆進。采用無固相聚合物沖洗液，排渣、冷卻潤滑和保護孔壁效果良好，該孔段地層較為穩定。三開采用?80 mm金剛石鉆頭，S75金剛石繩索取心鉆進，施工孔段1314.00～1419.98 m，裸眼
鉆探工程 2019年2期2019-02-18
- 云南萬龍山鋅錫礦勘探項目鉆探復雜孔內事故的處理和原因分析
設計了較長的HQ孔段，而未對機臺強調長孔段裸眼施工的孔內安全注意事項，換徑坐管輔助工作不到位，地層穩定性判斷不清楚等。鉆孔偏斜事故主要原因如下：（1）HQ孔段較長，長孔段長時間的裸眼施工，導致孔內不穩定地層的穩定臨界點被破壞。（2）HQ孔段穿越多層泥沙夾層、滑石層、綠泥石片巖等不穩定地層，穩定臨界點破壞后，升管即出現少量坍塌架橋。（3）三個班之間沖洗液使用不統一，各班輔助工作不到位：泥漿池內巖粉清理不及時，導致鉆孔內存在大量巖粉，停泵后升降管必然遇阻；長時
世界有色金屬 2019年8期2019-02-11
- 猴子巖水電站帷幕灌漿特殊情況處理
回、吸漿量較大的孔段，這種情況會造成帷幕灌漿續時間長，耗灰量大，一定程度上造成了時間和資源的浪費。猴子巖水電站帷幕灌漿施工過程針對無壓無回、吸漿量較大的情況采取了如下處理措施：(1)無壓無回的情況下灌注至0.5∶1的濃漿600.0 L后采取孔口加砂或水玻璃的措施，待漿液注滿灌漿孔后安裝孔口封閉器進行灌漿直至灌漿正常結束，結束后將鉆桿提升超過該灌注孔段后再注水沖洗(禁止沖洗水壓過高)，或將濃漿置換成2∶1或1∶1稀漿再提升鉆桿，鉆桿提升完畢后向孔內注滿0.5
四川水力發電 2018年5期2018-10-22
- 地質巖心鉆探高壓旋噴水泥漿護壁技術的研究與應用
藝流程為確定護壁孔段→組裝旋噴鉆具→下入旋噴鉆具→配置護壁漿液→壓漿旋噴提升→提出旋噴鉆具→清洗旋噴鉆具→候凝、掃水泥。根據孔內坍塌情況，選擇主要的孔段進行旋噴，計算好孔深。鉆具組裝下鉆前，應進行地面試噴。護壁孔段較深時，為避免下鉆過程中發生噴嘴堵塞，試噴正常后可用膠帶把噴嘴封上。下旋噴鉆具要輕、慢，防止刮塌孔壁。下鉆遇坍塌孔段，可泵送泥漿或清水用合金鉆頭掃穿。水泥漿水灰比一般選用0.40～0.50。根據灌注孔段深度、灌注方法和工藝選擇適當的可灌期。漿液過
福建地質 2018年3期2018-10-11
- 化學灌漿結合高壓旋噴灌漿技術在圍堰防滲中的應用
不能處理好的異常孔段就結合下節的化學灌漿進行噴灌施工。3 化學灌漿施工3.1 化學灌漿材料選用選用SL-699(親水性)單液型PU發泡止水劑，屬于TDI為主原料的單液型聚氨酯系發泡止水漿材，施工簡便，親水性，與水作用后，迅速膨脹堵塞其裂縫，達到止水之目的，遇水膨脹乳化時可與劣質(如：碎石砂微量泥土)結合，成膜填充毛細孔裂縫，完全填充膨脹系數達12倍，若未膨脹完全，再次遇水時產生二次膨脹填補彈性體。3.1.1SL-699特性(1)與水接觸立刻起化學反應而膨脹
四川水利 2018年3期2018-07-10
- 水利工程帷幕灌漿施工技術探討
幕灌漿；地質缺陷孔段；特殊孔段；質量管控一、帷幕灌漿在巖石基礎中的應用帷幕灌漿技術通過在靠近上游迎水面的壩基和壩肩內，設置一道貫穿壩基壩肩的連續防滲幕墻，以此保證其可以連續防滲。該技術是降低壩基滲流量，減少壩底滲透壓力，以此確保壩體基礎擁有穩定安全的滲透性的必要措施。帷幕灌漿的深度主要由壩體的作用水頭及地質條件等確定，有些工程的帷幕深度可以達到百米以上，這是固結灌漿所不能抵達的深度。在施工中，單孔灌漿是比較常用的手段，所需灌漿壓力比較大。二、灌漿帷幕的位置
科學與財富 2018年1期2018-03-03
- 猴子巖水電站帷幕灌漿質量物探檢測技術
方壓水檢查不合格孔段一般是結構面和裂隙發育，裂隙內充填差或充填物軟導致，該孔段失水速度較之前孔段有明顯增加，若某單元第三方壓水試驗不合格，則該單元作返工補強處理，處理后再進行檢查，直到合格為止。為做到客觀公正評價帷幕質量，壓水試驗過程作了如下把控：(1)鉆孔。鉆孔的布置由業主組織設計、監理、第三方根據帷幕灌漿施工及檢查情況現場確定，一般布置在薄弱部位。開鉆前保證鉆機安裝平整穩固，用水平尺檢查鉆機立柱在設計角度上開孔。第三方檢查孔采用全孔測斜， 5～10 m
水力發電 2018年11期2018-02-22
- 封孔法在礦井開采鉆探中的應用探析
求：第一，在封閉孔段從孔底位置向上封第一礦層以上的三十米到五十米。第二，所采用的封閉方式大都是應用基巖孔段全封閉的方法。在礦區之間超過八十米或者覆蓋層的底部距離第一層媒超過一百米之后可以對覆蓋層底部以及各媒組進行分段封閉。所選的封孔材料為325號以上的不失效和不變質的硅酸鹽水泥。對細砂和水泥以1：1進行配比。對孔口封閉2m且對標志樁進行埋設。3 封孔材料和用量的計算（1）鉆孔竣工電測之后由相關的地質技術人員將封孔設計書下達，相關的技術人員結合設計的要求來對
世界有色金屬 2018年19期2018-01-29
- 汽車發動機氣門導管通用型裝配工具設計及應用
桿（12）的第一孔段和遠離所述氣缸活塞桿（12）的第二孔段，所述第一孔段的孔徑大于所述第二孔段的孔徑，所述壓裝芯軸（13）包括靠近所述氣缸活塞桿（12）的第一軸段和遠離所述氣缸活塞桿（12）的第二軸段，所述第一軸段的軸徑大于所述第二軸段的軸徑。所述壓裝芯軸（13）上與所述氣缸活塞桿（12）相連的一端具有限位凸部，所述限位凸部與所述芯軸套管（15）的外端面之間設置彈性復位件。所述芯軸套管（15）上靠近所述氣缸活塞桿（12）的一端為凸起端頭，所述芯軸套管（15
汽車實用技術 2017年10期2017-06-19
- 基于LS-DYNA的扇形中深孔逐孔起爆段別優化
爆方案，識別了各孔段振動速度波形，比較了各方案各孔段波形峰值。結果表明：間隔一至兩個段別的微差方式更有利于應力波干涉減震；對于多孔段逐孔爆破，統一地改變孔間間隔時間往往不達到整體減震的目的；對于梅山鐵礦的爆破參數，起爆段別調整為1-3-4-5-6-8-9-10-11段更有利于爆破振動效應的控制。針對模擬得出的最優方案進行了現場對比驗證，現場試驗表明：相對于原方案，優化后方案井下減震11.4%,地表減震15.2%，說明優化方案具有一定的應用價值。爆破振動；
振動與沖擊 2017年11期2017-06-19
- 蓄水條件下的壩基帷幕灌漿試驗研究
易回漿返濃的灌漿孔段，采用添加膨潤土、穩定劑，改善水泥漿液失水過快而變濃的情況。一旦回漿返濃，立即采用新漿進行置換后，繼續灌注，直至達到結束標準。4.5.2大吸漿量孔段右岸Ⅱ區斜趾板部位巖層滲透性非常強，多數孔段單耗較大，待凝次數較多。且在KⅡ-99、KⅡ-103、KⅡ-107、KⅡ-111、KⅡ-115、KⅡ-123等孔第10～14段（孔深45 m～65 m）灌注過程中有部分孔段存在與下層灌漿排水洞連通，灌漿時在下層灌漿排水洞靠大壩側掌子面附近漏漿，難于
湖南水利水電 2016年2期2016-12-23
- 傾角變化對鉆孔成果可靠性影響分析
角變化時，鉆孔（孔段）成果與實際礦點差距的估算方法，并推導出了估算公式。公式分析表明，鉆孔測斜數據對鉆孔成果的可靠性有重大影響。利用本方法可以對鉆孔傾角導致的偏差進行大致地估計；在條件適宜的情況下，在巷道開挖或者采礦過程中，對由鉆孔傾角引起的偏差，可以反算校正，能取得較好的效果。本方法對野外鉆井施工管理和“三邊”工作有一定的指導借鑒作用。鉆孔測斜；傾角變化；礦層；公式推導；可靠性；“三邊”工作地質勘查過程中，鉆孔測斜數據決定著鉆孔的空間形態。這一數據正確與
中國煤炭地質 2016年11期2016-12-10
- 立洲碾壓混凝土雙曲拱壩建基面高程優化
面以下0m～4m孔段集中分布，比例在11.9%～42.2%，4m～5m零星分布，未分布于5m以下孔段；波速測點在3000m/s～4600km/s時，在開挖面以下0m～5m孔段分布較為集中，比例位于18.8%～32.4%之間，其他孔段分布較少；波速測點超過4600m/s時，隨著深度增加呈現上升態勢，在低于開挖面2m的位置集中分布，比例范圍為66.3%～100%，5m以下超過90%均為波速測點大于4600km/s的孔段。由于孔深不斷增加，開挖面以下各孔段平均波
四川水泥 2016年4期2016-07-25
- 地質巖心鉆探深孔套管脫落事故的處理
10米—530米孔段暴露為裸眼，水位下降后，孔壁失出壓力平衡，時常發生坍塌、掉塊，導致此孔段超徑嚴重而折斷鉆桿，且數次處理斷鉆桿后時，錐子超過鉆桿頭部，給下部施工造成了重大孔內事故隱患，被迫提起原下于492米處的Ф89套管，用Ф91口徑導向鉆具擴孔至556米完整的白云巖孔段，準備下入556.5米Ф89套管以隔離、封閉510至530米易坍孔段。原來鉆孔結構見圖1，更改后的鉆孔設計見圖2，最后終孔的鉆孔結構見圖3。2012年11月24日下套管至442米時，由于
中國科技縱橫 2016年10期2016-07-11
- 巖芯鉆探深孔施工之重點
盡量用較大口徑的孔段，保證上段或多段的技術套管的使用或水泥封固的需求；⑵考慮有足夠的孔內環空間隙保證沖洗液的循環暢通；⑶級配合理：在沒有地質設計特殊要求的情況下，應根據國內或進口沿用的系列逐級遞減。比如，Φ150→Φ130→Φ110→Φ91→Φ75→Φ60。通常，對千米以上的鉆孔，一級孔徑只能穿過表層完全無膠結的風化層即可，以不超過20m為宜，然后下井口管封固，并且盡量配合水泥漿全封管外間隙，配合水泥墩穩固井口，水泥墩應不小于深1.5～2m，直深1.5～2
新疆有色金屬 2016年5期2016-02-18
- 湛江市某工程巖土工程勘察與評價
中砂。該層僅局部孔段分布，層厚0.60～5.20m。③粘土（Qal+pl2b）：黃、灰黃、灰白等色，可塑。該層僅局部孔段分布，層厚0.50～3.30m。④中、粗砂（Qal+pl2b）：黃、黃紅、黃白等色，飽和，松散—稍密。主要由中粗砂粒組成，局部過渡為細砂。該層在場地內分布不連續，厚度及層位埋深變化大，層厚0.50～10.20m。⑤粘土（Qal+pl2b）：黃色為主，可塑為主，局部軟塑。主要由粉粘粒為主。局部孔段頂板分別見約2～5cm厚鐵質層。該層在場地內
西部探礦工程 2015年3期2015-12-19
- 膨脹管護壁工藝在四川試驗成功
套管工藝或解決裸孔段無法下入套管的難題，同時，可以簡化鉆探井身結構，節約鉆進成本，防止孔內事故而造成的停鉆棄孔問題。因地質鉆探口徑較小，裸孔段集中在φ96mm和φ76mm左右兩種口徑較多，膨脹管技術在地質鉆探小口徑裸孔中的應用技術難度非常大，勘探所根據膨脹護壁工藝要求，研發的液控擴孔、送入、切割和規圓四種器具和軸向管端錨固技術，是確保膨脹管工藝成功的關鍵器具和技術，其中，液控伸縮式膨脹規圓器是膨脹管應用工藝的核心器具，目前正在申請國家專利。膨脹管護壁工藝及
地質裝備 2015年1期2015-03-24
- LZ65螺桿鉆在楊家灣礦區ZK801孔中的應用
止。5.4 治斜孔段急彎的處理在該孔孔段的治斜，即在?75mm孔徑中治斜，采用擴孔的辦法不但費時、費力，而且也增加了成本，我們采用在?71mm鉆桿上接?73mm的舊絲錐，在絲錐上面鑲焊合金，下井至治斜孔段，輕壓慢轉，研磨治斜孔段的上端，反復研磨幾次后，鉆進鉆具（長度4.0m）就能直接下到孔底。鉆進中，在治斜孔段的鉆桿折斷事故未發生過。磨孔前后，在治斜孔段經過多次的孔斜測量，證明修磨急彎后對治斜效果沒有影響。采用這種修彎鉆具處理治斜孔段的急彎，取得了很好的效
西部探礦工程 2015年11期2015-02-24
- 封孔法在煤田地質鉆探中的應用探析
下封孔要求；封閉孔段：自孔底向上封第一煤層以上的30~50m；封閉方式：多為基巖孔段全封閉。當煤田之間﹥80m 或復蓋層底部分距第一層煤﹥100m 者，可以段封閉各煤組和復蓋層底部。分段封閉時要求穩妥可靠；封孔村料：325 ＃以上的不變質，不失效的硅酸鹽水泥。水泥和細砂比例為1：1；孔口封閉2 米，并埋設標志樁。三、封孔材料及其用量計算（1）鉆孔竣工電測后由地質技術人員下達封孔設計書，技術人員按設計要求確定封孔方法，計算封孔材料數；供應部門按要求向機場派送
城市建設理論研究 2014年37期2014-12-25
- 高壓旋噴水泥漿護壁技術的研究與應用
旦形成較大的超徑孔段，泥漿護壁效果下降，一般需要灌注水泥漿護壁。水泥漿灌注時，漿液從鉆桿內流入孔底，由下而上替換孔內泥漿，擠占鉆孔空間。水泥漿液流經孔內“大肚子”時，受到泥漿稀釋、污染使水泥漿無法有效凝固，或不能完全占據超徑空間有效形成孔壁。(2)復雜地層深孔鉆探實踐中，也常在中、深部孔段鉆遇松散、破碎、易水化分散坍塌等復雜夾層(斷層)和溶洞，當不能或無法采用套管隔離、其上部又存在難以封堵的嚴重漏失時，孔壁普遍嚴重失穩，鉆進無法進行。龍巖市馬坑礦區巖層裂隙
鉆探工程 2014年3期2014-12-25
- 補充勘探孔綜合檢測手段在復雜地質條件下的運用及分析
進行測量，然后對孔段進行壓水試驗，收集數據，壓水試驗結束后，待孔內水澄清，用孔內電視觀察孔內的裂隙發育情況，確定砂漿配合比；(4)灌注。與鉆孔施工交替進行，每段鉆孔完畢，根據每段鉆孔的檢測結果確定灌注材料；鉆孔若有返水孔，則采用水泥漿灌注；鉆孔無返水孔時，則采用自密實砂漿灌注；(5)灌注結束。每段灌注砂漿至孔口時停止灌注，待凝4 h后進行掃孔并進行灌后壓水，當灌后該孔段壓水達到檢查標準后方可進行下段施工；當灌后壓水達不到檢查標準時，繼續進行砂漿灌注，直至達
四川水力發電 2014年6期2014-08-29
- 福建馬坑礦區鉆探技術難點與對策
及套管事故;局部孔段受構造破壞，出現中小漏失，護孔困難。二疊系棲霞組(P1q)和晚石炭統船山組(C3c)地層:文筆山組與棲霞組接觸面為成巖性裂隙，是嚴重的漏失層;灰巖上部巖溶發育，溶洞多、大小不一，洞內多充填泥砂、漂礫，有的溶洞成串(ZK8321孔)并與地表和地下裂隙串通，常因漏失引起上部地層和溶洞內充填物垮塌造成卡、埋鉆事故，也常發生鉆桿、套管折斷找不到斷頭;下部燧石灰巖，軟硬不均，存在孔斜問題。中石炭統經畬組(C2j)地層:礦層頂板及局部礦層受構造破壞
鉆探工程 2014年4期2014-07-13
- 淺談鉆孔壓水試驗試段成功隔離的影響因素與方法
隔開的一定長度的孔段內，以了解巖體透水率的一種野外試驗方法。具體做法是在鉆進過程中或成孔后，用栓塞將鉆孔隔離出一定長度的孔段，再用不同的壓力向試段內送水，測定其相應的流量值，并據此計算巖體的透水率。影響鉆孔壓水試驗成敗的因素較多，包括試驗前準備、現場試驗等環節。實踐證明，試段是否成功隔離，是壓水試驗成敗的關鍵。以下是本人對在鉆孔壓水試驗中試段成功隔離的影響因素及方法的幾點粗淺看法。1 鉆孔工藝壓水試驗鉆孔的孔徑宜為59mm-150mm，栓塞塞位要求孔壁光滑
科技視界 2014年8期2014-07-11
- 套管鉆進技術在極端復雜地層試驗成功
孔設計順利完成該孔段復雜地層的施工任務，將Φ114套管跟進、固定在相對較完整的砂巖中，為下部孔段施工創造了良好的條件。本次套管鉆進試驗總進尺176．18m，時效≥1．35m，巖心采取率≥93%，提鉆間隔106．35m（240小時），臺月效率達到340m。試驗鉆具不僅經受了復雜地層的考驗，還克服了超常規泥漿（固相含量＞5%，粘度45～68秒、含沙量＞0．8%）等惡劣工藝條件影響。試驗表明，整個套管鉆進系統性能穩定，工作可靠，未發生任何鉆進故障。由于套管鉆進效
地質裝備 2014年2期2014-03-24
- 中庭式地下車站結構設計方案優化
分析地下車站大開孔段主要構件工作機理，提出了開孔段外側墻加豎直肋梁、側墻外擴加豎直肋板、開孔段加橫撐三種結構優化方案，并利用地下車站有限元模型分析平臺對不同結構優化方案進行數值模擬。通過定量分析三種結構優化方案對車站主要構件力學響應，得出了不同方案的優化效果。經過對數值模擬結果比較分析，確定了側墻外擴加肋板和開孔加撐是較合理的中庭結構優化方案。軌道交通；地下車站；中庭結構；方案優化；數值分析First-author'saddressChina Railwa
城市軌道交通研究 2014年5期2014-03-23
- 河南地礦局攜手地大（武漢）攻關鉆探技術 大口徑繩索取芯提高深部鉆探效率
6米～2386米孔段采用了改進的S95-SF繩索取芯鉆具，進行了繩索取芯技術試驗，終孔口徑120.6毫米，該規格及級配在國內外尚屬首次，拓寬了繩索取芯技術的應用范圍。創新采用的上部非取芯孔段采用了石油鉆井工藝，下部采用了繩索取芯工藝“二合一”鉆進方法，達到了“優勢互補、取長補短”的效果，實踐證明效率高、技術可行。專家認為，該項目成果提高了該類地層鉆探效率，推廣應用前景廣闊，填補了國內外空白，為深部科學鉆探和頁巖氣鉆探起到了示范作用。項目成果總體達到國內領先
資源導刊 2013年5期2013-02-01
- WFSD-2孔二開孔斜分析及糾斜施工
311.39 m孔段施工期間，項目部先后3次對鉆具組合進行了相應調整，采取單鐘擺鉆具結構，適當增加了鉆鋌數量，并增加了243 mm穩定器。但是孔斜趨勢并未得到有效控制。1.4 孔斜情況自孔深100 m處發現孔斜、方位角較大后，采取了相應的技術措施，調整了鉆具組合，三次調整后發現并未取得預想控制井斜的效果，本孔孔斜趨勢持續走高，至310 m處孔斜達5.8°，方位達222.7°，已經嚴重影響到成孔質量和下一步正常施工，急需糾斜作業。具體孔斜情況見表1。2 孔斜
鉆探工程 2012年1期2012-11-07
- 甘肅西和大橋金礦區復雜地層鉆探施工實踐
2.1 復雜地層孔段的護壁與堵漏礦區地層比較復雜，80%以上的鉆孔中上石炭統巖石多溶蝕，三疊系西坡組、古近系巖石多破碎，裂隙發育，易引起鉆孔漏失，護壁堵漏是施工的主要難點。礦區常鉆遇破碎帶，造成孔壁不穩定，對于漏失、掉快、破碎、坍塌等復雜孔段的防護措施是該區鉆探施工的難點之一。2.2 巖（礦）心采取率礦區地層構造斷層、褶皺發育，裂隙發育，巖石破碎較嚴重。礦層主要巖石的硅質角礫巖、含礫硅質巖、變千枚角礫巖、變復成分細角礫巖等堅硬、破碎，研磨性強，經常出現進尺
鉆探工程 2012年1期2012-11-07
- 新型回縮自毀式安全留置針的研制
徑逐段增大的配合孔段、安裝孔段和下孔段，針座位于安裝孔段，且針座頭部與配合孔段配合。針座與針體內孔之間為彈性復位結構，能在使用后把針座和針頭帶回針體內部。該彈性復位結構包括壓縮彈簧、激發彈性觸爪和針座尾部的支撐部，針座在壓縮彈簧和支撐部的作用下與針體內孔形成具有臨時約束的動配合(過盈配合)，如圖2所示。激發彈性觸爪底部與針體一體設計，中部與針體間隔一定的變形間隙，頭部內側有一觸點伸入激發孔。上述激發彈性觸爪在靠近底部位置為穿刺握持部，靠近頭部位置為激發部位
中國醫療器械信息 2012年1期2012-09-12
- 高壓帷幕灌漿在喀斯特地區抽水蓄能電站中的應用
壓水試驗。各灌漿孔段均進行單點法簡易壓水試驗，壓力為孔段最大灌漿壓力的80%，最大壓力為1 MPa。檢查孔壓水試驗在灌漿結束14 d后進行，對附近孔灌漿時無異常的檢查孔，壓水試驗方法采用單點法，壓力為最大灌漿壓力的80%，最大壓力為1 MPa；對于附近孔灌漿時大耗量、遇溶洞等特殊情況時的檢查孔，壓水試驗采用5點法，壓力為最大灌漿壓力的80%，最大壓力為2 MPa。（4）裂隙沖洗。灌漿試驗表明，對遇充填粘土的溶洞孔段，采用1 MPa高壓水沖洗效果不太明顯。根
水力發電 2012年4期2012-07-26
- 全孔壁數字電視在檢測某大型水電站壩體混凝土接縫的應用
1前后兩次的部分孔段對比成果如圖4所示.混凝土接縫檢查孔錄像成果顯示，2007年11月23日電視錄像成果與2007年10月10日電視錄像成果基本一致，混凝土接縫在長度、寬度及形態上基本無明顯變化；蓄水位增高后，孔壁鈣質及鐵銹等附著物有增加現象.圖4 ZK1部分孔段全孔壁數字電視前后兩次對比成果（0～6.0m）孔內水位隨著壩前水位抬高而上升.2007年10月10日孔內水位為孔深7.0m，2007年11月23日孔內水位升至孔深5.7m.混凝土膠結方面，混凝土接
三峽大學學報(自然科學版) 2011年5期2011-10-22
- 小型定向鋪管鉆機現場施工關鍵崗位操作技術要領探討
高質量的導航軌跡孔段，是工程成功的保證，建設單位、工程監理及施工單位現場管理人員務必高度重視，并做好監管工作。1.1 導航員必須在機械設備未進場前到施工現場進行踏勘地形、地貌、地下（地上）建（構）筑物、原地下管線分布等對小型機鋪管施工有否構成影響，可利用場地能否滿足施工要求（設備放置場地、設備運輸和吊卸場地、管材焊接場地、管材進入下管工作坑場地等），生產所需的水電條件，根據所鋪設的不同地下管線的技術要求合理布設工作坑。在沒有工程地質勘查資料的情況下，應仔細
海峽科學 2011年9期2011-09-19
- 天荒坪電站上水庫進出水口截水墻帷幕補強灌漿試驗
涌水流量均相近的孔段，分別采用超細水泥和改性水泥進行灌漿，待凝時間基本相同。如H125第1段和H113接觸段，涌水壓力分別為0.15 MPa和0.16 MPa，涌水流量相差不大，均為滴水，待凝時間均需要12 h。（2）待凝時間與涌水壓力的關系GenQA[7]是第一個自然問答系統，該模型能夠生成完整的自然語言句子作為答案。COREQA[8] 擴展到支持回復需要多個事實支撐的問題。但是，他們依然存在以下問題：(1)由于自然答案的生成是從前到后逐字地完成，因此生
大壩與安全 2011年6期2011-06-13
- 阿渦奪水庫壩基滲漏分析與處理
%～60%，部分孔段見有斷層破碎帶和裂隙密集帶，巖石極破碎，巖心獲得率低于20%，鉆進中孔壁經常掉塊、卡鉆，部分孔段跨塌嚴重，鉆孔無法施工，特別是JK1孔巖芯極破碎，孔深65m以上孔段壓水試驗均不能起壓，其中孔深47m以下發育隱伏斷層破碎帶（F19）和裂隙密集帶61.1～82.1m，巖體極破碎，垮孔嚴重。從鉆孔壓水試驗分析，壩基巖體（含帷幕灌漿段）多屬于弱透水性（1≤q＜10）和中等透水性（10≤q＜100），少量孔段具有微透水（q＜0.01L/（min·
東北水利水電 2011年9期2011-05-31
- 積石峽水電站孔口封閉灌漿法施工
、裂隙發育，上部孔段在低壓下雖達到結束條件，但在后續孔段的高壓下，裂隙反復張開，致使漿液順裂隙串漏至石渣回填區，且不易被及時發現，無法進行封堵處理，致使灌漿量大且難于結束。針對上述情況，采取了以下措施：（1）在帷幕線兩側各1 m增加深度9 m的低壓帷幕灌漿孔，低壓帷幕灌漿完成后再進行主帷幕孔的施工；同時，將孔口管加長至入巖8 m，將孔口管以下的第一段（即原第二段）灌漿壓力由0.8 MPa減小至0.6 MPa。（2）根據孔口封閉灌漿法和自上而下分段灌漿法的機
水力發電 2011年11期2011-04-14
- 定向鉆敷管技術在幾內亞市政工程中的應用
段組成，入土造斜孔段、直線孔段、出土造斜孔段。對于污水管的穿管，這3段施工要求精確控制，入土造斜孔段是鉆具進入鋪管深度的過渡段，一般選在高速公路高程較高一端開始，也就是污水管的上游。直線孔段是鋪設管道段，出土造斜孔段是鉆出段，一般選在高速公路高程較低一端鉆出，也就是污水管的下游。在污水管穿管時，由于施工單位高速公路兩端的污水檢查井安裝完成，因此導向孔設計的軌跡必須與設計管道一致，尤其是坡度的控制嚴格符合設計及規范要求，否則將可能導致回流或者下游污水檢查井返
東北水利水電 2011年10期2011-04-01
- 渡槽工程鉆孔灌注樁樁基施工方案
速：上部①～③層孔段采用1速，中部孔段采用2～3速，下部孔段⑧層孔段至終孔采用1速，入巖后控制鉆壓鉆進速度，臨近終孔前放慢鉆進速度，以便及時排出鉆屑，減少孔內沉渣。泥漿相對密度：上部孔段1.25～1.30，中部孔段1.20～1.25，下部孔段1.25～1.30。泥漿黏度：自始至終為20～28 s。鉆進過程中，確保施工樁徑不小于設計樁徑，對易縮徑及坍塌土層，必須保持泥漿具有良好的性能指標外，還應控制好鉆進速度，應適當上下提鉆掃孔擴徑，必須做好施工保徑工作。2
黑龍江水利科技 2010年5期2010-06-08