流口
- 一種流口可控軟后坐火炮反后坐裝置設計與仿真
置,通過電機控制流口大小以改變后坐阻力,并結合流體仿真結果,對改進的反后坐裝置進行了性能預測,對多種彈藥的軟后坐發射過程進行了數值仿真。1 反后坐裝置設計反后坐裝置是發射后坐的重要部件,在火炮各部件中也處于核心地位,其工作特性直接影響火炮的發射性能。對于軟后坐火炮的反后坐裝置,除具有常規反后坐裝置的后坐與復進功能外,還應具備一定的緩沖功能,以應對軟后坐火炮可能出現的瞎火與遲發火等問題。1.1 前沖機工作原理圖1所示為某軟后坐火炮前沖機為液體-氣壓式前沖機[
彈道學報 2023年4期2024-01-05
- 結構參數對旋流器沖蝕磨損影響的數值模擬研究＊
t 軟件對不同溢流口、底流口結構參數進行仿真研究，基于離散相模型（DPM）和沖蝕模型分析結構參數對旋流器內部流場及壁面沖蝕磨損的影響，為鉆井液清潔裝置中旋流器的結構優化和防磨減磨提供理論參考。1 旋流器物理模型及網格劃分本文以鉆井液清潔裝置中直切式矩形單入口式水力旋流器為研究對象，旋流器主體由進料口、溢流口、底流口、圓柱段和錐段組成，其結構與尺寸參數如圖1所示，左邊圖中單位為mm。圖1 旋流器幾何結構根據水力旋流器結構和尺寸，采用SolidWorks 軟件
科技與創新 2023年23期2023-12-13
- 旋流器離心濃縮工藝參數的優化
流器主要包括有溢流口、入流孔、旋流腔、錐段以及沉砂口等。待處理的物料進入水力旋流器中后，物料在其中做螺旋運動并產生強烈的渦流。在上述作用下，物料分別通過溢流口和底流口排出，分為溢流口懸浮液和底流口懸浮液[2]?；谒π髌鲗ξ驳V進行濃縮的工藝流程如圖2 所示。尾礦在旋流器濃縮的作用下形成低濃度且可被回收利用的溢流和濃度較高的底流。其中，溢流在進一步重力濃縮的作用下對其中的水進行回收，形成的底流液與第一步中形成的高濃度底流合并形成高濃度濃縮的全尾礦。圖2
機械管理開發 2023年7期2023-08-31
- 分選機的設計及試驗研究
分選腔高度及底流口直徑確定結合分選機的處理能力以及上述已經確定的分選機其他結構參數，初步確定分選腔高度為600 mm、900 mm 和1 200 mm；底流口直徑為10 mm、20 mm 和40 mm。對于上述不同分選腔高度和底流口直徑所組成的九種組合下的速度云圖進行對比。具體如下：隨著底流口直徑的減小，對應上升水流的穩定性越好；但是，當底流口直徑過小時，會影響設備最終的排料性能[4]。因此，確定底流口直徑為20 mm。而且，當分選腔高度大于900 mm
機械管理開發 2023年7期2023-08-31
- 軟后坐火炮反后坐裝置建模研究
,其制退機為中心流口筒壁溝槽式制退機,前沖機為液體氣壓式前沖機。制退機工作腔與非工作腔之間有多條通道,在使用伯努利公式計算其液壓阻力時,流液孔的流速無法根據腔體容積的變化確定。鑒于流體仿真作為設計驗證手段能較好地與試驗數據吻合[4]。本文提出一種通過數值模擬求出制退機各流液孔的流速關系和流口液壓阻力系數,并在此基礎上依據伯努利方程求解液壓阻力的方法。本文還考慮了前沖機液體在內外缸流動時產生的壓強損失,結合制退機的流場流速關系、液壓阻力系數建立了細致的反后坐
彈道學報 2022年4期2023-01-11
- 液體運載火箭貯箱消漩防塌裝置流場仿真研究
圓板消漩器對雙出流口貯箱有明顯的消漩作用。邵業濤[3]通過數值仿真對貯箱出流口夾氣現象進行了研究，分析了保持弗勞德數Fr相等時，貯箱縮比尺寸、過載、出流液體種類等對出流夾氣現象的影響。王坤[4]應用均相流模型、Level Set相界面構造方法和k-ε湍流模型，建立了貯箱出流塌陷夾氣過程的氣液兩相湍流計算模型，成功模擬了貯箱出流塌陷夾氣的非定常流動過程。日本和美國的學者分別對日本的H2A火箭[5]和美國的航天飛機[6]推進劑貯箱出流進行了縮比試驗，發現計算仿
真空與低溫 2022年6期2023-01-06
- 被動式軸向旋流除氣裝置性能研究1)
混合流體，通過溢流口排出高含氣流體，通過底流口排出處理后的液體。測試采用的原型機入口管徑為Dinlet= 100 mm，底流口內徑為Dunderflow= 65 mm，溢流口內徑為Doverflow= 25 mm，主管總長Ltotal= 2.2 m，支管總長Lelbow= 0.6 m，支管在主管下游Lt=2 m處布置。啟旋導流片為固定式，如圖1(b)所示包含主軸和六個固定葉片，無動力部件。主軸長度lh= 250 mm，葉片長度lb= 110 mm，葉片周向
力學與實踐 2022年5期2022-10-21
- 低溫液體輸送路流場空化裕度準則及試驗介質影響研究
收縮時，如貯箱出流口或輸送路變徑等，會出現局部低壓區，當局部低壓區壓力低于推進劑飽和蒸氣壓時，會發生低溫液體空化，隨著空化區域不斷擴大并進入發動機泵，將發生氣蝕造成嚴重后果[12]。因此在設計低溫液體增壓輸送系統時，除滿足發動機泵入口壓力外，還應考慮發動機工作段輸送路低溫液體空化裕度。本文提出了低溫液體空化裕度設計準則，并基于Pumplinx仿真計算軟件，研究了不同低溫液體對空化裕度判斷的影響，為低溫液體輸送路空化裕度的設計提供參考。1 空化發展過程及機理
真空與低溫 2022年5期2022-10-13
- 重介質旋流器分選工藝研究
0 mm；一段溢流口的直徑為375 mm，二段溢流口的直徑為325 mm；二段底流口的直徑為235 mm。其次，完成尺寸設定后對模型進行網格劃分，為保證模型計算的精確性，選定軟件自帶網格劃分模塊進行劃分，網格的結構為六面體結構，模型網格劃分示意圖如圖1 所示。圖1 模型網格劃分示意圖對模型的參數進行設定，根據計算需求，選定分散相直徑為0.001 mm，重介質顆粒的直徑為0.01～0.05 mm。設定懸浮液進口為速度進口，進口的速度為7.5～8 m/s，其介
機械管理開發 2022年8期2022-09-25
- 新型鋼板樁液力自旋式噴嘴設計及流場分析
噴嘴，通過3個射流口產生高壓射流，由圖1b 可以看出，流體域由中心腔室和3個射流口組成，旋噴頭的2個斜射流口在OXZ截面上的投影關于原點對稱，二者的投影互相平行，流體進入斜射流口時，受到壁面的約束，距OYZ截面較遠側壁面壓迫流體轉向，產生離心力沖擊壁面，與斜射流口的射流反推力共同提供旋轉動力，使得推力球軸承帶動旋轉體(旋噴頭、旋轉蓋)轉動，產生旋轉噴射流。1.無縫鋼管Ⅰ 2.護筒 3.旋轉蓋 4.無縫鋼管Ⅱ5.旋噴頭 6.密封圈 7.推力球軸承Ⅰ 8.推力
液壓與氣動 2022年9期2022-09-20
- 旋流連續離心分選機對赤鐵礦分級的響應曲面法優化分析
反沖水壓力，在溢流口和沉砂口接取產品。每次分級試驗結束后，對沉砂產品和溢流產品過濾、烘干并稱重，計算不同粒級赤鐵礦的分級效率。圖2 分級試驗流程1.3.2 響應曲面優化設計響應曲面法(RSM)是優化隨機過程的統計學試驗方法[9]。目的是尋找試驗指標與各影響因子間的定量規律，找出各因子水平的最佳組合并為試驗研究提供指導。本研究采用Design-Expert12軟件，根據不同粒級赤鐵礦的分級試驗數據，對影響旋流離心機分級的主要工藝參數，如給料壓力、反沖水壓力和
礦冶 2022年4期2022-08-18
- 窄粒級給礦條件下水力旋流器結構優化
依據。3.1 底流口直徑的影響試驗中采用的旋流器結構為溢流口直徑為200 mm、錐角為20°，底流口直徑分別為90、100、110、120、127 mm，研究底流口直徑對沉砂分配率的影響，結果如圖3所示。圖3 底流口直徑對沉砂分配率的影響Fig.3 Effects of bottom flow diameter on distributive rate of settling sand由圖3可知，隨著底流口直徑的增加，各粒級在沉砂中的分配率增加，d50逐漸
礦冶 2022年3期2022-07-05
- 淺層水庫幾何形狀對泄流口水力特性與水沙特征影響研究
排沙要求，在各過流口均設置有排沙閘或攔污柵等水工設施，其中距離輸水灌渠首最近調壓塔設計有攔污柵，作為凈化水質第一道防線，攔污柵剖面為網格狀，采用水工幕墻式設計結構，柵墩厚度為1.2 m，可承受動水壓力與拉應力耦合作用，設計墩身上最大壓強可達1.2 MPa。另在北江擬建水庫距離清遠市區為95 km，樞紐工程包括防洪大壩、泄洪閘、溢洪道及引水工程等，其中主壩體最高為35.2 m，采用混凝土重力式大壩與土石壩組合形式，壩頂寬度為3 m，采用防滲面板與止水薄膜防滲
水利科學與寒區工程 2022年5期2022-06-17
- 基于響應面法的鋰渣旋流除泥優化研究
口濃度不同時，底流口直徑對旋流器性能的影響規律不同;張玉龍等[4]指出，隨著進料壓力的增大，溢流產率增大;冉海等[5]研究表明，水力旋流器選取適宜的進料壓力有助于分級效率的提高。部分學者采用單因素試驗[6]、正交試驗[7]的方法進行旋流器分級效率的優化，但正交試驗只能找到各因素不同水平之間的最優組合，沒有考慮這些因素的交互作用，無法尋求全局最優解。邢雷等[8]、張勇等[9]和LIU等[10]采用響應面法對旋流器結構參數進行優化，構建了出水口含油濃度與旋流器
金屬礦山 2022年3期2022-04-14
- 離子液體烷基化用軸流式旋流器分離性能模擬研究
，探究溢流比（溢流口流量和入口流量之比）、進料比（入口離子液體和反應物之比）、入口流量等操作參數對旋流器分離效率的影響，為離子液體烷基化分離用旋流器結構開發和操作優化提供指導。1 旋流器數值模擬方法1.1 試驗裝置試驗流程如圖1所示，整套裝置由物料緩沖罐、進料泵、集合管道，軸流式旋流器組成，旋流器溢流、底流口分別由單獨管道匯合至集合管道，而后連接物料緩沖罐。輕、重相按照一定進料比加入物料緩沖罐內經攪拌槳攪拌混合后通入軸流式旋流器內進行分離，而后由溢流、底流
流體機械 2022年2期2022-03-24
- 提高水力旋流器分級效率的數值計算研究
數的關系。通過底流口的礦漿流量可以根據以下方法確定，即水力旋流器中，靠近器壁處流體靜壓力數值最大，并在靠近空氣柱處減少到大氣壓力，同時轉為速度壓頭。此時，靠近底流口處的流體壓力將等于底流口與溢流管同大氣交接處的水位差Hn加上溢流管路（溢流口的入口、溢流管、溢流管出口）的阻力壓頭損失Hc。水力旋流器的圓錐部分與底流口都是錐形構造，通過它的流量系數等于μ，而在錐形構造內液體所占面積為錐形構造和空氣柱截面積的差。根據按礦漿計算的水力旋流器生產率公式，比例系數X可
中國資源綜合利用 2022年1期2022-02-14
- 旋流器底流口直管段長度對分離性能的影響研究
精度有待提高。底流口直管段是水力旋流器的一個重要部件，直接影響旋流器的分離性能，因此，優化旋流器底流口直管段結構，是提高旋流器分離效率的一種有效方法。ZHANG等［5］研究了旋流器底流口直徑與分離性能的關系，認為適當增大底流口直徑可以減小進料粒度和濃度波動對分離性能的影響；呂秀麗［6］研究了底流口直徑對固體顆粒運動的影響，認為隨著底流口直徑的增加，旋流器內流場流速降低，零速包絡面向內向上收縮，分級效率降低；HAN等［7］設計了一種底流口直徑可調旋流器，通過
金屬礦山 2021年11期2021-12-18
- 超稠油組合油嘴放噴裝置的研究與應用
過優化設計異形過流口形狀和位置，穩定放噴階段產液量，縮短放噴時間，提高生產時效。1 工藝結構及原理組合油嘴放噴裝置主要由過流閥套、柱形閥芯、外殼、渦街流量計、驅動手輪、絲杠、O型密封圈、推力軸承等組成(圖1)。圖1 組合油嘴結構示意圖Fig.1 The schematic diagram of the combined nozzle structure安裝組合油嘴放噴裝置時，利用卡箍將過流閥套與放噴井井口閥門連接，通過高壓膠皮軟管將渦街流量計出口與油井回油
特種油氣藏 2021年5期2021-12-08
- 三產品旋流器瓦斯泥集鐵降鋅試驗研究
移動，并從一段溢流口排出，粒徑較大的顆粒在外旋流的作用下向下移動，流向一段底流口，在底流余壓作用下，一段底流產物進入二段柱錐型旋流器內部，再次形成旋轉渦流，實現二次精細分級。1.2 分級工藝流程根據瓦斯泥中細泥、鋅和鐵的密度和粒度差異，筆者提出利用三產品旋流器的分級特點對瓦斯泥的集鐵降鋅展開工藝設計。圖1示出雙旋流器瓦斯泥集鐵降鋅工藝流程，在該工藝中，瓦斯泥料漿由渣漿泵給入一段旋流器中，在一段旋流器中完成初步分離，得到細泥、細粒級鋅含量低的一段底流，隨后為
流體機械 2021年10期2021-11-27
- 張莊礦提高水力旋流器分級效率應用研究
跑粗”、旋流器底流口及錐體底流段內襯磨損嚴重的現象。當溢流“跑粗”，即有大于分離粒度的物料進入旋流器溢流時，因部分脈石連生體未單體解離，不僅導致后續一段弱磁選別效果降低，影響精礦品位，還降低了沉砂量，使一段閉路磨礦分級作業中的返砂比下降，一段球磨機處理量下降，進而影響精礦產能。錐體底流段內襯磨損嚴重造成備件更換周期短，影響現場生產連續，成本增加，造成溢流跑粗和錐體底流段內襯磨損嚴重的主要原因如下。3.1 水力旋流器自身結構參數3.1.1 入料管及溢流管直徑
現代礦業 2021年7期2021-08-23
- 水介質旋流器制備電容炭原料煤的試驗研究
度為70mm，溢流口直徑為20mm，采用單因素尋優法考察底流口直徑、圓錐段錐角、分選壓力對于分選效果的影響。1—水介質旋流器；2—物料箱；3—壓力表；4—泵；5—回流管；6—閥門；a—入料采樣點；b—底流采樣點；c—溢流采樣點2 分選效果影響因素分析2.1 錐角對分選效果影響錐角的大小是區別不同類型旋流器的主要特征，一般而言錐角越小越利于分級，因此分級旋流器的錐角一般都不大，且分級粒度越小，錐角越小。錐角越大越有利于形成穩定的密度層，對分選有利。試驗過程中
煤炭工程 2021年7期2021-07-27
- 貯箱及輸送管路流場空化發展機理研究
局部低壓區,當出流口位置的靜壓低于飽和蒸氣壓時,出流口及下游區域會發生空化形成汽化區域。汽化區域不斷擴展,使發動機泵入口狀態突變,可能造成災難性后果。為了避免空化現象對輸送系統產生嚴重影響,有必要對空化現象在貯箱及出口輸送管內產生及作用機理進行研究?；赑umplinx 仿真計算軟件,對貯箱出流口空化產生及發展機理進行了研究,提出了微量空化和深度空化兩種典型空化現象狀態,并給出了防空化設計準則。2 仿真模型2.1 模型簡化火箭貯箱及輸送管實際結構較為復雜,
低溫工程 2021年2期2021-06-06
- 轉套式配流系統配流口與泵腔壓力特性對比分析
了仿真,確定了配流口、減振槽結構及最佳閉死角；姜曉天等[9]以isight優化設計框架搭建了系統設計優化平臺，完成了對U型減振槽的結構優化；程前昌等[10-11]將轉套式配流系統與閥式配流系統在體積結構、壓力脈動和容積效率3個方面進行對比研究，并確定線性凸輪槽型線性能最優。 但還沒有關于配流口和泵腔兩位置的壓力對比分析，本文在已有研究的基礎上探究配流口和泵腔的壓力特性區別及原因，分析結果可為后續研究提供支持。前期工作對轉套式配流系統結構和壓力特性進行了系統
機械制造與自動化 2021年2期2021-05-21
- 液體火箭貯箱出流口防塌陷仿真分析
機工作末期貯箱出流口夾氣時刻最遲，不可利用的剩余推進劑量盡可能少[2]?；鸺A箱夾氣根據造成的原因不同可以分為空化夾氣、漩渦夾氣、晃動夾氣和塌陷夾氣[3]。其中，空化夾氣是指貯箱出流管內靜壓低于推進劑的飽和蒸汽壓，出流管內液體將發生空化，通過結構設計和增壓措施等可以有效防止空化現象[4]。不同的貯箱底部邊界（特別是出口）和外來干擾會對淺箱的液面產生影響，使得液體表面微團除軸向運動外，還發生徑向乃至周向流動，從而產生漩渦[5]，進而造成夾氣。貯箱受到外加擾動
導彈與航天運載技術 2021年2期2021-04-26
- 基于視密度的煤氣化渣水介質旋流炭-灰分離
旋流向下運動從底流口排出，而密度小或粒度細的顆粒由于受到的離心力較小，難以克服旋流器內液體向心曳力作用，集中在旋流器中心區域跟隨內旋流從中心溢流管排出[21]。水介質旋流器入料壓力的增大會導致靜態壓力和切向速度的增大，并對不同徑向范圍的軸向速度產生影響。溢流管插入深度的增加對靜態壓力和切向速度影響微小，但引起軸向速度和湍流強度的增加。溢流口直徑和底流口直徑的增大會造成靜態壓力的減小，最大切向速度點附近切向速度和不同徑向范圍軸向速度的變化，并引起湍流強度降低
化工進展 2021年3期2021-03-30
- 通風及內熱源參數的方腔內混合對流模擬
結果表明，進、出流口的位置對混合對流的影響很大，在改善換熱效率方面起著關鍵作用。隨著流體流動和換熱機理研究的深入，新的數值計算方法也在不斷涌現。格子Boltzmann方法(LBM)作為介觀模擬算法的代表，在近幾十年里發展迅速。與傳統計算方法相比，LBM使用簡化的動力學模型來處理微觀過程，這使其在具有出色并行計算能力的同時能夠更直觀地表現粒子間的相互作用[11]。多參數弛豫時間(MRT)的引入也進一步提高了LBM的計算精度和穩定性[12]。目前，LBM主要通
哈爾濱工程大學學報 2021年2期2021-03-16
- 非常規油氣田多管旋流裝置的分離性能研究
其中重質相通過底流口流出，輕質相由頂部溢流口排出［1-4］。由于水力旋流器結構簡單、處理能力強、維修方便等優點，被廣泛應用于環保、醫藥制造、石化、食品加工、紡織以及城市污水處理等行業［5-7］。近年來，隨著全球頁巖油氣田的開采，非常規油氣田的開發逐漸成為人類能源的重要來源［8］。但非常規油氣田的開采存在單井和礦區產量隨時間加長處理量減小的問題，嚴重影響了下游設備的工作效率［9］。水力旋流器作為旋流分離的關鍵裝置，決定了相關設備的分離性能。因此，本文創新性設
武漢工程大學學報 2021年1期2021-02-27
- 往復柱塞泵轉套式配流系統結構優化
續單向轉動，使配流口交替與進、出油腔連通，完成系統配流工作[9]。1.法蘭蓋 2.進油腔 3.進油口 4.配流口 5.減振槽 6.泵腔 7.柱塞 8.泵體 9.轉套 10.排油腔 11.出油口 12.凸輪槽 13.傳動銷 14.壓緊彈簧 圖1 轉套式配流系統結構示意圖2 配流口與減振槽結構參數優化2.1 配流口與減振槽對配流的影響分析利用CFD技術對系統內部的流場特性進行仿真分析后發現，當吸油期和排油期轉換過渡瞬間會出現倒灌或閉死現象，導致容積效率降低或壓
液壓與氣動 2020年11期2020-12-04
- 兩產品重介旋流器溢流端下料溜槽改進
N320 mm底流口更換為DN290 mm的底流口，底流口變小后，商品煤的產率提升了9%，但與此同時，煤的平均介耗由1.8 kg/t上升到2.7 kg/t，固定篩板的更換頻率也明顯上升。因此，對兩產品重介旋流器溢流端的下料溜槽進行改進，以期降低介質消耗。1 介耗上升原因重介質旋流器是一種結構簡單、無運動部件、分選效率高的選煤設備。將兩產品重介旋流器的底流口直徑由DN320 mm更換為DN290 mm后，分析旋流器內部流體壓力的分布規律，旋流器內部煤流示意圖
山西焦煤科技 2019年10期2019-12-02
- 結構參數對雙溢流旋流器內空氣柱性能的影響
始狀態為空氣，溢流口和底流口均為壓力出口，旋流器壁面采用“標準壁面函數”法進行近壁處理。求解器采用基于壓力隱式瞬態三維求解器，壓力梯度采用基于單元的格林高斯方法。兩相體積分數采用幾何重建(geo-reconstruct)離散格式。瞬態計算采用顯示時間離散格式。湍動能、湍流耗散率以及雷諾應力離散格式均采用一階迎風格式。2 模擬結果及討論2.1 雙溢流管旋流器內流場分布形式模擬仿真時，設置殘差為10-4，時間步長為1×10-4s，采用非穩態計算，初始化后進入計
中國礦業 2019年9期2019-09-23
- 東河選煤廠提高精煤產率的探究
流器分選效率與底流口直徑成正比的關系[4]，可以通過增大分級旋流器組的底流口直徑，以增加底流口排放量，減少溢流去浮選的入料量，從而回收損失于浮選環節的粗顆粒煤泥，進而提升末精煤灰分和產率[5]。選煤廠分級旋流器組為海王FX300-PUX14型，生產中使用8個小旋流器，6個停用，底流口直徑均為φ35 mm。通過對一個小旋流器底流口不斷更換為φ40 mm、φ45 mm、φ50 mm等工藝尺寸，觀察底流傘型情況及離心機是否有串水情況[6]。通過對比試驗，底流口選
煤炭加工與綜合利用 2019年5期2019-07-10
- 重介質旋流器分選過程的離散分析與數值模擬
采用速度入口，溢流口和底流口均為壓力出口，回流系數均為1。懸浮液密度為1 450 kg/m3，煤粒入口速度為5 m/s。圖2 FZJ1000旋流器結構參數Fig.2 Structural parameters of FZJ1000 cyclone圖3 旋流器網格結構Fig.3 Grid structure of DMC1.2 旋流器的多相流控制方程旋流器內部流體是一個復雜的三維旋轉流動，基本是半自由渦流和強制渦流耦合而成的螺旋渦流，用RSM雷諾應力模型進行
煤炭學報 2019年4期2019-05-08
- 南北二系：試論東周時期銅匜的分類和譜系
。Ⅱ式 流變長，流口上翹較高，深腹寬闊，足內聚于腹底，足間距小，腹部飾吐舌蟠螭或勾連蟠螭（圖一，2）[10]。Ⅲ式 多為蹄足，足間距變大，尾著躬身獸首鋬變小，或代以圓環（圖一，3）[11]。Ⅳ式 流變低，流口較平，淺腹寬闊，俯視呈圓角長方形或橢圓形，蹄足前后間距更大，鋬多作圓環形，腹部多素面（圖一，4）[12]。Ⅴ式 腹變淺，蹄足矮小，尾著環形鋬（圖一，5）[13]。Ⅵ式 暫缺。Ⅶ式 流變長，上翹較高，腹部呈長條形，蛻化較甚（圖一，6）[14]。Aaab型
考古與文物 2018年4期2018-09-22
- 可調底流口旋流器在某尾礦筑壩中的應用
要為旋流器更換底流口，通過更換底流口，提高旋流器底流濃度，減少底流中細顆粒含量，提高壩體穩定性。因此為了維持旋流器底流濃度及底流粒度，需要為筑壩φ250旋流器配備多種規格的底流口，增加了設備成本。同時，筑壩過程中，需要安排工人更換旋流器底流口，增加了人工成本?；谏鲜銮闆r，開發了可調底流口旋流器，無需更換底流口，即可調整旋流器底流口大小，調整旋流器底流濃度和粒度。3 可調底流口旋流器結構特點3.1 可調節底流口可調底流口旋流器最大的特點為底流口可調節，調節
中國礦山工程 2018年4期2018-08-20
- 一種新型高效的塔式布砂機的研發
運動最后從下端底流口排出，水和部分較細的礦粒隨著旋轉運動，從上端溢流口排出，完成砂水分離和清洗作業。因布砂機安裝位置固定，經底流口分離出的粗顆粒物質砂子裝車或船的位置也固定，每當裝滿一輛車或船，必須把車或船移走才能裝下一輛，或必須中斷生產線作業而將堆滿底流口的砂子清空才能繼續洗砂作業。對于大型車船、洗砂廠，必須安裝多個布砂機或多次移動車船才能滿足裝堆砂要求；在大型的洗砂廠，需要配備輔助設備清理布砂機底流口的散砂。這種布砂機堆砂位置固定，裝堆砂面積小，設備利
建筑機械化 2018年7期2018-07-31
- 一種新型高效的塔式布砂機的研發
運動最后從下端底流口排出，水和部分較細的礦粒隨著旋轉運動，從上端溢流口排出，完成砂水分離和清洗作業。因布砂機安裝位置固定，經底流口分離出的粗顆粒物質砂子裝車或船的位置也固定，每當裝滿一輛車或船，必須把車或船移走才能裝下一輛，或必須中斷生產線作業而將堆滿底流口的砂子清空才能繼續洗砂作業。對于大型車船、洗砂廠，必須安裝多個布砂機或多次移動車船才能滿足裝堆砂要求；在大型的洗砂廠，需要配備輔助設備清理布砂機底流口的散砂。這種布砂機堆砂位置固定，裝堆砂面積小，設備利
建筑機械化 2018年6期2018-06-29
- 激波矢量控制噴管性能分析與結構優化設計
在喉部相切，二次流口位于噴管的擴張段[5].圖1 噴管結構簡圖其中，α為噴管入口段角度，r為噴管入口段半徑，l為噴管擴張段長度，β為噴管擴張段角度.e為二次流口與噴管出口的距離，w為二次流口的寬度，h為二次流的長度.另外，d1為噴管入口高度，d2為噴管喉部高度，d3為噴管出口高度.1.2 數值模型噴管計算模型滿足氣體狀態方程、質量、動量以及能量守恒方程.數值計算采用二階湍流方程并定義強壁面函數、SIMPLEC壓力修正離散方法以及二階精度迎風格式.計算條件設
大連交通大學學報 2018年1期2018-03-21
- 渦流探測管對柱狀旋流分離器分離性能的影響
轉的流場，并向底流口方向作螺旋回轉運動，即外旋流；當外旋流抵達底流口，不能完全流出，一部分流體就以相同的回轉方向，轉而向溢流口作螺旋回轉運動，即內旋流。在內、外旋流兩種流動形態作用下，形成離心場，密度大的水相從底流口排出，密度小的油相從溢流口排出，通過控制旋流器出口閥門的開度來改變溢流口和底流口的流量，調節不同的分流比，改變旋流器的分離效率，完成了油水混合物的分離。圖1 旋流器總體結構圖 Fig.1Generalstructureofcyclone圖2 渦
石油化工高等學校學報 2018年1期2018-03-02
- 有關重介質旋流器的選煤技術探討
向上旋轉，并從溢流口排出，而重量比較重的矸石就會在旋流的影響下，向下旋轉，并從底部口排出。2 影響重介質旋流器選煤的因素2.1 入料煤的特性重介質旋流器在實際工作中，由于其溢流口以及底流口所具有的通過能力不能進行無限的調節，如果入料煤所具有的特性發生變化，就會使選煤的效果達不到應有的要求。例如：入料煤中所具有的矸石的含量不斷增加，底流口的排出量就會不斷增加，而溢流口的排量就會不斷降低[2]。但是，由于底流口所具有的排除能力具有較大的限度，因此，密度比較大的
機械管理開發 2018年8期2018-02-16
- 水力旋流器壓降的影響因素
分別表示進口、溢流口、底流口的能量；Q 為生產能力（m3/s）；Qu、Qo為底流和溢流流量（m3/s）；pi、po、pu分別為進口、溢流口和底流口處的壓強力（Pa）；vi、vo、vu分別為進口、溢流口和底流口處的液體速度（m/s）；ρ為液體密度（kg/m3）.2 實驗系統圖1為實驗系統圖，主要由水力旋流器、壓強表、電磁流量計、流量調節閥、漿液泵、漿液罐、攪拌電機以及相關的管道、閥門組成。在實驗中，溢流口與底流口漿液均與大氣相通，溢流與底流漿液直接排回漿液罐
裝備制造技術 2017年10期2017-12-28
- 轉套式配流系統配流口結構及對工作脈動的影響
轉套式配流系統配流口結構及對工作脈動的影響張延君1，張洪信1，趙清海2，王新亮1，程前昌1（1.青島大學，山東青島 266071；2.青島大學動力集成及儲能系統工程技術中心，山東青島 266071）轉套作為配流系統的核心零件之一，其配流口的結構形狀對整個配流系統的工作脈動影響較大。以配流系統為研究對象，設計方形配流口、圓形配流口、雙配流口3種不同配流口結構轉套。首先建立了3種配流口過流面積的數學建模，分析過流面積的變化特點與規律。為了研究不同配流口對配流系
流體機械 2017年11期2017-12-16
- 從煤矸石中回收煤系高嶺巖的重介分選技術
驗。分別研究了底流口直徑、入料壓力和懸浮液密度對產物產率和分配率的影響，并在底流口直徑24mm、入料壓力0.1MPa、懸浮液密度為2.4g/cm3時，得到了回收率為69.05%的高嶺巖粗精礦。因為原礦的密度較為集中、可選性差，旋流器的結構需進一步優化以取得更好的分選效果。煤系高嶺巖；矸石；旋流器；硅鐵粉；重介質高嶺巖是重要的非金屬礦產資源，中國的煤系地層及煤層中賦存有大量的高嶺巖資源， 成為目前高嶺巖深加工的重要對象。大同礦區石炭紀煤層的夾矸和頂底板中含有
中國礦業 2017年10期2017-11-01
- 雙排料型旋流器數值模擬和試驗研究
型旋流器在靠近底流口處，細顆粒體積分數明顯降低，經底流口排出的細顆粒減少，有效降低了旋流器底流中細顆粒含量。采用石英砂進行實驗室試驗，結果表明φ50mm雙排料型較單排料旋流器底流中-5μm顆粒含量降低了55.7%，陡度指數提高了64.7%，底流夾細明顯降低，分離精度得到提高。雙排料型旋流器；數值模擬；試驗研究；分離精度1 前言水力旋流器是一種在工業生產中廣泛應用的固液分離設備，在工作時物料以切線方式給入旋流器，并在其內形成強大的離心力場，物料在旋轉流場作用
流體機械 2017年3期2017-04-17
- 無壓三產品重介質旋流器二段技術改造與應用
二段的溢流管和底流口直徑選擇不合理，導致分選密度偏高，可能偏差偏大，矸石污染中煤的現象比較明顯，這是中煤灰分超標的主要原因。為此，需要探索可行的方案，解決旋流器二段分選效果不理想的問題。2 3GDMC1200/850A型無壓三產品重介質旋流器2.1 結構與工作原理3GDMC1200/850A型無壓三產品重介質旋流器由圓柱段(旋流器一段)和圓柱-圓錐段(旋流器二段)組成，結構示意圖如圖1所示。在旋流器工作時，合格重介懸浮液以一定的壓力沿切線方向進入旋流器一段
選煤技術 2016年1期2016-12-19
- 探討三維等速表面積法評價二尖瓣反流的可行性研究
PISA所測反流口面積差異有統計學意義，3D PISA的反流口面積要高于2D PISA，平均有效反流口面積對于定量評價二尖瓣反流更實用。結論 3D PISA作為一種新的定量評價二尖瓣反流程度的方法應該得到廣泛的應用。超聲心動描記術；三維超聲心動描記術；等度表面積；二尖瓣反流［Abstract］Objective Feasibility of three dimensional proximal isovelocity surface area in qu
中外醫療 2016年21期2016-09-03
- 底流口直徑對篩網旋流器分級效果的影響
430064)底流口直徑對篩網旋流器分級效果的影響胡言鳳(中煤科工集團武漢設計研究院有限公司，湖北 武漢 430064)為提高篩網旋流器的分級效果，在對柱段篩網直徑與篩孔直徑、入料口、溢流管、錐角與底流口設計的基礎上制造篩網旋流器樣機，通過改變樣機的底流口直徑來研究其對分級效果的影響。試驗結果表明：篩網旋流器的分級效率隨底流口直徑的增大而增加，分級粒度隨底流口直徑的增大而減小。篩網旋流器；底流口直徑；分級效率篩網旋流器是一種細粒煤分級設備，它的創新之處是將
選煤技術 2015年3期2015-12-20
- 不同入口形式的固液分離旋流器壁面磨損研究
°和190°，底流口附近壁面?最大磨損在周向方向180°的底流口上方1～2mm位置；雙入口式旋流器的壁面磨損呈對稱分布，最大磨損在底流口位置，頂板壁面最大磨損在兩個入口區域，頂板外層最大磨損位于方位角80°～110°和260°～290°，環形空間壁面最大磨損位于方位角120°和300°；相同條件下，雙入口式旋流器頂板和環形空間的壁面磨損小于單入口式旋流器頂板和環形空間的壁面磨損；而對于底流口附近的壁面磨損，雙入口式固液分離旋流器底流口附近的壁面磨損略大。旋
化工進展 2015年10期2015-09-02
- 衡水冀16井水位異常分析
水均取自觀測井泄流口排水池。發現井孔附近無溫泉、溫室等地熱項目的開發建設，養魚場兩口150 m深的冷水井與觀測井1700 m深的熱水井處于不同含水層，排除養魚場的抽水活動造成水位異常的因素。屠宰場用水時間集中在每天凌晨3 時00分至5時30分之間，為了滿足用水量增加需求，工人用磚頭堵住泄流口排水池，導致泄流管被淹沒在水面之下，而此時間段與水位異常出現的時間較為接近，將磚頭拿開排水池排水順暢后，水位下降，數據恢復正常。2 異常機制分析排水池泄流口被堵后，隨著
地震科學進展 2015年9期2015-03-29
- 淺談流口有機茶核心產區創建的探索與實踐
摘要：休寧縣流口茶區大力發展良種茶園，安全規范用肥用藥，推行茶葉加工清潔化，傳承并改善制作工藝，改善茶業金融服務，傾力打造優勢品牌，加大核心區域保護，加強政策扶持，實施組織保障，創建有機茶核心產區。文獻標識碼：A文章編號：1006-5768（2015）03-0099-03〔收稿日期〕2015-04-26〔作者簡介〕徐文山（1957—），男，安徽休寧人，農藝師，主要從事茶葉技術推廣工作。流口地區地處休寧縣的西南邊陲，是新安江之源頭，境內群山環抱，水質清純，土
茶業通報 2015年3期2015-02-23
- 漸擴進料體旋流器分級性能試驗研究
分級試驗，研究底流口直徑、壓力、給料濃度對其分離性能的影響。研究表明，隨著底流口直徑增大，底流濃度減小、底流產率升高、分級粒度變細，分級效率明顯增大；隨著壓力增大，溢流濃度減小，底流濃度明顯升高，分級效率升高；隨著給料濃度增大，溢流和底流濃度都升高，底流產率減小，分級效率降低。當底流口直徑為Φ18mm、壓力為0.06MPa、濃度為16%時，旋流器分離粒度d50為54μm，且-54μm分級質效率為49.50%，量效率為88.66%；此時，溢流-45μm含量達
中國礦業 2015年12期2015-01-12
- 無癥狀二尖瓣反流患者預后的影響因素
的反流量和有效反流口(ERO)面積〔8,9〕，測定左室容積〔10〕。輕度反流：1.3.2其他指標檢測 左室直徑、容積、EF、左室質量按文獻方法計算〔11〕。左房容積用面積-長度方法計算。應用平面幾何方法測量二尖瓣反流，計算反流與左心房面積比〔12〕。二尖瓣反流的嚴重程度進行定性分級(1/4～4/4)〔13〕。2 結 果2.1基本特征和管理 大多數病人二尖瓣反流原因為二尖瓣脫垂，有效返流口2.2生存分析 內科治療的病人有58例患者死亡，1年的生存率為(96±
中國老年學雜志 2014年18期2014-09-13
- 響應曲面法優化旋流分離處理含油廢水＊
為14 mm，溢流口直徑為18.94 mm，底流口直徑為8 mm，處理效率為93.13%，優于廣泛采用的Arterburn和Rietema經驗公式設計的處理效率。旋流器；含油廢水；響應曲面法；數值模擬；分離效率0 引 言鉆井廢水、油田采出水，以及稀釋破乳后的含油污泥、鉆井液是油氣田開采過程中產生的含油廢水的主要來源，其中部分油基鉆井液含油量高達40%［1］，若直接排放不僅造成環境污染，而且浪費資源。經過預處理后的含油廢水可以通過旋流器進行油水分離，對于一定
油氣田環境保護 2014年5期2014-06-15
- 柱形旋流器油水分離效果研究
速。柱形旋流器溢流口和底流口處裝有球閥，用于調節旋流器分水率?；旌弦航浿涡髌魈幚砗?，分別由溢流口和底流口進入混合罐。油、水經混合罐沉降分離后，油、水相分別泵回油罐、水罐。柱形旋流器入口、溢流口和底流口處設有取樣口，可觀測油水分離效果。具體實驗流程如圖1所示。圖1 實驗流程1.2 實驗材料實驗介質采用勝利海上油田的原油和自來水，其物性參數如表1所示。表1 油水物性參數2 結果與討論2.1 入口流速對底流口含水率的影響入口流速對應旋流器的處理量，是評價旋流
化工裝備技術 2014年1期2014-04-11
- “窮生態”待補
達40.8億元。流口村：無工不富沿著新安江正源“率水”一路向上，進入休寧縣地界，眼前的率水呈現一派曲折之狀，流口鎮即坐落于此。這里有5876口人守著“大源河”和“小源河”的交匯口而居。該鎮3個村落沿水而建，主路旁的新屋透著徽派建筑的影子。這一抹整齊，卻掩不住背后老房的斑駁?！斑@里的好房子，是村民外出務工掙回來的?！?span class="hl">流口鎮黨委副書記程金林介紹說。位于丘陵地帶的流口鎮是典型的山區鎮，用村里老人的話講，就是“八山一水，半分道路和鄉村”。而92%的森林覆蓋率，使村
民生周刊 2012年19期2012-10-20
- 斜盤柱塞式液壓變壓器的扭矩特性*
工了3個均布的配流口，其配流盤的端面圖如圖2所示.圖中α、β、γ分別為3個配流口 A、B、T的角度，δ為配流盤相對上死點TDC轉過的角度.因此，缸體轉動一周，每個柱塞會分別與3個配流口連通，每個配流口產生的扭矩情況是不同的，文中將分別進行分析.圖2 液壓變壓器的配流盤端面圖Fig.2 Face chart of the valve plate of hydraulic transformer2 液壓變壓器的扭矩特性2.1 液壓變壓器控制角為零時的扭矩特性當
華南理工大學學報（自然科學版） 2011年6期2011-08-02
- 氣動充放氣系統二維非定常流場數值模擬
集中參數法，將節流口進行等熵簡化處理；李玉軍等[7]將壓模型和壓力回復模型引入到一維流場中用來處理節流口邊界條件，計算得到的流場不能反映氣管、氣缸等元件的徑向參數分布以及節流口對管路流場的節流特性，難以滿足實際需要。楊麗紅[8]對固定容積容器的放氣過程進行了二維仿真研究，計算時考慮容器壁和內部氣體的傳熱，得到了放氣時放氣口的流場分布。本文作者建立了氣動充放氣系統的二維模型，考慮系統內氣體、元件和外部氣體之間的熱傳遞，采用湍流k-ε兩方程模型，運用有限體積法
中南大學學報（自然科學版） 2011年6期2011-05-29
- 鋁硅礦物旋流分選特性與機理分析
通過改變錐角、底流口直徑、給礦壓強三個主要參數，來考察鋁硅礦物顆粒的旋流分選特性，并根據分選產物的礦漿體積產率和固體質量產率的變化趨勢進行機理分析。1 試驗原料與方法1.1 試驗原料試驗所用礦樣為來自河南長城鋁業公司的低鋁硅比鋁土礦，其化學成分分析、化學物相分析及礦物組成，分別如表1、表2和表3所示。表1 礦石的化學成分分析結果由表1可看出，該礦石中Al2O3的含量為59.80%，SiO2的含量為13.62%，鋁硅比(A/S)為4.39。礦石中雜質元素Fe
中國礦業 2011年8期2011-01-20