壩頂
- 八境湖攔河壩水閘工程防洪能力復核分析
、安裝間及主機間壩頂高程為106.00 m,廠壩導墻高程99.50 m,溢流壩堰頂高程94.20 m,右岸船閘壩頂高程105.00 m,右岸土壩壩頂高程103.40 m,堰頂上布置的翻板閘閘頂高程為97.24 m,翻板閘門體高3.04 m。壩頂全長330.35 m,其中：左岸非溢流壩段長22.53 m,廠房段長41.32 m,溢流壩壩段全長214 m,船閘段長14.0 m,右岸土壩38.5 m。2 工程等別和防洪標準復核2.1 工程等別復核根據《防洪標準》
陜西水利 2023年11期2023-11-11
- 紫金縣中坑水庫大壩除險加固工程設計研究
今仍存在水庫大壩壩頂泥結石路面凹凸不平、壩面緣墻部分出現開裂、壩頂寬度不符合規范要求等。水庫一旦發生事故,將會對周邊居民、灌溉設施以及交通道路產生威脅,甚至會造成人員傷亡、基礎設施毀壞等,危害遠遠超過普通的堤壩潰壩事故。故水庫在防洪保安方面具有十分重要的作用,水庫的除險加固工程勢在必行。1 工程概況中坑水庫位于紫金縣義容鎮大新村境內,水系屬東江一級支流義容河支流黃洞水,距離義容鎮約6 km,距離紫金縣城約53 km。壩址以上集雨面積0.5 km2,總庫容2
陜西水利 2023年7期2023-07-28
- 蜀河水電站大壩趨勢性沉降問題的分析討論
全長290 m，壩頂高程230.00 m，最大壩高72 m。陜西蜀河水電站大壩首次定期檢查期間發現，混凝土壩壩頂垂直位移自2012年起開始下沉，至2020年最大下沉量累計達6 mm，各測點下沉量基本一致，趨勢性位移未收斂，見圖1。有分析認為：“大壩整體在逐年下降，產生這種現象可能是大壩地基堅硬度及承載力逐年下降導致的”[1]。圖1 壩頂垂直位移測值過程線Fig.1 Process line of verticaldisplacement of dam cr
大壩與安全 2022年6期2023-01-31
- 基于貝葉斯參數更新的高土石壩壩頂開裂風險動態評估與預警
土石壩主要表現為壩頂開裂、壩體與壩肩（基）滲漏、壩坡滑坡塌坑等非潰壩故障模式，根據相關文獻統計，壩頂開裂約占高心墻堆石壩常見故障模式的40%以上［3-5］。眾所周知，壩頂開裂與土石壩的變形特性密切相關，特別是變形傾度指標［6-8］。通過大壩原觀監測數據，結合參數反演算法和數值模擬方法可以對高心墻堆石壩運行形態進行準確預測［9，10］。當基于數值模擬結果計算出的壩頂變形傾度大于某一閾值時，壩頂存在開裂可能性，但是并不意味著壩頂會立即開裂［11，12］，若壩頂
中國農村水利水電 2022年10期2022-10-27
- 混凝土面板堆石壩變形和滲漏特性研究
板堆石壩的施工后壩頂沉降和變形。結果表明基于位移與高度或時間的簡單關系的經驗方程可能容易產生大的誤差。毛漸等人[7]比較了由傾倒堆石和壓實堆石組成的面板堆石壩的施工后壩頂沉降，發現傾倒堆石壩的壩頂沉降比壓實堆石壩在3～30 a內的壩頂沉降大5～8倍。高照良等人[8]預計，高度為100 m的壓實混凝土面板堆石壩的壩頂沉降一般在5 a內約為10～15 cm，100 a內約為15～25 cm。根據岑威鈞的分析[9]，與壓實的堆石相比，傾倒的堆石明顯有更大的頂部沉
地下水 2022年4期2022-09-14
- 小型水庫交通橋對壩頂高程確定的影響
在設計時，都是與壩頂高程保持一致，由此會導致小型水庫交通橋很難有足夠的凈空。2 工程實例一貴州省黔西南州某水庫總庫容241 萬m3，工程規模屬小(1)型，工程等別為Ⅳ等，正常蓄水位為1182.80 m，設計洪水位為1184.10 m，校核設計洪水位為1184.50 m。擋水建筑物為混凝土重力壩，壩頂寬度6.0 m，最大壩高40.0 m。泄水建筑物為無閘控制開敞式溢洪道，共設2 孔，凈寬14 m，中墩寬1.5 m。由于壩頂連接左右岸鄉村道路，需設置交通橋便于
陜西水利 2022年8期2022-08-31
- 菲古壩頂溢流面板堆石壩運行期變形特性分析
的影響[4]。但壩頂溢流同樣具有極高的風險，正確認識該類型壩體的變形特性將有助于類似工程的設計與施工，具有重大的工程價值?；炷撩姘鍓纹浒踩陨钍軌喂そ缜嗖A，較少出現壩身整體失穩現象[5-6]，變形破壞問題主要集中在混凝土面板和趾板上[7-9]，但壩頂溢流面板壩一般壩高較矮，面板變形問題并不突出，其壩頂溢洪道的安全可靠性是更為關注的主要問題。與建造在岸坡的溢洪道相比，壩頂溢流最不利的影響因素是堆石體作為基礎具有沉降變形的顯著特點[10]。合理控制堆石體變形
人民珠江 2022年7期2022-07-31
- 太平哨大壩壩頂水平位移影響因素分析
為混凝土重力壩，壩頂高程196.0 m，壩頂全長555.60 m，最大壩高44.20 m，頂寬8.00 m，共36個壩段，其中3-23號壩段為溢流壩段，其余壩段為擋水壩段。工程等級為Ⅱ等，工程規模為大（2）型，大壩為2級建筑物。大壩按100年一遇洪水設計，相應洪水位（正常水位）191.50 m；按1 000年一遇洪水校核，相應洪水位192.8 m；死水位190.00 m。太平哨水庫總庫容1.83億m3，調節庫容0.19億m3。2 觀測設施的布置情況太平哨大
東北水利水電 2022年6期2022-06-28
- 運行期土石壩壩頂高程存在的問題及處理
安溪等多座土石壩壩頂或防浪墻頂高程不滿足現行規范，評級為正常壩A-。早期大壩安全定期檢查期間受洪水標準變化等因素影響，也會造成大壩壩頂(防浪墻頂)高程不滿足現行規范。目前的土石壩防洪安全分項按表1進行分級。表1 土石壩防洪安全分項分級表例如因大壩沉降，大壩防浪墻頂高程高于浪頂高程，但安全超高不足，防洪安全分項的壩頂高程評價為A-級。沉降量若繼續增大，會導致壩頂(防浪墻頂)高程低于浪頂高程或者壩頂高程低于最高靜水位，這樣防洪安全分項的壩頂高程即評定為B。大壩
浙江水利水電學院學報 2022年1期2022-04-14
- 基于變形傾度的高心墻堆石壩壩頂開裂影響因素分析
壩體變形不協調，壩頂開裂時有發生，如瀑布溝、土耳其Ataturk、墨西哥Infiernillo壩等高心墻堆石壩蓄水后均出現了壩頂縱向裂縫［1-3］，裂縫的存在削弱了壩體的穩定性和防滲性，影響水庫的綜合效益。因此，合理分析影響壩頂開裂的關鍵因素，對于工程的安全運行具有重要的意義。長期以來，廣大學者在土石壩開裂成因方面開展了豐富的研究，如韓朝軍、何福娟、高志良和林道通等［4-7］通過對工程監測資料的時空特性及統計回歸分析，總結出蓄水作用、壩殼料濕化變形和筑壩料
中國農村水利水電 2022年2期2022-02-23
- 真空激光準直拱壩變形監測設計研究
混凝土重力拱壩，壩頂水平位移采用視準線觀測法，垂直于河流布置，視準線工作基點布置在兩岸壩肩，利用經緯儀和活動覘牌進行觀測。壩頂視準線除布置在拱冠梁處的測點以外，其它各測點均不能準確進行徑向變形監測，視準線工作基點穩定性相對較差，無對其穩定性進行校核的技術手段，觀測精度難以滿足規范要求，擬進行技術改造。1 工程概況某水電站大壩壩頂高程765.0m，最大壩高165.0m，壩頂弧長394.6m，大壩最大底寬119.5m，自右向左共分17個壩塊，最大壩寬23m。2
水利技術監督 2021年9期2021-10-22
- 華光潭二級水電站水庫放空期間大壩觀測分析
為混凝土重力壩，壩頂高程232.0 m，最大壩高36.5 m，壩頂總長134 m，共分7個壩段。大壩建成后，水庫正常蓄水位227.70 m，設計洪水位230.35 m，校核洪水位231.75 m，相應總庫容360 萬m3，發電死水位227.00 m。工程屬Ⅳ等工程，大壩為3 級建筑物，設計洪水標準為重現期50年，校核洪水標準為重現期200年。2 觀測設備的布設情況（1）變形觀測設備：大壩水平位移共設有7 個測點，每個壩段分別設1 個測點；在壩頂每個水平位移
大壩與安全 2021年3期2021-10-10
- 某中型水庫下游壩坡面滲漏處理措施探究
現滲水險情后,在壩頂中部布置3 個探坑（見圖1、圖2）,根據探坑揭示[2],表層10 cm為壩頂路面混凝土,中部填筑砂碎石厚約175 cm,下部上游側為混凝土或漿砌石（防浪墻基礎）,下游側為粉質壤土（壤土斜墻）,坑身及坑底未見裂縫,壤土斜墻頂部與防浪墻基礎頂面基本持平,防浪墻基礎寬約140 cm,為混凝土、漿砌石,防浪墻為混凝土結構,頂部寬約63 cm,墻底寬約80 cm,與基礎銜接部位局部殘留有約10 cm厚的砂碎石,透水性強,防浪墻里側局部澆有混凝土,
陜西水利 2021年9期2021-10-09
- 西岙水庫除險加固方案設計
存在以下問題：①壩頂瀝青路面靠上游位置存在不連續的縱向裂縫，且分布整個壩頂；②大壩左壩端防浪墻局部輕微開裂；③溢流堰及泄槽底部表觀良好，未發現開裂變形等現象，泄槽段右側導墻局部輕微開裂；④下游左岸壩側排水溝發現局部漏水，水質清；⑤下游右岸壩腳平時無滲水，下雨后有滲水，下游左壩腳平臺與壩坡處出現局部滲水；⑥啟閉機螺桿輕微腐蝕生銹，2#啟閉機無法運行至指定規程。2 壩體安全復核2.1 溢洪道泄槽水面線復核成果采用分段求和法求水面曲線，計算公式見式(1)：(1)
陜西水利 2021年7期2021-08-18
- 內蒙古武川壩頂北魏陰山皇家祭天遺址
壩頂遺址位于內蒙古呼和浩特市武川縣大青山鄉壩頂村西南約1公里處的大青山蜈蚣壩壩頂之上，分布范圍約1萬平方米。2019—2020年，內蒙古自治區文物考古研究所申報國家文物局主動性考古發掘項目，對該遺址開展了正式考古發掘。發掘中，布10米×10米探方100個，兩年共發掘1300平方米。發掘區選擇在遺址中部與東南部，初步搞清了遺址的建筑結構，自內而外由祭壇、內環壕、內垓、外垓、外環壕等五部分組成。祭壇房址內部出土有北魏時期的陶器、石器、鐵器等，另在內環壕底部堆積
大眾考古 2021年1期2021-07-14
- 過水灣水庫壩頂交通橋施工方案
樞紐由水庫大壩、壩頂溢流表孔、放空底孔、發電取水埋管、發電廠房等主要建筑物組成。水庫規模為中型，工程等別為Ⅲ等，興利庫容777萬m3，總庫容為1 200萬m3。水庫正常蓄水位678.00 m，死水位662.00 m，壩頂高程681.00 m，采用C15常態混凝土單曲拱壩，最大壩高50.00 m，壩頂寬5.00 m，最大壩底寬17.70 m，壩頂長度183.80 m。壩基置于弱風化基巖中、下部,建基面最低高程631.00 m，中心線方位角為NE49.00°，
河南水利與南水北調 2021年2期2021-04-29
- 白石水庫大壩安全監測資料數據分析
力壩(RCD)，壩頂高程134.3m，最大壩高49.3m，壩頂長513m，壩體分為32個壩段，編號為0#-31#壩段。設置11個溢流表孔，12個泄洪排沙底孔，二級城市取水管，3條引水發電壓力鋼管，壩后地面式電站廠房。1.2 安全監測布置白石水庫大壩設置有變形、滲流、壩體應力應變、溫度、環境量等監測項目，具體監測項目布置情況如下：①壩頂變形監測：布置2條三維倒垂線和1套真空激光準直系統，安裝2臺三維垂線坐標儀、30個激光監測點；②壩基變形監測：布置2條三維倒
黑龍江水利科技 2021年1期2021-03-11
- 軍民水庫除險加固工程方案與措施探析
大壩高8.0m，壩頂高程為108.0-110.3m，壩頂長484m，壩頂寬8-11m。泄洪洞位于東壩中部，為0.5m×0.5m城門洞型砌磚涵洞。2 除險加固工程建設的必要性軍民水庫運行近40a來，為水庫附近農村農業增產、農民增收作出了巨大貢獻，但因水庫先天條件不足，加之年久失修，水庫現狀主要存在以下問題：①水庫現狀防洪能力不滿足規范標準；②水庫泄洪設施毀壞嚴重，失去泄洪功能；③大壩上游無護坡，下游無排水反濾保護；④大壩無管理、觀測設施。2011年8月，臨汾
黑龍江水利科技 2021年9期2021-01-06
- 梅山水庫連拱壩垂直位移監測資料時空分析
有兩條，分別設在壩頂和壩下。壩頂從左向右分別為1號拱西至延長壩段15個垂直位移監測點,壩下為4號垛至13號垛10個垂直位移監測點。共計25個垂直位移測點。由于篇幅的限制,下面著重分析1999～2018除險加固工程前后20年,壩頂垂直位移時空變化規律,為分析方便,垂直位移以下沉為正、上抬為負。垂直位移監測點布置如圖1所示。2 垂直位移統計模型分析2.1 統計分析模型混凝土壩垂直位移主要受水壓、溫度以及時效等因素的影響。因此壩體位移由水壓分量、溫度分量和時效分
安徽水利水電職業技術學院學報 2020年3期2020-12-22
- 西海子水庫大壩除險加固設計方案的研究分析
高4.50 m，壩頂寬度5.00 m，壩頂高程359.70 m。上游壩坡1∶3，無襯砌護坡，下游壩坡1∶2.5。大壩迎水坡無襯砌護坡，風浪淘刷嚴重，0+000～0+100 段在浪蝕作用下，造成土體滑塌，使該段壩頂寬度減少到2.00 m。大壩背水坡植被稀少，坡面土體被雨水沖刷，使壩后坡在0+340～0+450 段產生一系列龜紋裂縫，最寬約10 cm～20 cm，深約20 cm～50 cm。壩體壓實系數為0.84，壓實度較差，且不均勻，大壩土體具中等- 高壓縮
陜西水利 2020年8期2020-11-20
- 三泉水庫大壩除險加固方案比選分析
軸線呈南北方向。壩頂高程333.50 m～333.70 m，壩頂平均寬度5 m，最大壩高4.0 m，上游平均壩坡1∶2.5，下游平均壩坡1∶2.5。大壩填筑質量差，壩頂高低不平，大壩上游無護坡。三泉水庫自1986 年建成至今已運行數十年，水庫位于多風區，壩頂高度不滿足風浪爬高要求，影響水庫正常運行；大壩土體滲透系數不符合規范要求，壩后坡腳存在滲透破壞；上游壩坡無護坡，由于風浪的淘蝕作用，壩前坡普遍存在沖蝕臺坎，壩后缺少反濾、排水設施等問題，水庫病險情況明顯
陜西水利 2020年8期2020-11-20
- 拉西瓦拱壩環境振動測試與分析
，對佛子嶺拱壩的壩頂和11支墩進行了動力試驗。2012年，Sevim等[5]采用環境振動試驗方法，研究了水位對拱壩模型動力特性的影響，并用環境振動試驗的結果來標定有限元模型。對于200 m級以上的高壩來說，人工激振引起的響應有限，且成本高昂。環境振動試驗以風、水、人、車、發電機組等環境動力荷載為激勵荷載，研究高拱壩系統的振動特性。環境振動試驗可以真實地反映高拱壩的工作狀態，以實現監測大壩健康的目的。本文主要以壩體環境振動試驗的時間序列幅值為研究對象，分析拱
水力發電 2020年8期2020-11-10
- 寶瓶水電站大壩表面位移變形分析
高93.5 m，壩頂高程2 528.60m，防浪墻頂高程2 529.80 m，壩頂長147 m，壩頂寬8 m。上游坡比為1:1.45，下游壩坡2 497.00m高程以上為1:1.5，2 497.00 m高程以下為1:1.4。工程設計洪水位和正常蓄水位均為2 521.00 m（P=1%），校核洪水位2 522.72 m（P=0.05%），對應水庫總庫容2.219×107m3，為日調節水庫。電站安裝3臺混流式機組，總裝機容量123 MW。2 壩體表面水平和垂直
通信電源技術 2020年10期2020-08-19
- 調節水庫大壩安全評價變形監測分析
P6-2)，其中壩頂上游分布6個監測點(編號依次為P1-1，P2-1，P3-1，P4-1，P5-1，P6-1)，壩頂下游分布6個監測點(編號依次為P1-2，P2-2，P3-2，P4-2，P5-2，P6-2)。3.1 壩頂上游從表1可知，本期2016壩頂上游各點(P1-1～P6-1)縱向位移變化在3～5 mm，最大值為-4.8 mm(P3-1)，最小值-2.8(P4-1)，變化不顯著；本期壩頂上游各點(P1-1～P6-1)橫向位移變化主要朝下游，最大值為12
水利科技與經濟 2020年6期2020-06-23
- 深厚覆蓋層上高心墻堆石壩壩頂開裂特征及原因研究
運行中出現較多的壩頂裂縫問題的研究已經成為一個重要的課題。在國內，據不完全統計，在大型水庫大壩出現的質量問題中，土石壩裂縫方面的問題大約占了39%，裂縫已成為土石壩常見的質量問題及引發土石壩失事破壞的主要原因之一[1]。實際工程中，由于壩基與壩體、岸坡與壩體、剛性建筑物與壩體、壩體各部位之間的不均勻變形，壩面碾壓后長時間暴露于極寒或極熱天氣，蓄水速率過快等原因，土石壩可能產生縱向、橫向、龜狀和水力劈裂等裂縫，這極大地限制了水庫的綜合效益，甚至引發潰壩，因此
中國農村水利水電 2020年5期2020-06-15
- 高心墻堆石壩蓄水變形和裂縫機理分析
內部的次堆石區。壩頂高程856.0 m，最大壩高186.0 m，壩頂寬14 m，長540.5 m。大壩壩基防滲采用防滲墻與帷幕灌漿相結合的措施，上下游各設一道防滲墻，兩墻間距14.0 m，墻厚1.2 m。礫石土心墻頂部高程854.0 m，頂寬4 m，上下游側坡度均為1∶0.25，底部高程670.0 m，底寬96.0 m，心墻底部、心墻與岸坡接觸帶、防滲墻頂和混凝土廊道周圍設高塑性粘土。心墻上下游兩側各設兩層反濾層，上游寬4.0 m，下游寬6.0 m。反濾層
水電與新能源 2020年1期2020-04-18
- 水庫擴建工程選址方案及布置的研究與分析
坡培厚加寬并加高壩頂的擴建方案和原壩頂戴帽加高的擴建方案兩種方案進行比較。方案一：原大壩上游壩坡順延、下游壩坡貼坡培厚加寬并加高壩頂擴建后壩頂長264m，壩頂寬5m，原壩軸線向后平移3.8m為擴建后壩軸線位置，壩頂高程1687.82m，壩頂加高3.16m，擴建后大壩最大壩高34.87m。大壩壩頂上游側設防浪墻，結構形式為“L”型，防浪墻高出壩頂1.2m，防浪墻頂高程1689.02m。大壩壩頂下游側設路沿石，斷面尺寸為30cm×60cm，路沿石高出壩頂20c
珠江水運 2020年1期2020-03-09
- 山丘區小型水庫壩坡沖刷原因及措施
1 山坡洪水匯集壩頂，造成背水坡滑坡山丘區小型水庫兩側壩端多連接至兩岸山坡，兩岸山坡高程較高，部分壩段還作為交通道路連接兩岸山坡，路長坡陡，遇到強降雨，兩岸山坡雨水通過兩岸道路短時間匯流到大壩壩頂上，沖刷壩坡；由于大壩壩頂路面平整，山坡洪水匯集到大壩壩頂后水流放緩，洪水中攜帶的泥沙沉積在大壩壩頂，致洪水水面抬升漫過壩頂路沿石，洪水散排（無組織排水）沖刷背水坡，造成背水坡坡面水沖溝，嚴重時發生滑坡現象。1.2 雨水入滲沖刷，造成土石壩滑坡產生土石壩滑坡的基本
山東水利 2020年5期2020-01-07
- 行車荷載對水庫大壩壩頂路面影響有限元分析
110003)壩頂路面作為小型水庫重要組成部分，一方面為日常交通及檢查維修提供便利；另一方面在出現險情時可以保障搶險隊伍、搶險機械及時達到險情壩段，確保水庫安全運行[1]。隨著水庫服役年限的增加，壩頂路面受到自然老化、風力侵蝕、溫度荷載、波浪淘刷及行車荷載等因素的作用，不同程度地會發生裂縫、破碎、隆起、沉陷及車轍等損壞，造成道路整體性、平整度和抗滑性能下降，道路服務能力下降，影響道路行車安全[2- 3]。小型水庫除險加固中，存在壩頂路面返修或重建的除險加
水利規劃與設計 2019年11期2019-12-09
- 壩頂開裂和水位驟降對土壩抗震穩定性影響
尤為重要。土石壩壩頂裂縫及庫區庫水驟降是引起土石壩破壞的主要形式。白永年等系統統計國內外震后土石壩破壞形式，從震害類型來看，裂縫是主要震害，大約占破壞土石壩震害形式的80%左右。土壩產生裂縫勢必降低壩體抗滑力和弱化受力狀態，通常情況下裂縫內會有水灌入，增加了額外的水壓力，當裂縫達到使壩頂喪失穩定的長度和深度時，壩頂出現滑塌。土石壩在地震中實際發生潰壩的很少，主要以局部破壞的形式存在，裂縫引起壩頂局部滑塌是主要的破壞形式。林鵬等研究了土體飽和度對土的抗剪強度
水利規劃與設計 2018年11期2018-12-10
- 生活垃圾處理場滲濾液貯存池土壩應急加固工程方案比較
線長1470m，壩頂高程72.23～72.83m。大壩下游高程58.00～69.50m，最大壩高15.37m，現狀滲瀝液池水面高程為71.13m。壩頂寬2.75～6.55m，土壩上游鋪設HDPE土工膜，膜下加長絲針刺無紡土工布。坡比為1∶1.5～1∶2.2，坡面無防護。壩體于2015—2016年進行過鋼管樁加固，方法是在壩頂、壩坡、壩根等部位打鋼管樁，壩體形成1—3排鋼管樁加固。目前，局部地段鋼管樁已經向壩體外側傾斜，傾角一般10°～20°，最大約40°。
水利規劃與設計 2018年10期2018-11-14
- 龍灘水電站壩頂變形過小原因分析
.00 m，大壩壩頂全長761.26 m，壩頂高程382.00 m[1]。龍灘水電站垂線監測布置如圖1所示，選擇規律性較好的2012年壩頂垂線觀測數據，統計壩頂順河向水平位移位移變幅，同時統計國內部分代表性碾壓混凝土壩壩頂順河向水平位移變幅[2～5]，見表1。國內其他碾壓混凝土壩(壩高100 m左右)壩頂順河向水平位移年變幅在10 mm左右，龍灘水電站大壩作為目前世界最高碾壓混凝土重力壩，5號(壩高83.0 m，接近100 m)壩頂順河向水平位移年變幅只有
水力發電 2018年11期2018-02-22
- 瀑布溝礫石土心墻堆石壩初次蓄水期壩頂裂縫成因分析
初次蓄水期均發生壩頂縱向裂縫[2]。目前對首次蓄水期壩頂縱向裂縫的產生原因尚無明確定論。徐澤平[3]認為，壩殼堆石材料與心墻土體材料在變形時序上的不協調，以及蓄水后上游壩殼的附加變形作用是造成這一裂縫的重要原因。目前我國心墻壩的建設尚處于積累經驗的階段，國內很少有針對高心墻壩壩頂縱向裂縫進行具體的分析研究，這主要是分析方法與手段的不足。李君純[4]提出用傾度法來分析大壩的裂縫問題，該方法給予觀測的沉降資料，計算簡單且明確，已應用于國內早期壩高較低的一些大中
水力發電 2017年10期2018-01-19
- 高心墻堆石壩壩頂裂縫成因分析
1）高心墻堆石壩壩頂裂縫成因分析徐 建（1.中國電建集團昆明勘測設計研究院有限公司，昆明650051；2.國家能源水電工程技術研發中心高土石壩分中心，昆明 650051；3.云南省水利水電土石壩工程技術研究中心，昆明 650051；4.云南省巖土力學與工程學會，昆明650051）土石壩張拉裂縫一般由壩體的不均勻沉降變形引起，是土石壩破壞的主要誘因和表現形式之一?；谧冃蝺A度法及有限元應力應變法，建立了3種高心墻堆石壩壩頂裂縫的判別準則。應用該判別準則，以某
水科學與工程技術 2017年5期2017-10-26
- 嘆兒灣水庫大壩壩頂高程復核相關研究
郡嘆兒灣水庫大壩壩頂高程復核相關研究丁 郡一、工程概況嘆兒灣水庫位于安徽省鳳陽縣西南大廟鄉嘆兒灣村，距離鳳陽縣城約16km，屬淮河流域濠河水系唐河上游，是官溝水庫的泄洪通道。水庫壩址以上流域面積為101.3km2，上游建有中型水庫官溝水庫，攔蓄上游來水84km2，官溝水庫和嘆兒灣水庫區間建有官塘（5.1km2）?。á颍┬退畮?，官溝嘆兒灣水庫區間控制面積為12.2 km2。嘆兒灣水庫是一座以灌溉、防洪為主，兼顧養殖和工業用水等綜合利用的?。?）型水庫。水庫社
治淮 2017年8期2017-09-03
- 淺析南喬水庫除險加固工程方案設計
洪水校核標準；②壩頂寬約3 m不符合規范要求，壩頂及上下游壩坡有多處塌坑；③溢洪道斷面不規則，為土基，無襯砌及消能設施；④泄洪洞進口損壞；⑤大壩無觀測設施、無水情測報系統。鑒于工程存在的主要問題，2009 年7月，省水利廳組織有關專家結合安全鑒定報告進行了現場察看和技術評審，安全鑒定結論為三類壩。2 除險加固設計方案除險加固工程方案如下：1）采取防洪工程措施，以使水庫防洪標準達到規范要求；2）改建右岸泄洪洞進口，保證泄洪洞正常使用；3）對大壩上下游壩坡進行
山東水利 2016年4期2016-09-07
- 藏木水電站1600 kN/320 kN壩頂雙向門機安裝
N/320 kN壩頂雙向門機安裝陳衛平1, 王純高2, 何啟忠1, 曾元1(1. 中國葛洲壩集團機械船舶有限公司，湖北宜昌 443002;2.中國葛洲壩集團第六工程有限公司, 云南昆明 650000)【摘要】藏木水電站1600 kN/320 kN壩頂雙向門機軌道跨度15.5 m，全長180.67 m，該門機主要擔負著左、右沖砂底孔事故閘門、沖砂廊道事故閘門、進水口檢修閘門、進水口攔污柵的啟閉和檢修工作。門機主要由大車行走機構、門架及附屬金屬結構、小車機構、
四川建筑 2016年3期2016-04-10
- 黃壁莊水庫壩頂路裂縫成因分析及處理
王攀峰黃壁莊水庫壩頂路裂縫成因分析及處理□楊竹林 王攀峰黃壁莊水庫壩頂路面為2cm細粒式瀝青混凝土、+4cm中粒式瀝青混凝土、基層為20cm厚石灰穩定土，壩頂路使用期間出現大量橫向裂縫、少量縱向裂縫，本文分析壩頂路裂縫的成因，并提出處理措施。半剛性基層；裂縫；瀝青路面黃壁莊水庫位于石家莊鹿泉區黃壁莊鎮附近的滹沱河干流上，是滹沱河中下游重要的、控制性的大（Ⅰ）型水利樞紐工程。水庫壩頂路長6814m，寬6.0m，路面為2cm細粒式瀝青混凝土+ 4cm中粒式瀝青
河北水利 2016年5期2016-03-12
- 小灣水電站壩頂表觀點平面變形規律研究分析
達上百億立方米，壩頂監測成果顯示，在修建特大型高拱壩的過程中，通過的反反復復的蓄水使得巨大的水推力作用致使大壩產生一定的變形。水位上升壩體向下游傾倒，水位下降壩體向上游傾倒。由于大壩的雙曲結構使得大壩左、右岸兩端以及中間壩段的變形規律和量級都不一樣。因此，本文結合小灣水電站壩頂表觀點變形監測資料，對小灣高拱壩壩頂平面變形的規律、量級進行了深入的研究，為高拱壩壩體安全監測及監測設計等提供借鑒。1 大壩壩頂表觀點監測布置圖小灣水電站壩頂一共43個壩段，壩頂高程
水電與抽水蓄能 2016年3期2016-01-18
- 小型水庫壩頂道路安全防護標準研究
500）小型水庫壩頂道路安全防護標準研究費宗如1，顧和生2，徐紅雨1（1.南京市水利規劃設計院，江蘇南京210022；2.南京市六合區水利局，江蘇南京211500）通過分析研究國內現有公路安全防護技術標準以及對小型水庫壩頂道路現狀的分析研究，提出應盡快制定適合小型水庫壩頂道路安全防護標準。小型水庫；道路；安全防護；標準1 研究背景自2005年起，江蘇省開展了小型水庫除險加固工作，歷經多年建設，列入計劃的790座水庫目前已經全部完成。小型水庫除險加固的完成，
水利規劃與設計 2015年6期2015-12-30
- 某工程大壩垂直位移監測分析
壩，屬Ⅰ等工程，壩頂高程148m，最大壩高88 m，壩軸線長351 m。大壩共分18 個壩段，自左向右分別為：非溢流壩段、溢流壩段、廠房壩段、灌溉渠首組成。工程于2004年開工建設，2007年蓄水運行。大壩壩基位于石英砂巖地，巖體大部分為良質地基，局部存在地質缺陷，整體而言，左岸巖體差于右岸，表現為弱上風化帶較厚，夾層性狀較差；河床左側比右側差，表現為巖體中裂隙密集帶發育、風化加劇加深。為滿足設計要求，對5#、6#、12#等壩段的壩基巖體進行了固結灌漿處理
湖南水利水電 2015年5期2015-12-24
- NJG型真空激光準直系統在山口水庫大壩監測中的應用
準直系統；監測；壩頂變形；碾壓混凝土重力壩中圖分類號：TV698.1Application of NJG vacuum laser alignment system in ShankouReservoir Dam monitoringWANG Jianguo(XinjiangYiliRiverBasinDevelopmentConstructionAuthority,Urumqi830000,China)Abstract:In the paper, NJG
中國水能及電氣化 2015年5期2015-12-24
- 混凝土壩垂直位移安全監測數據分析
凝土實體重力壩，壩頂高程為233.0m，最大壩高110m，壩頂總長為525m，大壩分為28個壩段。大壩從左至右沿1#～28#壩段壩頂布置了61個垂直位移監測點，1992年3月15日進行首次測量，1996年6月后開始正常監測，一般每月監測1次，資料收集截至2009年3月，其中壩體上游側垂直位移監測點bc10-1在2005年和2006年，測點bc11-1在2004年和2005年由于門機占位暫停監測，2006年恢復正常監測，壩體下游側垂直位移測點bc1-2只有1
水科學與工程技術 2015年5期2015-11-24
- 北井水庫防洪標準復核分析
為黏土心墻壩，現壩頂高程18.79 m，防浪墻頂高程為19.63 m，壩長215 m，壩寬5.0 m，最大壩高10.24 m，大壩迎水坡比為1∶4.0，背水坡比為1∶2.5。2 設計洪水復核對于無資料地區，根據《水利水電工程設計洪水計算規范》(SL44—93)中規定:可以從經過審批的暴雨統計參數等值線圖上查算工程所需歷時的設計點暴雨量。水庫所在流域內無暴雨及洪水實測資料時，設計采用1998年遼寧省水文資源勘測局編制的《遼寧省中小河流(無資料地區)設計暴雨洪
黑龍江水利科技 2015年2期2015-10-29
- 壩頂通車的壩坡穩定性分析
丹，夏冬，劉健?壩頂通車的壩坡穩定性分析梁丹丹1，夏冬2，劉健3（1.重慶交通大學 河海學院，重慶 400074；2.河海大學 水文水資源學院，江蘇 南京 210098；3.重慶市水利電力建筑勘測設計研究院，重慶 400074）以重慶市萬州區天仙湖堆石壩為研究對象，采用極限平衡法分別考慮了水位組合以及水位驟降等情況下壩頂通車與否對邊坡穩定性的影響. 分析結果表明：在車輛荷載作用下壩坡穩定性有所降低；無論通車與否，最危險水位工況均為上游水位、下游水位；水位驟
五邑大學學報（自然科學版） 2015年3期2015-10-20
- 汾河水庫壩頂裂縫成因初步分析及處理建議
m（大沽高程系：壩頂高程1 131.40 m），壩頂寬6 m，壩長1 002 m。壩基設有黏土截水槽防滲，下游壩腳設有貼坡反濾。水庫防洪標準為100年一遇洪水設計，2 000年一遇洪水校核。設計洪水位1128.95 m，相應庫容3.17億m3，最大下泄流量1 665 m3/s；校核洪水位1 131.36 m，相應庫容3.93億m3，最大下泄流量2 254 m3/s。歷史最高蓄水位1 127.78 m，一般蓄水位1 125 m左右。1978年對樞紐工程進行了
山西水土保持科技 2015年2期2015-08-15
- 關門巖水電站壩頂監測系統改造方案探討
壩等建筑物組成，壩頂總長344.59m，壩高30.92m。關門巖水電站庫水位漲幅較快，氣溫變化也較大，實時監控壩頂的實際位移情況是保證大壩安全穩定運行的重要條件。目前，關門巖水電站壩頂監測項目存在較大缺陷，不能及時有效地監控壩頂位移變化，對壩頂監測系統的改造已經十分必要。1 壩頂監測系統布置情況為了掌握壩頂的位移變化情況，在壩頂布置了視準線、垂直位移觀測兩個觀測項目。壩頂水平位移采用視準線法測量。視準線用以觀測壩頂上、下游方向的水平位移，布置在壩頂上游側，
湖南水利水電 2015年4期2015-03-15
- 復核計算在某電站壩頂門機安全評估中的作用
復核計算在某電站壩頂門機安全評估中的作用梅華鋒，李勤，黃迅雷(水利部產品質量標準研究所， 杭州 310012)復核計算是閘門和啟閉機安全檢測的重要內容和有效評估手段。本文對某電站壩頂門機進行了應力有限元和抗傾覆穩定性計算，復核計算結果為該門機的安全評估提供了客觀依據，對消除門機運行安全隱患起到了重要作用。壩頂門機；安全評估；復核計算壩頂門式起重機擔負著表孔檢修門、中孔事故門等各種工作閘門的啟閉、攔污柵的起吊和其他壩頂設備的安裝檢修工作，是水電站重要的水工設
水利建設與管理 2014年11期2014-09-14
- 海龍川水庫大壩除險加固設計與計算
分析。除險加固；壩頂高程；大壩斷面；穩定分析1 工程概況1.1 工程級別及防洪標準海龍川水庫位于海城市南部距市內40 km的山區，壩址位于岔溝鎮龍川村。工程于1958年12月建成并投入使用。是以灌溉為主，結合防洪、養殖、供水等綜合利用的水庫。水庫設計正常蓄水位264.5 m，相應庫容為9.42 萬 m3；死水位260.00 m，相應庫容為1.09 萬 m3；設計洪水位266.03 m，相應庫容為14.16 萬 m3；校核洪水位266.79 m，相應庫容為1
黑龍江水利科技 2014年12期2014-09-05
- 古學水電站壩頂用電設計
并不理想。因此，壩頂用電從廠房取一回10 kV電源作為工作電源，并保留35 kV施工電源作為另一回工作電源，兩回電源互為備用。2 壩頂用電方案的制定2.1 壩頂用電電源的選擇根據四川電力設計咨詢有限責任公司《定曲河流域梯級電站送出規劃報告》，古學水電站建成后，以220 kV電壓等級出線一回至奔都電站開關站，輸電線路長約14 km，采用LGJ-300導線。根據接入系統方案并經過技術經濟比較后，最終確定的古學水電站電氣主接線方案為：兩臺發電機采用擴大單元接線，
四川水力發電 2014年5期2014-08-29
- 壩頂混凝土路面裂縫成因與處理及建議
莊滯洪區管理處）壩頂混凝土路面裂縫成因與處理及建議□姚 軍（駐馬店市楊莊滯洪區管理處）□董愛紅（駐馬店市水文水資源勘測局）□王林峰（駐馬店市楊莊滯洪區管理處）某中型水庫除險加固工程壩頂混凝土道路工程，該道路是連接東西兩縣的交通要道，壩頂道路全長260m，路面寬6.50m，自上而下為20cm厚的C25混凝土路面，15cm厚水泥碎石墊層，15cm厚水泥石灰穩定土基層；路面高程114.50m，路面傾向下游側設1%的緩坡；單幅每段長6.00m，路面上游側設有鋼筋混
河南水利與南水北調 2014年6期2014-08-15
- 世界最大壩頂門機在溪洛渡電站投運
渡水電站800噸壩頂雙向起重門機先后順利通過各項負荷試驗，正式投入運行。標志著世界最大壩頂門機正式投入使用。溪洛渡水電站雙向門機總重量約860噸，高38米，額定起重載荷800噸，用于深孔事故閘門的啟閉和吊運。此外，門機下游側設有一個回轉吊，額定起重載荷16噸，用于安裝和檢修表孔液壓啟閉機。為保證門機具有良好的運行性能，全部采用國內最先進的電氣控制系統，具有較高的控制功能和完善的保護功能。
四川水力發電 2014年4期2014-04-08
- 佛塔密水庫除險加固工程壩頂高程確定
梯形均質黏土壩，壩頂高程247.30～248.30 m，壩長330 m，壩頂寬度3.4～9.4 m，最大壩高6.40 m，迎水坡為1∶1.5 ～1∶3.5。該水庫2011年被列為小(2)型水庫除險加固工程，對原壩頂高程進行重新確定。2 基本資料該水庫風速資料采用海林氣象局資料。風速的計算采用汛期吹向大壩上游的多年平均年最大風速，根據氣象統計資料，主風向為西風，取風速修正系數為1.0，通過修正，庫面多年平均年最大風速值為12.0 m/s，根據規范，設計情況風
黑龍江水利科技 2011年5期2011-08-13
- 紫檀沖水庫劈裂灌漿時主壩塌陷分析
壩為粘土心墻壩，壩頂高程173.6m，最大壩高46.2 m，壩頂寬5.33m、壩頂長200m。上游壩坡采用塊石護坡，無墊層料，坡比自上至下為1∶2.11、1∶2.36。下游壩坡采用草皮護坡，坡比自上至下 1∶1.71、1∶2.03、1∶2.23、1∶1.74。壩頂防浪墻高0.4m。心墻坡比1∶0.15，心墻頂寬度1.4m。由于粘土來源不足，原設計心墻核心部分，用粘土回填，其他部分用重壤土回填；由于粘土質量差，人工碾壓不密實，防滲效果不好，壩基多處滲水，由Z
陜西水利 2011年4期2011-07-19
- 尚志市南金水庫土壩除險加固設計實例
陷。2 土壩設計壩頂寬度根據原有壩頂寬度以及按碾壓式土石壩設計規范第4.3.1的規定和考慮交通要求確定為4 m。2.1 壩頂高程的確定式中：y為壩頂超高;R為最大波浪在壩坡上的爬高;e為最大風雍水面高度;A為安全加高，按土壩設計規范采用。壩頂高程計算成果見表1。表1 壩頂高程計算成果 m壩頂高程等于水庫靜水位與壩頂超高之和。設計情況下壩頂高程為103.07 m，校核情況下的壩頂高程為103.01 m，壩頂高程采用較大值，故壩頂計算高程應為103.07 m。
黑龍江水利科技 2011年4期2011-06-08
- 基于統計模型的白石水庫壩頂位移分析
高49.3 m，壩頂長513 m，分為32個壩段。水庫1996年9月正式開工，1999年9月下閘蓄水。用于壩頂變形監測的真空激光準直系統于2001年1月調試完成，由激光發射端設備、接收端設備、測點設備、真空管道和抽真空設備等組成，在1～30號壩段壩頂上游側中部，各設置1個測點，共計30個。2 統計模型的基本原理根據實測資料可定性地分析本段各監測量的變化規律，為進一步分析影響監測量的主要因素及影響程度，需根據原因量（如庫水位、溫度等）與效應量（如變形、滲流等
東北水利水電 2010年11期2010-08-08
- 基于混凝土溢流壩最優布置方案的選擇
19－2005)壩頂高程計算公式來說明溢流壩最優布置方案的選擇方法。2 重力壩壩頂高程的計算重力壩壩頂高程按照《混凝土重力壩設計規范》(SL319－2005)規定:水庫靜水位+壩頂超高，壩頂超高計算公式為:式中:△h為防浪墻頂至正常蓄水位或校核洪水位的高差，m;h1%為波高，m;hz為波浪中心線至正?；蛐：撕樗坏母卟?，m;hc為安全加高，m。從以上重力壩壩頂高程的計算公式中可以看出，壩頂超高△h為防浪墻頂至正常蓄水位或校核洪水位的高差。在正常蓄水位的工況
黑龍江水利科技 2010年1期2010-03-22