縱筋
- 預制柱現澆超高性能混凝土塑性鉸區的循環效應
預制柱身之間通過縱筋綁扎搭接，而后現澆超高性能混凝土形成整體?，F場設計并制作了六根懸臂式UHPC 連接柱，且為了與整體現澆結構進行對比，還制作了一根連續的懸臂式RC 柱。所有柱的橫截面均為250mm×250mm（b×h），有效長度H 為1000mm，剪跨比為4。預制柱和預制基礎部分縱筋均采用6 根直徑為20mm 的HRB400 級鋼筋進行連接，現澆結構部分（高度為200mm）鋼筋配筋率ρ=5.4%，并采用直徑為8mm 的HPB300 級鋼筋作為箍筋進行縱向
中國房地產業 2023年26期2023-08-31
- 玄武巖纖維復材筋海水海砂混凝土短柱軸壓性能
機制以及配箍率和縱筋配筋率對軸壓性能的影響，驗證了國家標準（GB 50608-2020）［14］中FRP筋混凝土柱承載力計算公式的適用性.袁世杰［10］通過BFRP-SSC 柱的偏心受壓試驗發現，柱的破壞模式以混凝土壓碎破壞為主，混凝土的開裂荷載與極限荷載隨偏心距增大而減小.范小春等［11］對BFRP筋增強的混雜鋼纖維混凝土柱進行了偏心受壓試驗，研究了偏心距對試件承載力及破壞形態的影響.Elmesalami 等［12-13］研究比較了BFRP 筋、GFRP
湖南大學學報（自然科學版） 2023年5期2023-06-03
- 新型梁端開槽鋼筋混凝土梁柱節點的設計方法研究
設計1.1 底部縱筋配筋設計在開槽梁柱節點中，抗彎強度主要由底部縱筋控制，底部縱筋的配筋率由構件承受的彎矩確定。在正彎矩作用下，開槽梁的節點受力情況與未開槽梁的受力情況類似，其節點受力簡圖如圖1 所示。圖1 正彎矩作用下開槽梁柱節點受力簡圖（來源：作者自繪）由于所有力對截面上任意一點的合力矩為零，因此當對受壓區混凝土壓應力合力的作用點取矩時，可以得到：式（1） 和 式（2） 中，∑Mc表 示對受壓區混凝土壓應力合力作用點的彎矩，kN·m；M+表示梁承受的正
中國建筑裝飾裝修 2023年3期2023-02-27
- 鐵路重力式橋墩墩底局部加密縱筋高度研究
考依據。1 加密縱筋高度的確定在墩身底部增加縱向鋼筋的數量之后,會使墩身未加密部位的截面配筋率小于加密部位的截面配筋率,若加密縱筋的高度不足,橋墩可能會在縱筋加密與未加密相交處先發生破壞,使破壞部位轉移,致使加密部位的墩身在地震作用下無法發揮作用。為了避免該類情況的發生,加密縱筋的高度要能確保橋墩的加密部位墩身先于未加密部位墩身屈服,另外加密縱筋高度不應低于現有規范規定的等效塑性鉸長度[13],根據上述兩種情況確定加密縱筋的高度。(1) 橋墩屈服部位不發生
地震工程學報 2022年5期2022-10-11
- 涵洞工程用熱軋帶肋鋼筋生產實踐
：2.1 鋼筋的縱筋扭轉鋼筋的縱筋扭轉，不在一條線上?，F場考察部分工地加工涵洞用鋼設備如圖3，將鋼筋縱筋立起，咬入帶槽立輪，咬入后，鋼筋在立輪帶動下自動往前移送，形成大圓弧彎曲。圖3 涵洞用鋼加工設備鋼筋通過該設備加工，鋼筋隨著縱筋方向向前移動，如果鋼筋縱筋不在一條直線上，出現扭轉，則在加工過程，鋼筋會隨著縱筋方向轉動，導致鋼筋彎曲后不水平，兩端或者一端翹起。2.2 強度過高機械性能過高，鋼筋在彎曲時彎曲方向難控制，可能會造成彎曲方向不一致，即不水平。2.
山西冶金 2022年4期2022-09-26
- 板柱節點承載力計算方法研究進展
區域的板中負彎矩縱筋偏少，板柱節點承受的板傳來的彎矩和剪力又較大時，可能發生禿柱頭破壞[11]。發生禿柱頭破壞是由于板柱節點處剪壓區高度較小，節點及其附近板頂縱筋拉應變大，使得柱周邊板底區域剪壓應變達到極限剪壓應變。另一種板柱節點破壞形式是彎沖破壞或沖切破壞。彎沖破壞是柱邊高度集中的沖切和彎曲效應共同作用的結果[12-14]。相對剪壓區高度是影響節點承載力的因素，相對剪壓區高度越小，板柱節點承載力越低。而沖切破壞可近似視為理想剛塑性破壞。破壞前板面的變形很
哈爾濱工業大學學報 2022年10期2022-09-21
- 四面包裹式托換承臺承載力試驗研究
沖跨比、承臺底部縱筋配筋率和縱筋設置方向等。 近年來，學者們對托換結構和承臺進行了不少研究[2-7]，但對于四面包裹式托換承臺承載力方面的研究仍需進一步探索。 學者們[8-13]針對包裹式框架柱托換節點的受力性能設計了正交試驗，分析了剪跨比、縱筋配筋參數等重要的影響因素，并根據試驗結果提出了托換節點的計算公式。 王瓊[14]試驗研究了6 組18 個包柱托換構件，得出包柱梁內的縱筋配筋率是影響托換結構最終承載力的主要因素，承載力隨著包柱梁縱筋配筋率的提高而顯
山東建筑大學學報 2022年4期2022-08-18
- BFRP螺旋條帶內約束海水海砂混凝土圓柱的軸壓性能
，特別是作為受壓縱筋使用時。相比于RC柱，FRP筋混凝土柱更容易發生以核心混凝土壓碎或縱筋受壓屈曲為特征的破壞[9]。但Mohamed等[10]發現，在FRP螺旋或環箍約束下，縱向FRP筋屈曲延緩，且在峰值荷載后核心混凝土仍可被良好約束，GFRP和GFRP-RC柱軸壓力學性能與普通鋼筋混凝土柱差別不大[11]。Afifi、鄧宗才、Hadi等[12- 14]對GFRP螺旋箍筋柱的研究表明，配箍率不變時，減小箍筋直徑和間距可提高柱的延性；減小箍筋間距或改變箍筋
華南理工大學學報（自然科學版） 2022年5期2022-07-08
- 反復荷載下CRC梁柱節點縱筋黏結性能試驗研究
橡膠混凝土節點的縱筋黏結性能無法通過拉拔試驗準確反映。因此，有必要對地震作用下橡膠混凝土節點的縱筋黏結性能進行深入研究。鑒于此，本文設計制作4個足尺梁柱中節點試件，通過低周反復荷載試驗，探討以下兩個方面問題：其一，相同軸壓比下添加橡膠集料對節點梁內縱筋黏結性能的影響；其二，不同軸壓比對節點梁內縱筋黏結性能的影響。1 試驗概況1.1 試件制作4個試件中，1個為普通混凝土試件，3個為橡膠取代率相同的橡膠混凝土試件，設計依據為GB 50010—2010《混凝土結
鄭州大學學報（工學版） 2022年4期2022-07-07
- 銹蝕鋼筋混凝土柱等效塑性鉸長度計算方法
建立了包含柱高和縱筋直徑等參數的等效塑性鉸長度計算公式。PAULAY等[4]研究了縱筋強度等級對等效塑性鉸長度的影響，并結合試驗結果修正了PRIESTLEY 等[3]建立的等效塑性鉸長度計算公式。孫治國等[5]在大量鋼筋混凝土墩柱試驗基礎上，對比了各國主要等效塑性鉸長度計算公式，討論了影響墩柱等效塑性鉸長度的主要因素，并通過回歸分析建立了等效塑性鉸長度計算公式。李貴乾等[6]建立了圓形橋墩極限位移三分量模型，研究了彎曲、剪切和縱筋滑移變形對橋墩塑性轉角及柱
中南大學學報（自然科學版） 2021年12期2022-01-26
- 大型綜合體勁性轉換結構節點深化設計及應用
性節點深化時，梁縱筋的分布定位首先需要滿足自身的配筋邊距與間距；然后須考慮梁縱筋與柱型鋼的連接方式，如若采用套筒連接，須保證套筒間距與邊距；最后參考梁縱筋與柱縱筋的碰撞關系，在滿足前2條要求的情況下微調梁縱筋或柱縱筋的位置。因此，在進行常規勁性節點深化時，梁縱筋的排列取決于兩端柱的型鋼尺寸與縱筋分布，體現為兩點控制。而在勁性轉換結構節點中，梁上柱的鋼骨打斷了梁上表面部分縱筋的連續性，被打斷的縱筋需要考慮與梁上柱型鋼連接的位置與方式；同時梁上柱的縱筋亦會影響
建筑施工 2021年9期2021-12-22
- 筏形基礎鋼筋工程施工
基礎主梁的梁頂部縱筋與底部縱筋均在基礎主梁的縱筋上交叉，基礎主梁的上下縱筋均在基礎主梁的縱筋下交叉;當兩向不等高基礎主梁交叉時，截面較高者為基礎主梁，截面較低者為基礎主梁;次梁的縱筋均在基礎主梁縱筋下交叉?，F對低板位和暗梁型筏形基礎鋼筋布筋具體解析如下?；A鋼筋綁扎搭接長度應嚴格按《混凝土結構工程施工及驗收規范》及《鋼筋混凝土結構平面畫法標準圖集》執行，確定搭接長度。對其鋼筋保護層而言，底排筋縱橫梁交叉處及其他部位均達到二層筋，避免四層筋重疊而影響鋼筋與混
科學與生活 2021年20期2021-11-18
- 基于分形理論無腹筋混凝土梁的受剪性能
通過不同剪跨比及縱筋配筋率作用下的無腹筋混凝土梁的試驗加載結果，分析了無腹筋混凝土梁在剪切破壞下梁表面的裂縫發展趨勢及分布形式，驗證了梁在受載過程中不同剪跨比作用下的無腹筋混凝土梁表面裂縫的分布具有分形特征，并獲得其在加載全過程中每級荷載所對應的分形維數D；研究了全梁區域的表面裂縫分形維數與荷載、極限承載力、跨中撓度及延性系數之間的關系.分析的結論可以為無腹筋混凝土梁剪切性能方面的研究及實際工程中分形理論的運用提供理論依據.2 試驗概況2.1 試驗原材料與
工程科學學報 2021年10期2021-10-23
- 型鋼混凝土梁柱節點深化設計要點分析
從平面位置看，梁縱筋遇到型鋼時，其錨固構造一般應盡可能自然彎曲繞過，不能繞過的焊接于鋼牛腿，但焊接于鋼牛腿的鋼筋面積率不應大于30%。對于大型建筑，梁柱構件截面較大[1]，按照圖集推薦做法施工時，如圖1所示，鋼筋彎折角度較大，鋼筋加工困難，施工時難以放置；對于混凝土梁上部受拉縱筋，當鋼筋轉折角度較大時，會對梁柱連接處混凝土造成向外推力，易造成局部混凝土開裂甚至崩壞。針對此情況，本項目采用加腋做法，如圖2所示。通過加腋，將梁縱筋從節點外開始彎折，可極大減小鋼
建筑與裝飾 2021年24期2021-10-07
- 縱筋配筋率對無腹筋鋼筋混凝土梁受剪性能的影響研究
在試驗中發現，當縱筋配筋率由0.8%提高到2.8%時，梁試件的受剪承載力提高了約1倍；Krefeld等[5]提出，無腹筋鋼筋混凝土梁的剪切抗力，主要由未開裂區混凝土和縱筋的銷栓作用提供，沿縱筋發生的撕裂破壞是最終破壞的直接原因。本文通過收集無腹筋混凝土梁的剪切試驗數據分析縱筋配筋率對受剪承載能力的影響，基于收集到的719根無腹筋混凝土簡支梁剪切試驗數據，評估了我國GB 50010—2010《混凝土結構設計規范》[6]（2015年版）（以下簡稱《規范》）在體
工程建設與設計 2021年17期2021-10-05
- 建筑工程后澆帶施工技術
穿過后澆帶區間的縱筋和附加縱筋。其中，后澆帶的縱筋對力學性能起決定性作用；而附加縱筋對后澆帶控制裂縫發生和裂縫寬度起關鍵性作用。縱筋在穿過后澆帶位置時一般都需要斷開。目前，在工程實踐中，縱筋斷開主要在頂部和底部，采取交錯方式連通，頂部縱筋斷開則底部縱筋相連接，頂部縱筋連接則底部縱筋斷開。后澆帶施工主要是把原來的永久變形縫變成臨時施工縫，而完成澆筑的后澆帶縱筋可以很好地約束兩側混凝土變形，但縱筋會對約束溫度裂縫和收縮裂縫產生不利影響，因此其縱筋設計必須經過科
城市建筑空間 2021年8期2021-09-26
- 加速銹蝕與持續荷載對鋼筋混凝土粘結性能的影響*
驗研究發現，梁內縱筋質量銹蝕率受到持續荷載水平的影響，持續荷載越大，平均銹蝕率越大，沿縱向不均勻性也越明顯。YOON S等[9]指出鋼筋銹蝕率受荷載等級的影響明顯，且隨著荷載的增大而增大。DU Y G等[10]通過對五根鋼筋混凝土梁在銹蝕與荷載作用下結構性能的研究，發現荷載與銹蝕的耦合作用比其單獨作用更加破壞梁的承載性能。但對于銹蝕和持續荷載對鋼筋混凝土結構的分析，多數學者以不帶裂縫的鋼筋混凝土試件為對象開展試驗研究[5-11]，未能考慮到實際工程中鋼筋混
建筑結構 2021年14期2021-08-26
- 疊合板吊裝與梁鋼筋綁扎施工技術的探討
胡子筋”彎折、梁縱筋彎曲變形、骨架疏松等施工質量問題，滿足文獻［1］中鋼筋分項工程的質量驗收要求，又將每一樓層的總施工時間壓縮了 1 d，大大提高了裝配式建筑的施工速度。1 工程概況本工程為徐州市某養老綜合體項目，包含 8 棟 7 層養老公寓樓和一個獨立的地下汽車庫。養老公寓樓平面構造基本相同，2～7 層樓面除衛生間、廚房、空調板、電梯前室等為現澆結構外其余均采用 70 mm 厚桁架鋼筋混凝土疊合板+70 mm 厚現澆層，疊合板平面布置如圖 1 所示。每層
工程質量 2021年1期2021-03-15
- 鋼玄武巖纖維復合筋混凝土梁受剪承載力試驗研究
]圍繞纖維摻量、縱筋類型、配筋率及縱筋直徑等參數對混凝土梁的承載能力、撓度發展、抗裂性能展開了完整、深入的分析，牛建剛等[4]研究了不同纖維摻入量情況下混凝土梁受彎承載力的變化規律。FRP筋混凝土梁受剪方面，Lignola等[5]推導了FRP箍筋梁受剪承載力計算公式，Issa等[6]對不同配箍率的BFRP筋混凝土梁試件進行受剪試驗，Refai等[7]深入研究了FRP縱筋軸向剛度對抗剪強度的影響，Alam等[8]探究了FRP混凝土梁尺寸對承載力的影響，張智梅
土木與環境工程學報 2021年2期2021-03-13
- 鋼筋銹蝕再生混凝土梁剛度退化規律及計算方法研究*
行了研究，并基于縱筋截面面積減小的幾何條件，推導了鋼筋銹蝕再生混凝土梁彎曲剛度退化計算方法。1 試驗方案1.1 試驗材料試驗中澆筑再生混凝土使用的原材料均相同。水泥為P.Ⅱ42.5R硅酸鹽水泥，水為自來水，細骨料為天然河砂，再生粗骨料來自南京市某建筑垃圾處理廠，骨料性能和壓碎指標見表1。再生粗骨料的性能及壓碎指標 表11.2 配合比試驗設計再生混凝土強度等級為C30，為達到預定強度，選擇了4組再生混凝土的配合比進行試配，每組3個試塊，見表2。試配后將試塊標
建筑結構 2021年4期2021-03-12
- 機械臂綁扎鋼筋網籠中長縱筋導向方法
影響。在進行穿長縱筋的工序時，縱筋極易出現因彎曲變形導致縱筋易與其他鋼筋發生干涉，而不能穿過下一環形箍筋現象，在一定程度上降低了鋼筋籠的制造效率，是一個“卡脖子”問題。本文結合機械結構和控制系統等方面，系統論述解決該痛點、難點問題的一種方法及機構。2 機械臂綁扎鋼筋網籠中長縱筋導向方法及機構方案2.1 方案總體思路方案總體思路見圖1。圖1 方案總體思路簡圖在基于工業機械臂的飄窗鋼筋網籠自動化生產線的鋼筋網籠骨架搭建工序實施過程中，采用雙機協作完成機械臂自動
工程建設與設計 2020年23期2020-12-25
- 同含鋼率鋼管與配筋鋼管混凝土柱的受力性能分析
R-CFST內由縱筋與箍筋構成的鋼筋骨架對填充混凝土生成二重約束效應，使得核心混凝土的受力性能得以明顯提高進而改善構件的受力性能。目前，R-CFST相關研究主要集中在R-CFST相對CFST受力性能上的提高，而針對這兩種(增加鋼管壁厚和配置鋼筋)方法對性能提高的有效性研究較少。因此，根據已有實驗結果，采用有限元數值模擬軟件對同含鋼率CFST和R-CFST的軸心受壓性能進行了研究。1 R-CFST有限元模型采用有限元數值模擬進行大量的參數化研究，突破試驗研究
科學技術與工程 2020年30期2020-12-04
- 隔震支座下支墩(柱)截面及配筋的構造優化
型鋼材、支墩頂部縱筋90°彎折錨固等措施。齊毅男等[7]應用CAD和BIM軟件提前發現鋼筋沖突并優化縱筋和箍筋的位置。杜少云等[8]通過調整箍筋的排布以及縱筋采用直螺紋連接來預防支墩鋼筋過密的現象。石立國等[9]提出了下支墩立筋彎錨部分提前截斷，彎錨長度為5 d。張東鵬等[10]建議將套筒接長錨筋以減少下預埋板埋件的數量。吳國來等[11]提出下支墩混凝土宜采用二次澆筑或二次灌漿法以提高密實度。江麗玲等[12]對支墩的尺寸提出了建議，隔震支座外側距支墩外側的
水利與建筑工程學報 2020年5期2020-10-28
- HRB 600 級鋼筋高強混凝土梁受彎性能數值模擬分析
析了混凝土強度、縱筋強度、縱筋配筋率對HRB600 級鋼筋高強混凝土梁受彎性能的影響。1 試驗概況1.1 試件設計HRB600 級鋼筋高強混凝土梁受彎試驗選自北京工業大學張建偉教授已完成的試驗[9]，試驗以混凝土強度等級、鋼筋強度等級、配筋率、保護層厚度、縱筋直徑為主要變化參數，共設計10 根混凝土梁，具體參數見表1。試件的配筋情況如圖1 所示，箍筋為HPB300 級鋼筋，架立筋為HRB600 級鋼筋。材料力學性能、加載方式及測點布置參照文獻[9]。表1
北方建筑 2020年5期2020-10-23
- 裝配式建筑剪力墻T形節點鋼筋綁扎施工技術
向鋼筋甩筋→底部縱筋搭接區域箍筋綁扎→三面預制墻板吊裝就位→底部縱筋搭接區域以上箍筋固定→縱向主筋插腔→縱向主筋提升綁扎搭接。4 操作要點1）出樓面縱筋甩筋：以縱向主筋直徑d為12 mm，抗震等級為二級，混凝土強度等級為C30為例，出樓板頂面的縱向鋼筋搭接長度為Lle＝56d≈680 mm，縱向短筋甩出樓面長度可取680＋100＝780 mm，縱向長筋甩出樓面長度可取780＋0.3Lle＋680≈1 670 mm。2）底部縱筋搭接區域箍筋綁扎：先將底部縱筋
建筑施工 2020年4期2020-08-07
- 配置500 MPa級鋼筋混凝土梁的抗彎延性分析
行試驗研究，討論縱筋的強度等級、配筋率，以及混凝土強度對混凝土梁延性的影響.表1 試件參數Tab.1 Parameters of specimens1 試驗概況1.1 試件設計與制作表1為試件參數.表1中:ρ為縱筋配筋率.試驗設計并制作6個鋼筋混凝土梁試件，其中，2個配置400 MPa級縱筋，4個配置500 MPa級縱筋.試件均為截面250 mm×400 mm(寬×高)，長度2 700 mm的矩形梁；混凝土保護層厚度均為25 mm；HPB 300級鋼筋的箍
華僑大學學報（自然科學版） 2020年4期2020-07-23
- 預應力高強度混凝土管樁鋼筋斷裂遠場渦流法數值分析
m，管端鋼板與各縱筋接觸。為優化模型網格，鋼筋截面用等面積正方向近似，管樁截面用正八邊形近似。如圖3所示為管樁的有限元模型網格，總網格數約130萬。圖2 管樁截面及配筋圖Fig.2 Pipe pile section and reinforcement diagram圖3 管樁模型網格Fig.3 Pipe pile model grid2.2 模型參數模型底部設置對稱邊界，外域5倍管徑d設置輻射邊界，鋼筋及鋼板設置渦流效應。激勵源為電流10 A，頻率71
科學技術與工程 2020年16期2020-06-30
- 不同縱筋直徑對RC框架梁抗震性能影響研究★
代規范要求下，因縱筋直徑造成的抗震能力差異，為開展既有鋼筋混凝土結構抗震能力評估提供一種理論依據。因此,本文針對框架梁縱筋直徑的最低要求總結了不同年代《建筑抗震設計規范》[4-6]《高層建筑混凝土結構技術規程》[7-9]《混凝土結構設計規范》[10-12]《建筑抗震鑒定標準》[13，14]相關條款的對比。在此基礎上，設計了3個采用不同縱筋直徑的RC框架梁有限元模型，基于ABAQUS有限元分析軟件對其進行了數值模擬，定量給出了不同框架梁抗震能力的差異，為開展
山西建筑 2020年12期2020-06-05
- 縱筋合并連接的裝配式鋼筋混凝土剪力墻平面內受力性能
筋混凝土剪力墻的縱筋通過連接鋼筋進行合并連接，則會減少連接鋼筋的數量，增加連接鋼筋的直徑，有利于提高鋼筋的連接質量。張微敬等[7]通過3個試件的擬靜力試驗，探討了預制剪力墻豎向分布鋼筋單排連接的可行性，但僅考慮了分布鋼筋的單排連接，且未給出連接鋼筋的布置建議。劉程煒等[8]通過研究發現，在低軸壓比下，半裝配式單排配筋剪力墻具有較好的承載力和耗能能力,但目前還沒有裝配式剪力墻縱筋合并連接方面的研究成果。本文針對雙面配筋的鋼筋混凝土剪力墻，采用理論、試驗和數值
土木與環境工程學報 2019年6期2020-01-13
- 爆炸荷載下RC深梁的動力響應及破壞形態?
高度較大使得底部縱筋0.2h配筋范圍較RC 普通梁大的多。 為研究不同部位梁底縱筋應力，選取配筋范圍內底部(0 ～1/3 配筋范圍)、中部(1/3 ～ 2/3 配筋范圍)、上部(2/3 ～1 配筋范圍)共3 條最大縱筋應力曲線進行分析。 圖4 為Z=0.464kg/m1/3爆炸荷載作用下跨高比l0/h=2.5(方案1)與跨高比l0/h=1.0(方案4)的3 條應力曲線，分析圖4 可知：當跨高比l0/h=2.5 時，底部縱筋與上部縱筋以拉應力為主，應力峰值約
特種結構 2019年5期2019-11-08
- 縱筋銹蝕對鋼筋混凝土梁抗剪性能影響的試驗研究
有效面積減小等。縱筋銹蝕不僅影響鋼筋混凝土梁的抗彎承載力，而且由于其對箍筋的銷栓作用，也將影響梁的抗剪承載力。目前，針對縱筋銹蝕鋼筋混凝土梁抗剪承載力的研究較少。戴明江等[13]進行了4片具有不同縱筋銹蝕率的無腹筋鋼筋混凝土簡支梁的抗剪承載力試驗，發現梁的抗剪承載力隨縱筋銹蝕率的增大而減小。薛昕等[14]對箍筋進行絕緣處理后，通過恒電流加速銹蝕法得到12 片具有不同縱筋銹蝕率的鋼筋混凝土梁，對其進行抗剪試驗后發現，梁的抗剪承載力隨縱筋銹蝕率的增大而增大，這
中南大學學報（自然科學版） 2019年8期2019-09-18
- 先裝拔出法檢測配筋RPC抗壓強度試驗研究
同時，考慮構件中縱筋間距對拔出力的影響.1 試驗方案1.1 試驗材料及儀器設備試驗材料：木模板、模板夾、直徑25 mm的HRB335級鋼筋(試件縱筋用)、直徑10 mm的HRB335級鋼筋(試件箍筋用)、RPC干混料(湖南固力工程新材料有限責任公司提供)、自來水.(不同強度等級的RPC干混料與水的質量比分別為：RPC120：9.5%；RPC150：8.5%；RPC180：8.0%)試驗儀器和設備：強制式混凝土攪拌機、壓力試驗機、ZH-60型多功能后錨固拔出
西安建筑科技大學學報（自然科學版） 2019年2期2019-06-13
- 基于IFC標準的簡支梁鋼筋模型參數化自動生成
通過程序生成帶有縱筋和箍筋的簡支梁IFC模型，驗證了算法的可行性。建筑信息模型；IFC標準；鋼筋模型；幾何信息；參數化生成平法施工圖是國內目前建筑行業普遍采用的結構信息表達方法。其存在3方面不足：①無法3D可視，對于復雜工程表達能力有限，易引起歧義；②修改難以聯動導致更新圖紙工作量大；③無法進行工程量直接計算且不能直接指導施工[1]。將建筑信息模型(building information model，BIM)技術應用于結構設計結果的鋼筋信息表達，鋼筋建筑
圖學學報 2019年2期2019-05-14
- 鋼筋混凝土矩形空心墩延性能力數值分析
厚、混凝土強度及縱筋強度等參數對空心墩柱極限承載力與延性變形能力的影響。1 鋼筋混凝土矩形空心墩擬靜力試驗本文分別對4個矩形空心墩進行了擬靜力試驗，試件編號分別為 201、603、704、706，其截面相同，幾何尺寸見圖1；混凝土采用C40，縱筋及箍筋均為Ⅱ級鋼筋見圖2；各試件的參數見表1[5]。試件分為兩個組，分別研究分析不同剪跨比和配箍率的影響。圖1截面幾何尺寸圖(單位：mm)這里需要特殊指出的是，國內采用的混凝土強度為立方體軸心抗壓強度，而在數值計算
水利與建筑工程學報 2018年6期2019-01-05
- 配筋率及截面尺寸對簡支矩形截面鋼筋混凝土梁抗爆性能的影響
現：（1）與增加縱筋配筋率相比，增加箍筋配筋率能更有效地提高梁的抗爆性能。（2）增加梁截面寬度不利于提高梁抗爆性能。（3）增加梁截面高度能減小梁跨中截面撓度、縮短振動周期、增加梁整體剛度，從而有效地提高梁的抗爆性能。（4）跨中截面梁底縱筋最大應力小于鋼筋屈服強度（f=400 MPa），支座處箍筋應力超過鋼筋屈服強度。（5）“提高箍筋配筋率＋增加梁截面高度”為提高矩形截面梁抗爆性能的最優組合模式。鋼筋混凝土梁; 抗爆性能; 影響因素; 數值分析有限元軟件LS
山東農業大學學報（自然科學版） 2018年6期2019-01-04
- CFRP 筋替代鋼筋的劣化RC橋墩抗震性能分析
、CFRP筋替代縱筋的五種工況下RC橋墩抗震性能。1 模型建立1.1 鋼筋退化模型鋼筋銹蝕的主要表現為鋼筋有效截面減小、屈服強度降低。本研究假定縱筋與箍筋銹蝕率相同，采用銹蝕截面損失率求得縱筋與箍筋直徑退化曲線如圖1所示。屈服強度退化是銹蝕鋼筋力學性能退化的最主要表現。文獻[11]通過鋼筋混凝土構件內銹損鋼筋試驗，得出銹蝕鋼筋屈服強度與截面損失率呈線性關系，如式（1）所示，由此可求得縱筋和箍筋屈服強度退化曲線，如圖2所示。式中：f為銹蝕鋼筋的屈服強度；fy
建材與裝飾 2018年47期2018-12-26
- 地震作用下鋼筋混凝土橋墩殘余位移研究
性系數大于3后，縱筋粘結滑移對殘余位移的貢獻呈增大趨勢。以上研究指出影響地震作用下鋼筋混凝土橋墩殘余位移的主要因素及其影響規律，但并未給出包含主要影響因素的殘余位移預估公式。Risa等[7]推薦一種基于能力譜法求解殘余位移的方法，但計算過程比較復雜，不便于應用。為此，本文基于殘余位移影響因素的敏感性分析，建立了地震作用下鋼筋混凝土橋墩殘余位移影響系數的預測公式，對基于性能抗震設計時快速評估鋼筋混凝土橋墩殘余位移具有重要的參考價值。1 殘余位移延性指標依據H
振動與沖擊 2018年13期2018-08-01
- 電阻壓接焊封閉箍筋技術特點與應用
箍筋全部套入柱底縱筋，然后將豎向縱筋進行連接，并上提一片箍筋至柱頂合適位置并與縱筋進行綁扎，使柱鋼筋籠骨架基本成形,用卷尺對縱筋依次標距刻度并劃線，最后對箍筋進行逐個上提綁扎安裝。2）對于層高大于5m的柱或豎向縱筋通常需要連接兩次柱，箍筋可以分段套入，在柱縱筋連接前，預先將箍筋總數的40%～60%套在第一段縱筋上，然后將第一段豎向縱筋進行連接，對第一段縱筋的箍筋進行分架存放，接著上提一片箍筋至柱合適位置并與縱筋進行綁扎并使柱鋼筋籠骨架基本成形，再對第一段箍
中國建材科技 2018年2期2018-07-24
- 調節樁身豎向剛度的實用方法
3.2 基樁頂部縱筋伸入承臺的細部構造樁基礎若僅在樁頂設置褥墊層，雖能起到調節樁身豎向剛度的作用，但與復合地基不同，基樁縱向鋼筋應深入承臺或筏板一定深度，以滿足鋼筋錨固和基礎傳力的要求。若不加處理，則基樁頂部縱筋暴露于褥墊層之中，受地下水和其他腐蝕物質的影響，無法滿足耐久性的要求，且鋼筋縱向伸縮變形無法與承臺(筏板)和樁身變形相協調，使得鋼筋亦無法滿足傳遞荷載的要求。故當采用在樁頂設置褥墊層的方法來調節樁身豎向剛度時，應對基樁頂部縱筋進行適當處理，在滿足樁
福建建筑 2018年6期2018-07-09
- 鋼筋施工排布構造對框架梁節點處承載力的影響
施工時框架梁、柱縱筋保護層厚度施工允許偏差為±5mm，按此要求施工時，框架梁（KL）、柱節點區鋼筋將產生碰撞。因此，實際施工時一般采用KL縱筋適當避讓其他鋼筋的施工方法。但當KL縱筋避讓其他鋼筋時，必然造成KL混凝土保護層厚度增加，從而使KL截面有效高度h0或截面核心部分面積Acor減少，進而影響KL的承載能力。1 KL鋼筋施工排布構造做法標準圖集中給出了3種KL鋼筋排布構造做法：構造（一）：梁寬不變，梁、柱平齊一側梁混凝土保護層加厚；構造（二）：梁寬度加
城市建筑空間 2018年3期2018-05-15
- 混合配箍混凝土梁最小配箍率分析
示，梁剪切破壞時縱筋未達到屈服強度，且梁剪切裂縫傾角約為45°。El-sayed等[3]對149根FRP筋混凝土梁試驗數據進行了統計，并分別采用各國規范公式進行了驗證，研究表明縱筋配筋率可以顯著影響FRP混凝土梁的抗剪承載力。師曉權等[4]進行了57根FRP混凝土梁的抗剪試驗，結果發現梁破壞時GFRP箍筋的應力僅為75～165 MPa，遠沒有達到其抗拉強度。除此之外，Machial等[5-8]也進行了FRP混凝土梁的抗剪承載力研究。雖然目前對鋼筋混凝土梁及
建筑科學與工程學報 2018年2期2018-04-08
- 各因素對簡支T形截面鋼筋混凝土梁抗爆性能的影響
方案：（1）驗證縱筋配筋率對梁抗爆性能影響時，根據簡支梁特點，梁主要受力縱筋在下部。所以梁下部采用φ18、φ20、φ22、φ25 四種常用的受力縱筋，上部僅采用2φ14構造鋼筋。梁箍筋采用φ8＠100。（2）驗證箍筋配筋率對梁抗爆性能影響時，保持梁下部受力縱筋3φ20不變，梁箍筋采用φ8＠100、φ10＠100、φ12＠100三種常用的箍筋。其具體配筋方案見表3。表3 縱筋配筋方案2．2 梁整體振動分析梁整體振動結果見圖2～圖5及表4。圖2 藥量 W＝10
水利與建筑工程學報 2018年1期2018-03-20
- 一種混凝土框架節點內鋼筋的(抗震)錨固的設計與應用
規》規定,梁上部縱筋在框架節點內進行直錨時,由于柱截面尺寸不夠,需要將縱筋伸至節點對邊并向下彎折,但彎折水平段的投影長度不應小于0.4Lab(或是0.4LabE)[1][2],彎折后豎直投影長度不應小于15倍縱筋直徑,這類情形一般出現在框架中間層端節點處。然而,在實踐操作中,由于柱截面尺寸受限,導致縱筋彎折點至柱邊錨入點(直錨長度)的投影長度小于0.4Lab(或是0.4LabE)。通常情況的處理辦法是將梁內縱筋代換為小直徑的,但這種做法往往出現梁、柱節點處
江西建材 2018年14期2018-03-02
- 考慮焊接殘余應力的船體板結構屈曲強度
特征值，結果表明縱筋間距越大，焊接殘余應力對加筋板穩定性的影響越大；縱筋長細比越大，焊接殘余應力對加筋板穩定性的影響越小。與Recking No.23模型試驗對比，驗證了熱-力順序耦合方法的有效性和應用價值。焊接殘余應力；加筋板；屈曲強度；熱-力順序耦合；單軸壓縮船體結構是典型的薄壁結構，其主要由加筋板組成，對于此類結構，尤其是在疲勞裂紋萌生之前，其壓縮強度往往比拉伸強度更值得關注[1-2]。隨著板殼穩定性理論的逐步完善和有限元數值計算能力的不斷提高，完整
船海工程 2017年6期2018-01-10
- 足尺寸GFRP筋HFRC柱的軸壓性能與理論研究
FRP箍筋間距和縱筋配筋率對GFRP筋HFRC柱軸壓性能的影響規律. 結果表明：提高GFRP縱筋配筋率可以提高試件的承載力，箍筋間距小的試件的延性明顯高于箍筋間距大的試件. 根據試驗數據回歸出了GFRP筋HFRC柱峰值應力、峰值應變以及承載力的計算公式.GFRP筋；混雜纖維混凝土；軸壓性能；承載力；變形柱子在結構中通常起著最關鍵的作用，關鍵部位一個受壓構件的失效就會導致整個結構的失效. 目前常用的是鋼筋混凝土柱. 在海洋環境、鹽堿地區、橋梁工程和化工廠廠房
北京工業大學學報 2016年12期2016-12-22
- 鋼筋對鋼-混結構柱抗暴性能的影響
傷分析，對比不同縱筋配筋率下鋼筋混凝土柱及素混凝土柱在爆炸荷載下的動力響應和破壞特點，分析縱筋配筋率對鋼筋混凝土柱抗爆性能的影響。結果表明，鋼筋能改善混凝土建(構)筑物的抗爆性能，但提升縱筋配筋率則影響有限。鋼筋混凝土柱；抗爆性；縱筋配筋率近年來，各類爆炸事故頻頻發生，造成了重大的人員傷亡和財產損失，引發人們對建筑物在爆炸沖擊作用下安全性能的關注，尤其是建筑物抗爆性方面?？贡允侵附ㄖ锏挚贡_擊荷載作用的能力，是衡量建筑物抗爆安全性的重要指標。利用有限
軍事交通學院學報 2016年10期2016-11-16
- 基于不同計算方法下的梯段配筋分析
配筋）：底部受拉縱筋，計算面積As為807.3mm2。同理，分別采用TSSD對梯段跨度L0=2 700mm、梯板厚度t=100mm及梯段水平投影長度L0=3 900mm、梯板厚度t=140mm進行計算可知（括號內為L0=3 900mm，t= 140mm時的數據）：底部受拉縱筋，計算面積As為677.2mm2（933.3mm2）。2.2 基于理正軟件的梯段配筋計算對于梯段跨度L0=3 300mm，梯板厚度t=120mm（t為經驗取值，取L0的1/30～1/2
河南科技 2016年23期2016-02-13
- 縱筋配筋率變化時十字形短肢剪力墻彈塑性分析
201418)縱筋配筋率變化時十字形短肢剪力墻彈塑性分析朱夢陽1張 強2(1.上海市建筑工程學校，上海 200241； 2.上海師范大學建筑工程學院，上海 201418)運用FORTRAN語言編寫非線性分析程序，對5個鋼筋混凝土十字形短肢剪力墻結構進行單調荷載作用下的彈塑性分析，比較了縱筋配筋率變化時，剪力墻的承載能力、剛度和延性變化情況，分析結果表明，隨縱筋配筋率的提高，結構的承載力有所提高，而延性在一定范圍有所降低，結構設計中應充分考慮該因素的特殊性
山西建筑 2015年8期2015-06-07
- 單筋和雙筋矩形截面梁的相關性分析
和雙筋矩形截面梁縱筋的相關關系，并通過實際數據驗證了單雙筋梁之間的相互關系，為雙筋矩形截面梁縱筋面積計算提供簡便快速的方法。矩形截面梁，單筋，雙筋，縱筋配筋比1 概述鋼筋混凝土結構受彎構件在工程中的應用相當普遍，如混凝土梁、板、懸臂基礎等。梁板結構部分的造價約占工程總造價的50%[1]。受彎構件的配筋計算成為了工程結構計算的重要組成部分。在受彎構件的正截面承載力計算中，最常見的兩種情況是單筋矩形截面受彎構件的正截面承載力計算和雙筋矩形截面受彎構件的正截面承
山西建筑 2015年14期2015-06-05
- 論梁下部縱筋原位標注的識圖
000）論梁下部縱筋原位標注的識圖彭欣（江西工程學院江西新余338000）分步說明梁下部縱筋原位標注識圖的方法。介紹了梁下部縱筋原位標注中的兩種情況，說明了梁下部縱筋原位標注中各種信息含義的不同，同時對梁下部縱筋原位標注的某些特殊情況進行了說明。原位標注；梁下部縱筋；不伸入支座梁的注寫方式，分為平面注寫和截面注寫，一般施工圖中都采用平面注寫方式。平面注寫內容包括集中標注和原位標注。集中標注表達梁的通用數值，原位標注表達梁的特殊數值。集中標注的任何內容都可以
建材與裝飾 2015年26期2015-04-17
- 鋼筋放樣及施工常見錯誤研究
不夠.c. 底板縱筋接頭長度有的太長，超過一個搭接長度，有的則太短，不能滿足規范所要求的長度.底板通長筋沒有綁扎成平行直線，導致同截面鋼筋根數不同.d. 筏板封邊構造不按規范進行，自行設置筏板上下縱筋彎折長度，比如有的按15d，這些都是錯誤的.e. 筏板縱筋設置在后澆帶內.縱筋接頭不宜設置在后澆帶位置.2 梁常見錯誤a. 主次梁交接處，主梁兩側增加附加箍筋.主梁在次梁位置未布置正常箍筋，直接布設三道附加箍筋.b. 梁底筋一般都未綁扎.這其實屬于偷工減料，不
商丘職業技術學院學報 2015年2期2015-04-10
- 高層建筑梁式轉換層施工技術
方式對框支梁上部縱筋進行安裝。如果按照常規支撐體系設置梁下支撐，如此大的荷載通過三層梁板來承載，會在一定程度上對梁板結構造成破壞，而且因模板支撐體系變形疊加，還會使樓板產生開裂等質量問題。1.4 結構受力復雜 在截面寬度方面，由于轉換層中框支柱與框支梁相同，加之梁、柱自身的鋼筋數量較多，在一定程度上增加了鋼筋的排列密度。柱頂梁柱錨固筋與板筋、梁端根部鋼筋應該穿插搭接，在一定程度上增加了梁柱節點施工難度。在梁柱節點施工過程中，對施工工序進行合理安排是保證施工
價值工程 2014年8期2014-04-10
- 組合封閉式箍筋雙筋混凝土梁受彎性能試驗研究
閉后再安裝梁上部縱筋的不便，施工次序合理，效率提高。圖1 整體澆筑前疊合梁板和梁柱節點Fig．1 Precast beams，slabs and beam-column joints before cast圖2 組合式箍筋疊合梁施工順序示意Fig．2 Construction sequence of superposed beams using assembled stirrups然而，組合封閉式箍筋是否滿足規范要求，工程師目前對此沒有共識。我國《混凝土結
結構工程師 2014年6期2014-03-21
- 鋼筋銹蝕對混凝土梁破壞模式影響的試驗研究＊
明，箍筋銹蝕率、縱筋銹蝕率、粘結性能退化程度及剪跨比是控制銹蝕混凝土梁受剪性能退化的主要因素，Higgins、徐善華學者分別提出了各自的銹蝕混凝土梁受剪承載力計算模型.盡管目前人們對銹蝕混凝土梁的受彎及受剪性能退化規律有了一定的認識，但是研究深度不夠，主要側重在鋼筋銹蝕對構件的承載力的影響方面.基于這種局面，本文開展了箍筋和縱筋銹蝕的混凝土梁破壞模式及綜合承載性能的試驗研究，以更加深入地揭示鋼筋銹蝕對混凝土梁構件的抗剪性能的影響規律.1 試驗概況1.1 試
湖南大學學報（自然科學版） 2013年10期2013-08-14
- 高層框剪結構轉換層施工技術探討
→梁底模板→下部縱筋臨時擱架→下部縱筋→吊筋→柱、核心筒箍筋，水平分布筋(梁高范圍內)→上部縱筋臨時擱架→上部縱筋→箍筋、腰筋→下部縱筋保護層→下擱架拆除，下沉大梁鋼筋籠→柱、核心筒(第一階段)砼澆筑→拆除上擱架，安裝大梁側?！鷺巧w模板→剪力墻插筋→核心筒梁板鋼筋→框肢梁、柱、核心筒(第二階段)砼澆筑→樓蓋鋼筋(板筋)→樓蓋砼澆筑(第三階段)。4.2.1 排架搭設必須包括臨時平臺，作為操作站人、堆放鋼筋。4.2.2 由于框肢梁鋼筋籠太重，為方便固定縱筋和安
中國新技術新產品 2012年10期2012-12-30
- 梁柱配筋對混凝土局部受壓承載力影響研究
節點處箍筋和梁柱縱筋影響的問題，本文在計算混凝土局部受壓承載力時，引入了預應力框架節點處梁柱配筋的影響，提出了框架節點處與錨墊板相交的箍筋和梁柱縱筋作為等效墊板的思想.研究結果表明:柱縱筋、梁縱筋和節點箍筋的等效新增的局部受壓面積可取為3倍鋼筋直徑長度在垂直于預應力筋方向的投影面積.基于分析結果，給出了考慮梁柱配筋影響的局部受壓面積和底面積的計算公式，提出了考慮梁柱縱筋和箍筋影響的混凝土局部受壓承載力計算方法.梁柱配筋;局部受壓承載力;等效墊板針對預應力錨
哈爾濱工業大學學報 2012年4期2012-07-19
- 框架結構鋼筋安裝應注意的幾個要點
接接頭框架梁、柱縱筋連接方法在《高層建筑混凝土結構技術規程》（JGJ3-2002）6.5.3條第四、五、六款均有規定，其連接質量控制在《混凝土結構工程施工質量驗收規范》（GB50204-2002）中5.4條也有具體要求，目前，梁、柱主筋采用綁扎搭接方法已很少，焊接連接、機械連接用得最多，隱蔽驗收時發現的主要問題有：1.1、接頭位置不對。接頭位置要設在受力較小處。1.1.1、施工人員應掌握一定的力學知識,應當知道梁跨中正彎矩較大，支座附近負彎矩、剪力較大，柱
城市建設理論研究 2011年28期2011-12-31
- 淺談型鋼控制箍與閉合箍在轉換梁施工中的應用與研究
徑增大而增長，在縱筋多的情況下，無法鑲入，又如：按傳統工藝套箍時，須將箍筋拉個較大的口方能套入箍筋，由于箍筋是II級鋼且直徑粗，按傳統方法用手工套箍難以打開，即便打開套筋后也更難恢復，若用工具硬是完成套箍，箍筋在這一開一閉的過程中已經變形過大，梁鋼筋的施工質量難以保證；再如：下放和綁扎過程中往往發生箍筋與縱向垂直面的產生偏差（平行四邊形變形后致使梁hO減少，影響了結構受力，若糾正又須重新拆除再安裝）等等。項目部通過研究、論證和反復試驗，采用了型鋼控制箍與閉
中國建設信息化 2011年15期2011-09-10
- 碳纖維布加固柱在地震力作用下抗扭性能的試驗研究
89和2.67。縱筋配筋率1.14%，體積配箍率0.23%，在柱子頂端設計了剛臂梁以便對柱子施加扭矩，為了使剛臂梁達到足夠的剛度，保證加載過程中不破壞，設計的剛臂梁的截面慣性矩 I懸為柱截面慣性矩 I柱的5倍，即 I懸=5I柱，具體工況(見表1)，模型尺寸及配筋見圖1、圖2。2 碳纖維布粘貼方案和試驗結果研究不同軸壓和粘貼不同層數碳纖維布對框架柱抗震性能的影響，得出不同軸壓比和不同粘貼層數的加固效果(見表2)，為工程應用提供一定的借鑒。試驗結果見表3～表6
鐵道建筑 2011年8期2011-05-04
- PVA-ECC加固RC足尺梁二次受力試驗研究*
受力幅度及梁側面縱筋加固高度對抗彎承載力和變形能力的影響.試驗采用三面U型加固形式,量測試驗梁裂縫分布形態、荷載-撓度曲線、鋼筋和混凝土應變發展規律.試驗結果表明:PVA-ECC鋼筋網薄層加固是一種有效的加固方法,能夠顯著地提高鋼筋混凝土梁的抗彎承載力、截面剛度以及抗裂性能;當梁側縱筋加固高度為原梁高一半時,其受力性能與沿原梁全截面高加固時的受力性能相近,故大大節省了鋼材的消耗.加固;聚乙烯醇纖維水泥;鋼筋混凝土梁;二次受力;加固高度近年來,復合砂漿鋼筋網
湖南大學學報（自然科學版） 2011年1期2011-03-06