大巷
- 工作面切頂卸壓護巷技術可行性研究
近15 號煤皮帶大巷。15110 工作面回采煤層為15 號煤層，煤層平均厚度約4 m；頂板為K2 石灰巖，底板為泥巖及砂質泥巖。根據以往情況，采煤工作面在停采時，采用80 m寬的大巷保護煤柱?；夭珊?span class="hl">大巷所受采動壓力仍然較大，巷道頂底板移近量、兩幫移近量均較大，且返修工作量大。為了改善此情況，盡量減小大巷保護煤柱的寬度及大巷受采動壓力的影響，決定采用切頂卸壓的方法來實現[1-3]。切頂卸壓保護大巷，即在15110 工作面進風順槽與回風順槽采用爆破的方式切斷工
山西冶金 2023年11期2024-01-07
- 新景煤礦15#煤西翼軌道大巷加固技術應用研究
#煤采區西翼軌道大巷沿煤底板留頂煤掘進，15#煤層結構復雜，常發育有兩層夾石，煤層厚度5.85～6.99/6.42 m，西翼軌道大巷巷道圍巖類別為Ⅳ類，頂板、兩幫全部為煤層，采用斜墻半圓拱形斷面，掘寬×掘高=5600 mm×5000 mm，巷道北側為15026 綜放工作面。工作面末采階段，對應區域的西翼軌道大巷表面出現明顯的變形特征，變形嚴重巷段位置詳情如圖1 所示。從西翼主運膠帶機大巷4#聯巷口處開始，嚴重變形段總長度約550 m。根據西翼軌道大巷現場破
山東煤炭科技 2023年7期2023-08-24
- 塔山煤礦鄰近巷道掘進擾動下圍巖控制技術
煤礦1070膠帶大巷及1070回風大巷均沿煤層底板掘進，兩條大巷平行布置，中間間隔45 m的煤柱。1070膠帶大巷設計為直墻半圓拱形斷面，其掘寬×掘高=5 440 mm×4 220 mm，凈寬×凈高=5 200 mm×4 000 mm，支護方式為“錨網索+W鋼護板+噴漿聯合支護”，具體支護參數如下：頂、幫錨桿采用D=22 mm、L=2 500 mm左旋無縱筋螺紋鋼錨桿，排間距800 mm×800 mm，使用150 mm×150 mm×10 mm拱形高強度鋼
煤 2023年3期2023-03-15
- 多巷布置條件下復合構造區防沖卸壓技術
孟村煤礦5條中央大巷及地質復合構造區為背景，開展多巷布置條件下復合構造區防沖卸壓技術研究。1 礦井概況陜西彬長孟村煤礦煤層為近水平煤層，4號煤層為唯一可采煤層，埋深約為600～800 m，為典型深部礦井，埋深已超過當地煤田沖擊地壓臨界深度，且該煤層經鑒定為具有強沖擊傾向性的煤層。該礦中央大巷均布置在4號煤層中，埋藏深度在700 m以上，5條大巷均已施工至403盤區邊界，各大巷間距35 m，中央大巷附近布置有401101工作面，401101運順距離中央二號回
陜西煤炭 2023年1期2023-02-10
- 莊子河煤礦大巷過采空區圍巖控制技術研究
，正在掘進的輔運大巷、膠帶大巷和回風大巷，均沿15號煤層頂板掘進，在掘進時，3條大巷全部遇到了15號煤層房柱式采空區，根據物探結果，采空區在井田內長度約300 m，寬度約800 m.為了使大巷掘進過程中安全通過采空區，保證礦井安全建設和生產，需對15號煤層大巷過房柱式采空區圍巖控制技術進行設計研究。2 巷道圍巖地質力學評估2.1 采空區內情況采空區內底板鼓起情況如圖1所示，采空區內底板局部已經和煤層頂板接觸，部分沒有接頂的空區高度約為300 mm，2 m多
煤 2022年11期2022-11-01
- 弱膠結軟巖地層大巷保護煤柱寬度的優化
90)0 引 言大巷服務年限較長，其完整性對煤礦安全高效開采起到重要作用[1-3]。弱膠結軟巖的特殊性質導致頂板覆巖沉降程度與其他條件有較大差別，使得該條件下大巷保護煤柱的合理優化至關重要。目前針對不同工況下大巷煤柱寬度研究較多。其中，張向陽等[4]針對巷道群影響下大巷煤柱寬度進行研究，結合采動效應提出合理煤柱寬度。文獻[5-9]對近距離煤層、厚煤層及綜放工作面等開采條件下大巷保護煤柱合理寬度也進行了深入研究。井慶歡等[10]對軟巖條件保護煤柱寬度選擇問題
黑龍江科技大學學報 2022年5期2022-10-19
- 工作面跨大巷連續開采大巷層位優化技術研究
煤炭開采過程中，大巷服務年限較長，而由于大巷與煤層所處空間層位不同，大巷受工作面超前支承應力影響也不同，大巷層位調整及跨大巷開采可行性研究是大巷圍巖穩定性面臨的雙重難題[1-4]。對于工作面超前支承應力傳播規律問題，郭靖等[5]通過運用數值模擬與彈塑性理論，建立了工作面超前支承應力力學模型和數值模型，得出了底板大巷在超前高應力區和采后低應力區的應力分布規律。1 工程概況目前端氏煤礦主采3#煤層，新掘大巷位于煤層以下8～10 m。由圖1 可知，新掘大巷距3#
山東煤炭科技 2022年9期2022-10-13
- 大巷注漿加固技術應用
開采過程中，井下大巷受回采影響，大巷圍巖塑性區和破碎區不斷增大，造成大巷圍巖承載能力不斷降低，需要向大巷圍巖裂隙中進行注漿使漿液膠結硬化，提高破碎巖體內聚力，降低軟化系數，從而縮小大巷圍巖破碎區范圍，提高大巷圍巖自身強度及其穩定性。同時，還能加強錨桿與圍巖的接觸與錨固，充分發揮錨桿的錨固作用，進一步提高大巷圍巖穩定性。1 工程概況端氏煤礦位于山西省晉城市，礦井目前正開采3號煤層，煤層埋深約650 m，厚度約5.15 m，采用一次采全高開采，大巷位于3號煤層
山西焦煤科技 2022年8期2022-09-14
- 基于堡子礦9號煤層開拓延深方案的優化探討
層，2號煤層開拓大巷已形成。主斜井：井筒凈寬3.6 m，凈斷面9.4 m2，傾角20°，斜長293 m，裝備1.0 m帶寬的膠帶輸送機負擔礦井的煤炭提升任務，兼作進風斜井和安全出口。副斜井井筒凈寬3.8 m，凈斷面11.7 m2，傾角25°，斜長375 m，裝備提升絞車一臺、架空乘人器一部，負擔礦井人員、設備和材料的提升任務，兼作進風斜井和安全出口?；仫L斜井井筒凈寬3.8 m，凈斷面10.2 m2，傾角25°，長度300 m，負擔礦井的回風任務，兼作安全出
江西煤炭科技 2022年3期2022-08-10
- 特厚煤層綜放工作面停采煤柱合理寬度設計應用研究
鄰二盤區三條準備大巷，以南靠近礦井井田邊界，以西為實體煤，以東為實體煤，緊鄰風氧化帶，靠近礦井井田邊界。10-201 工作面地面位置位于盛地溝村以南黃土丘陵一帶，地表以侵蝕性黃土梁峁為主，山上分布有梯田及坡地，地面標高+1012～+1190 m，埋深312～515 m。開采的9+10#煤，煤層厚度5.81～7.73 m，工作面傾斜長度245 m，煤層傾角3°～14°，煤層硬度2～3，頂底板巖性特征詳見表1。一盤區停采煤柱尺寸180～190 m，工作面回采期
山東煤炭科技 2022年7期2022-08-10
- 開拓大巷下近距離開采影響分析與開采技術
-740 m 西大巷巷道設計全長1030 m，埋深990 m，標高在-740～ -732 m，為礦井西翼軌道運輸大巷。巷道采用直墻半圓拱形，支護方式為錨網噴支護。大巷底板鋪設一路玻璃鋼排水管，疏水量約240 m3/h，下幫吊掛兩路風水管路，上幫為高低壓電纜。綠色開采試驗區工作面設計開采煤層為19 煤層，通過已掘巷道（上巷、運輸巷、切眼）實際揭露情況分析：工作面揭露煤層厚度0.6～3.0 m，平均煤厚2.3 m，煤層傾角5°～30°，平均煤層傾角25°，煤層
山東煤炭科技 2022年5期2022-06-21
- 辛置煤礦回風大巷返修支護技術研究與應用
，二采區三條開拓大巷集中布置在采區中央，巷間煤柱寬度35 m，兩側布置回采工作面，工作面沿煤層走向方向布置，沿2號煤層頂板掘進，巷道斷面均為矩形，回風大巷與回采工作面間保護煤柱寬度為50 m，回風大巷直接頂為泥巖、砂質泥巖，厚度為0～7.5 m，直接底為泥巖，厚度4.3～6.9 m，回風大巷凈寬4.5 m，巷道高度為3.5 m，回風大巷初掘階段采用錨網噴支護，回風大巷自掘巷后經歷多次返修，但均未有效控制圍巖的變形破壞，回風大巷破壞典型情況如圖1所示，現對其
煤 2022年6期2022-06-13
- 沁水東大煤礦堅硬頂板水壓預裂大巷圍巖控制技術研究與應用
東大煤礦中央軌道大巷受到3101工作面采動影響后，圍巖失穩變形破壞嚴重，已無法滿足使用要求，故以中央軌道大巷地質復賦存條件為背景，采用數值模擬、理論分析及現場監測反饋等方法，研究對應回采工作面對大巷穩定性的影響，制定針對性的圍巖控制方案，解決大巷在采動影響下失穩變形的問題，同時為類似條件巷道圍巖控制提供可靠的參考。1 工程概況沁水東大煤礦中央軌道大巷地面標高+702.547 m，工作面標高+25.95～+125.226 m，蓋山厚度577.32～676.6
煤 2022年6期2022-06-13
- 煤礦開拓大巷不同布置方案的對比分析
布置（特別是開拓大巷的布置）要綜合礦井的地質構造、地面建設條件及煤層賦存條件的少壓煤量進行整體分析布置。根據開拓大巷的布置效果對斜煤層開采的煤礦開拓大巷布置方案進行比較分析[3]，從而保證礦井的開拓大巷布置效果最佳及煤礦開采的合理性。1 開拓大巷不同布置方案的設計以某斜煤層煤礦的開采為例，對開拓大巷的布置進行分析，煤層的平均分布傾角為42°，煤層的厚度為5～14 m 不等[4]，擬對煤層采用綜采放頂煤的工藝形式進行開采。綜放開采工作面沿著煤層的傾角方向進行
山西冶金 2022年2期2022-06-04
- 納林廟煤礦二號井通風系統優化改造
。3個煤層的主運大巷現在均為回風巷，這樣就導致礦井各煤層形成“一進兩回”的通風系統。從礦井防災抗災角度考慮，給礦井帶來了重大安全隱患。改造前4-1號煤層、4-2號煤層通風系統如圖2、3所示。為了有效控制6-2號煤層110輔運順槽及6-2號煤層西翼邊界探水巷進風量，在6-2號煤層西翼輔運大巷構筑了一組無壓風門，由于構筑在輔運大巷中，對過往行人及車輛造成了不便。改造前納二礦6-2號煤層通風系統如圖4所示。圖3 改造前4-2號煤層通風系統示意Fig.3 Vent
陜西煤炭 2022年2期2022-03-28
- 莒山煤礦動壓影響下大巷底鼓控制技術應用
原組煤層，除膠帶大巷沿煤層頂板掘進，其余大巷沿煤層底板掘進，大巷直接頂多為砂質泥巖、泥巖，厚2.6～4.6 m； 砂泥巖上層為細砂巖，厚2.7～3.5 m，灰色，薄層狀,石英為主，含呈星狀白云母，泥質膠結，具砂質結構，緩波狀層理發育，偶見裂隙；直接底為泥巖，厚4.1～4.7 m。泥巖為灰黑色，致密，性脆，中部夾薄層細粒砂巖。9#煤層一采區大巷位置詳情如圖1所示。在兩側回采工作面回采期間，對應區段內的大巷圍巖均出現不同程度的破壞，尤其是巷道底鼓最為嚴重，影響
江西煤炭科技 2022年1期2022-03-07
- 動力擾動誘發煤層大巷沖擊地壓機理及其防控技術
[1，2]。煤層大巷作為煤礦開采采區巷道布置的重要組成部分，采區準備巷道不可避免會經歷或直接布置在煤層中[3]。相比巖層大巷而言，煤層大巷具有掘進速度快、經濟成本低等優點，然而由于巷道服務年限長、受開采動壓擾動影響明顯，圍巖強度較弱的煤層巷道應力環境復雜[4]，導致煤層大巷存在圍巖穩定性差、沖擊地壓及支護困難等問題[5，6]，嚴重影響巷道服務期間安全使用，煤層大巷沖擊地壓災害防控是實現礦井安全生產務須解決的重大問題。研究表明，約有85%沖擊地壓災害發生在煤
煤炭工程 2022年2期2022-02-26
- 孟村煤礦中央帶式輸送機大巷層位調整技術實踐
拓部署不夠合理、大巷布置在沖擊地壓煤層中，這也是導致近年來一些深部開采礦井及新建礦井接連發生沖擊地壓災害的一個主要原因[1-12]。孟村煤礦就是典型的由于開拓部署不合理、中央大巷布置在沖擊地壓煤層中而導致了若干次沖擊地壓災害，尤其自發生5·24沖擊地壓重大涉險事故以后，孟村煤礦決定對中央大巷進行層位調整。研究孟村煤礦中央大巷層位調整技術對礦井防災治災和安全高效生產意義深遠，選取具有代表性的中央帶式輸送機大巷層位調整為對象展開研究。1 孟村煤礦中央大巷布置工
陜西煤炭 2022年1期2022-02-17
- 含水巖層下大巷支護技術研究與應用
公司9#煤層輔運大巷掘進工作面為太原組煤層，屬石炭系太原組灰巖裂隙巖溶含水層。9#煤層主要含水層為上部太原組K5、K6 灰巖和K7 砂巖，9#煤層距K5 為17.08～27.19 m，含水層分布穩定，裂隙較巖溶發育，各含水層單位涌水量為0.004 9 L/s.m，屬弱富水性的含水層，相互間水力聯系較弱。9#煤層呈黑色塊狀特征，平均厚度1.14 m。9#煤層輔運大巷沿煤層頂板掘進，直接頂為砂質泥巖，厚2.6 m，砂泥巖上層為細砂巖，厚2.7 m；直接底為泥巖
山東煤炭科技 2021年11期2021-12-14
- 鄰近斷層工作面跨大巷開采方案選擇
，服務年限較長的大巷，如運輸大巷和軌道大巷，一般布置在穩定巖層當中，如細砂巖、粉砂巖等。煤層開采過程中，由于大巷與煤層所處空間層位不同，往往產生跨大巷開采問題。當工作面附近存在斷層等地質構造時，跨大巷開采問題變得尤為復雜，面臨跨大巷開采可行性和工作面順槽布置雙重難題[1-2]。以紅旗煤礦鄰近大型斷層的3161 工作面開采為工程背景，論證了跨大巷開采的可行性，設計了開采技術方案，并成功進行了工程實踐，對類似條件下的跨大巷開采問題具有指導和借鑒意義。1 工程地
山東煤炭科技 2021年10期2021-11-09
- 表面支護與圍巖加固對大巷塑性區發育的影響研究
本保障。針對煤礦大巷的大變形問題，最為典型的支護方法有圍巖加固和表面支護[1-2].常用的圍巖加固手段包括錨桿支護[3]和錨索支護[4]，由于錨桿支護和錨索支護中桿體或者索體可以進入巖體內部，并由錨固劑(樹脂或水泥砂漿)與周圍巖體黏結在一起[5]，通過機械咬合力和摩擦力提供支護阻力[6]，所以可以有效提高巖體的穩定性并充分發揮巖體的自承能力[7].錨桿(索)支護自20世紀初在煤礦應用成功之后，在礦山硐室加固和巷道加固中被大量應用[8].與圍巖加固不同，表面
山西焦煤科技 2021年6期2021-07-30
- 新元礦9號煤層開拓方式設計探討
向西布置集中膠帶大巷，集中膠帶大巷落底于9號煤下方7m的巖層中，其方向為東西方向布置，與輔助水平大巷平行。主斜井與9號煤的連接方式有如下兩個方案：方案一：利用上倉巷形成的9號煤煤倉（煤倉垂深34m），將現有主斜井井底平段與9號煤主運輸大巷連接，形成9號煤主運輸系統。方案二：將主斜井延伸，利用主斜井煤倉將9號煤層運輸大巷連接，形成9號煤層主運輸系統。設計選擇方案一，主要理由如下：方案二較方案一工程量大，方案二延伸主斜井工程，影響礦井3號煤層的正常生產。②輔助
當代化工研究 2021年9期2021-04-11
- 極薄煤層跨采下伏大巷變形破壞規律研究
慶402194）大巷服務于礦井基建、生產期間，承擔運輸通風等任務，服務年限長，對其穩定性要求高。大巷受上部工作面的跨采采動影響時維護會十分困難[1-3]?，F階段，國內外學者針對跨采巷道穩定性做了大量研究，如陸士良[3-5]等通過理論計算和實測得出在圍巖穩定情況下，大巷與上覆工作面垂距z 小于20 m時，巷道才會受跨采采動影響；謝文兵[6-10]等認為近距離跨采巷道圍巖位移受開采引起的整體位移場影響較大，而不單純取決于煤柱側支承壓力的作用；李學華[11]等通
煤礦安全 2021年3期2021-04-06
- 采動影響下巷道支護參數的模擬分析及應用
常引起對應巷段的大巷圍巖出現明顯的失穩現象，花費大量的時間和資金去維護、返修。為避免在二四采區生產期間出現類似情況，本文以二四采區輔運大巷為背景展開研究。表1 頂底板巖性特征2 建立三維數值模型參考鄰近的二二采區大巷圍巖破壞情況，巷道變形主要出現在對應位置兩翼工作面末采期間，由此可知，采煤工作面采動影響是大巷失穩變形的重要因素。為得到能夠抵御采煤工作面超前支承壓力影響的大巷支護方案，采用FLAC3D數值軟件進行模擬研究[1]，對采煤工作面采動影響下大巷的支
江西煤炭科技 2021年1期2021-01-28
- 受掘進擾動影響的巷道圍巖穩定性控制研究
泉煤礦相鄰的2條大巷由于布置不合理,受相互擾動等因素影響巷道變形破壞嚴重，直接影響生產安全。國內外眾多學者針對掘進擾動展開了諸多研究，劉泉聲等通過礦壓觀測提出了深埋巷道即使間距大于5倍硐徑，仍然會受到擾動影響[12]；YAN Peng等通過數值模擬對比了應力的二次分布和爆破荷載對開挖擾動區的影響[13];MARTINO J B等對圍巖的波速變化進行了測定,將開挖擾動區劃分為內部損傷區和外部損傷區[14]；周輝等對巷道開挖擾動區的演化特征進行了研究，指出開挖
礦業安全與環保 2020年6期2020-12-31
- 疊加應力區失穩大巷注漿加固技術研究
產能較大，對礦井大巷和工作面回采巷道的運輸和通風能力要求有所提高，增加了巷道的斷面大小以及巷道數量[3]。巷道斷面的增加在一定程度上增大了巷道的支護需求，特別是巷道布置數量的增加，容易造成周圍應力疊加，巷道圍巖在疊加應力的作用下發生屈服破壞，降低錨桿錨索支護效力，從而影響巷道圍巖的穩定。注漿加固技術可通過在破碎煤巖體內注入漿液，重新固化、膠結破碎煤巖體，提高巷道圍巖承載能力，重塑錨桿錨索支護載體，從而有效控制圍巖變形[4-5]。趙莊煤礦為大采高工作面，其多
山東煤炭科技 2020年11期2020-12-16
- 受陷落柱影響區巷道支護優化設計研究
概況8#煤輔運大巷、主運大巷與回風大巷均受到陷落柱構造影響。陷落柱呈橢圓形平面，各巷道沿軸向方向直接影響區域分別為180 m、220 m 和240 m。巷道掘進發現陷落柱中的巖性為風氧化煤、黃泥、黃土、砂巖互層，且含有豐富的水分，易誘發頂板冒落和片幫。通過深鉆孔測得陷落柱中土樣吸水性極強，吸水飽和后崩解，黃泥中含蒙脫石，吸水后具有膨脹性，陷落柱中泥巖受水浸泡后強度極低或基本無強度。8#煤層輔運大巷、主運大巷及回風大巷斷面均為三心拱，高3.9 m，寬5 m
山東煤炭科技 2020年11期2020-12-16
- 礦井大巷布置方式
100)1 分層大巷的布置自井底車場掘進主石門、主溜井或斜巷聯系各煤層，開掘為本煤層開采服務的大巷布置方式，即分層大巷布置，該大巷為分層運輸(回風)大巷。在分層大巷布置時，各采(盤、帶)區也分層設置，僅開采一層煤。按煤層傾角不同，大巷間或大巷與井底車場間有兩種聯系方式。1.1 分層大巷---石門聯系如圖1所示。開采傾角較大煤層時，對各可采煤層都布置分層大巷，各煤層單獨布置采(盤、帶)區，大巷之間、大巷與井底車場之間利用主石門聯系。各煤層采(盤、帶)區開采出
黑龍江科學 2020年20期2020-10-17
- 天然氣井與煤礦巷道的避讓安全距離模擬研究
井正進行東翼輔運大巷掘進工作，其中東翼輔運大巷、膠帶大巷、回風大巷等3條大巷基本平行、相間煤柱約為40 m，且均沿2-2上煤層頂板布置，而H1，H2氣井正處于輔運大巷掘進影響范圍內，巷道掘進過程中承擔著巨大的安全風險，天然氣井與采掘巷道布置如圖1所示。鑒于此，探討分析煤礦3條大巷與天然氣井、正交順槽巷道間的相互影響距離，防止大巷掘進過程中的風險升級，確保天然氣井以及采煤作業人員的生命財產安全是非常關鍵。根據某煤礦輔運大巷與某氣田H1和H2氣井空間交叉特征，
安全、健康和環境 2020年7期2020-08-17
- 回采強動壓影響下煤層大巷圍巖控制技術探討
為5 條上山煤層大巷。N2105 工作面埋深在507～597m 之間，工作面傾向長為285m，走向長約為2350m。N2105 工作面與上山煤層大巷平面位置關系如圖1 所示。圖1 N2105 工作面與上山煤層大巷平面位置圖N2105 工作面停采線南側的5 條上山煤層大巷由近及遠依次為：1#回風大巷、輔助運輸大巷、膠帶大巷、進風大巷和2#回風大巷。當N2105 工作面回采推進至停采線附近時，受回采強動壓擾動影響，5 條上山煤層大巷圍巖出現了不同程度的破壞。采
山東煤炭科技 2020年7期2020-08-07
- 磁窯溝煤礦13號煤層水平延深開采技術方案設計
河流等，水平延深大巷布置時應該充分利用原來留設的各類保護煤柱，最大限度減少大巷煤柱損失。4)工作面推進長度對大巷布置的影響分析。為了井下綜合機械化設備的充分發揮，要求工作面的的推采長度不宜太短，井下大巷布置時應盡量加大每個盤區走向長度，減少工作面搬家倒面次數。3 13號煤層水平延深開拓方案礦井目前集中開采上部的10-2號煤層，三條斜井在10-2號煤層中落底后布置開拓、開采系統，接續開采下部的13-1號及13號煤層時，可以延深三條斜井至13號煤層中再布置開拓
煤炭工程 2020年5期2020-06-19
- 龐龐塔礦北翼回風大巷圍巖失穩破壞原因及支護技術研究
為礦井北翼的三條大巷，北部為采區邊界，東側為9-103工作面（未掘），南側為一采區的三條上山。9-101工作面對應地表范圍內北部為我礦煤場及保安煤柱，中部為104省道連接的龐龐塔溝內公路、龐龐塔溝內季節性河流。9-101推進方向和北翼回風大巷斜交，隨著工作面的不斷推進，北翼回風大巷和9-101工作面間的煤柱寬度逐漸減小，北翼回風大巷在9-101工作面回采期間圍巖出現了明顯的失穩破壞，為控制北翼回風大巷圍巖的進一步破壞展開研究。2 北翼回風大巷原有支護方案龐
煤礦現代化 2020年3期2020-05-13
- 宇昌煤業+550水平材料大巷II段圍巖控制技術應用研究
+550水平材料大巷II段，其位置詳情如圖1所示，+550水平材料大巷II段（下文中簡稱為材料大巷）位于+550水平皮帶大巷北側，各個大巷間煤柱寬度為30m，材料大巷巷道矩形斷面為5.0×3.5m，巷道總長度為970m，在為3#煤層回采工作面服務期間，該區域的大巷局部巷段圍巖出現明顯的變形現象，本文以材料大巷為研究對象，意在解決+550水平各條大巷圍巖過度變形的問題。表1 3#煤層綜合柱狀圖圖1 +550水平材料大巷II段位置關系圖2 材料大巷變形破壞特征
煤礦現代化 2020年3期2020-05-13
- 神農煤業15號煤三采區布置方案優選
案一本方案為采區大巷南北方向布置，工作面雙翼回采。沿南北方向平行布置三條三采區大巷至礦井北部邊界煤柱，自西向東分別為三采區回風、軌道、膠帶大巷，大巷間距30m。三條大巷北端至礦井北部邊界煤柱，膠帶大巷南端與主斜井底溜煤眼上口相連，軌道大巷南端與副斜井井底車場巷道相連，回風大巷南端與一采區回風大巷相連。三采區的回采工作面布置在三采區大巷兩側，為雙翼布置。工作面的順槽直接與三采區的大巷連接，形成三采區的回采、通風、排水等系統。三采區工作面總體采用傾向長壁布置，
山東煤炭科技 2020年4期2020-05-11
- 鑫基煤業采動影響下皮帶大巷底鼓控制技術研究
首采工作面與三條大巷相鄰，工作面與皮帶大巷間煤柱寬度為30m，如圖1所示。2101工作面采用綜采一次采全高的采煤方法，全部垮落法管理頂板。2101工作面回采初期，對應位置臨近的皮帶大巷圍巖出現明顯的失穩變形，為防止皮帶大巷圍巖的進一步失穩破壞，需對其加固技術展開研究。圖1 皮帶大巷布置示意圖2 皮帶大巷底鼓機理研究2.1 皮帶大巷原有支護方案鑫基煤業2#煤層皮帶大巷斷面采用直墻半圓拱形，巷道斷面凈寬度為4.8m，直墻高度1.6m，掘進高度為4.0m，采用錨
山東煤炭科技 2019年12期2019-12-27
- 黑龍煤業2103工作面停采線合理位置確定
+11號煤層運輸大巷、軌道大巷、回風大巷；西面為礦井井田邊界保護煤柱；北面是未開采區域；南面為已采2101工作面，與原2101回風巷之間保護煤柱30 m。為提高煤炭資源采出率，對2103工作面停采線的合理位置進行了研究。2 煤柱覆巖結構分析在工作面回采過程中，隨著工作面與大巷距離不斷縮小，當工作面推進至一定程度時，基本頂會在大巷煤柱上方出現破斷，形成鉸接結構，并以斷裂線為旋轉軸產生轉動，在基本頂旋轉下沉至與采空區矸石接觸時，此時基本頂的旋轉下沉便會達到穩定
煤 2019年12期2019-12-12
- 礦井軌道巷架空乘人裝置及無極繩絞車的選型核驗研究
，向北布置北集中大巷，向南布置五、六采區巷道；北集中大巷至北部區域中部，布置七、八、九采區巷道；開拓巷道均沿煤層布置，每組布置3條，分別布置主運輸大巷、軌道大巷及回風大巷。目前井下大巷及運輸巷道的各種材料運輸均采用無極繩連續牽引車運輸系統。北集中軌道大巷安裝的架空乘人裝置用于運送人員。集中軌道大巷、采區軌道大巷及工作面運輸巷道安裝無極繩連續牽引車；集中軌道大巷安裝架空乘人裝置。各種車輛型號及數量見表1。表1 采區車輛配備和特征一覽表2 八采區軌道巷架空乘人
中國礦山工程 2019年5期2019-10-28
- 南嶺煤業近距離煤層采動影響下大巷加固技術研究
層正在掘進的三條大巷，2214工作面與3條大巷的位置關系如圖1所示。2214工作面回采初期，其下部對應區段的大巷圍巖發生明顯的失穩破壞現象，嚴重影響三條大巷的正常使用，故需采取合理的措施對三條大巷進行加固。圖1 工作面與三條大巷位置關系構造名稱走向傾向傾角/(°)性質落差/mF19S20°WSE45正斷層2.4F21S36°ENE60正斷層1.9F24S27°WNW30正斷層8.5F26N27°WSW55正斷層4.9F29N9°WNE50正斷層9.72 大
煤 2019年9期2019-10-11
- 深部高瓦斯煤層大巷揭煤區域防突技術
對高瓦斯突出煤層大巷揭煤情況的研究還相對較少。本文主要根據具體工程實踐，首先對掘進工作面前部煤體賦存情況進行鉆探，其次對煤體的突出危險性進行預測，并采用地面和井下聯合區域防突技術進行消突，最后實現大巷揭煤的安全施工，以期為相似工程問題提供研究基礎和新的思路。1 工程地質概況本次試驗的揭煤巷道為顧北礦南翼軌道大巷，該大巷采用Y型通風，巷道布置示意圖如圖1所示，巷道位于-648m水平，施工過程中遇到的巖性以4煤、砂質泥巖、泥巖和細砂巖為主，其中，4煤共有4-1
煤炭工程 2019年6期2019-06-22
- 新元煤礦膠帶大巷圍巖變形與注漿加固技術
重大難題[3]。大巷作為井下生產的重要通道,當其產生大變形且難以支護時,必須研究其變形機理及原因,制定出科學合理的支護對策維護大巷的長期穩定。近年來,我國學者在巷道圍巖穩定性方面進行了不斷探索與實踐,并取得了卓越的成就。袁亮[4]等分析了深部巷道圍巖在“三高”條件下圍巖變形破裂規律,并提出深部圍巖分級方法與控制理論原則;康紅普[5]通過分析深部礦井地應力分布規律與特征,對深部礦井巷道支護技術做了介紹;謝生榮[6]等提出了大巷穿過采空區時在采空區頂板與采空區
山西煤炭 2019年1期2019-05-23
- 多重因素影響下煤礦運輸大巷穩定性支護策略研究
概況經坊煤礦運輸大巷設計埋深為450m，采用直墻半圓拱形，設計尺寸為寬×高=4800mm×4200mm，為全巖巷道，圍巖類型主要為砂質泥巖、粉砂巖與泥巖，原支護方式為錨網索梁噴支護，支護參數為：錨桿選擇Ф20mm，長度2200mm左旋螺紋鋼錨桿，間排距均為800mm；錨索選擇Ф17.8mm，長度6000mm，間排距均為1600mm；錨桿、錨索預緊力分別為：60kN、80kN。原支護設計見圖1所示。2 巷道圍巖變形破壞特征經坊煤礦運輸大巷開挖后出現了明顯的變
山東煤炭科技 2019年3期2019-04-09
- 特厚煤層切頂卸壓護巷技術研究
m水平南翼3條大巷，3條大巷間距約為35 m，工作面距離+700 m水平南翼輔運大巷70 m. 18201工作面與3條大巷位置關系見圖1.圖1 巷道布置示意圖隨著18201工作面的推進(目前工作面已回采約1 940 m，外段采長為291.1 m的區段剩余約為2 020 m)，受采動影響+700 m水平8#煤南翼3條大巷出現不同程度的頂板破碎、裂隙、離層，幫部片幫，底板鼓起等現象，對大巷的使用造成影響。18201工作面煤層平均厚度6.25 m，煤層傾角9°
山西焦煤科技 2019年1期2019-04-08
- 麻家梁礦井西部開拓通風系統優化設計
要巷道，其中輔運大巷、膠帶大巷為進風巷，南回風大巷、北回風大巷為回風巷，形成“兩進兩回”通風系統，一、二采區延伸段采用輔運大巷、膠帶大巷、回風巷3條系統大巷，局部實行“兩進一回”通風系統；五采區現處于開拓期，布置有2條主要巷道，其中膠帶大巷為進風巷，輔運大巷為臨時回風巷，臨時采用“一進一回”通風系統。目前礦井風量分配合理，各用風地點全部實現獨立通風，其中綜采工作面采用“一進一回”的“U”型通風方式，掘進順槽工作面采用局部通風機供風。在西部盤區大巷利用既有巷
采礦技術 2019年1期2019-03-21
- 靈北煤礦巷道掘進支護技術研究
，第一、第二回風大巷和膠帶機大巷都采用的是沿底掘留頂煤的掘進方式，巷道不同程度地出現了頂板破碎、巷道表面位移變形量大、巷修工程量大等問題。通過重新設計研究，膠輪車大巷改用見頂見底掘進并采用高預緊力加強支護的方式。四盤區主采3#煤層，平均厚度是5.6m，傾角為2～10°，平均為6°。頂底板巖性及強度測試結果如表1所示。2 膠輪車大巷支護設計膠輪車大巷設計矩形斷面，掘進斷面寬5800mm，高5600mm，面積32.48m2；凈斷面寬5500mm，高5150mm
山東煤炭科技 2019年2期2019-03-12
- 孤島煤柱回采技術參數對下伏大巷圍巖穩定性影響研究
一般上下山與水平大巷布置在煤層群的下層煤或底板巖石中，在開采中造成大巷、上下山上方存在殘留孤島煤體。孤島煤體的存在帶來幾方面的負面影響：造成大量資源的浪費，加快礦井枯竭速度；加速礦井向深部延深的速度，帶來一系列動力災害威脅；孤島煤體的存在給下伏井巷工程的維護帶來困難。因此，實現孤島殘留煤體的回收具有重要的經濟與社會效益。目前有關孤島煤體回收的研究成果主要集中在沖擊地壓預測、預報與防治及相關技術上[1-15]。綜合現有成果發現，針對下伏大巷圍巖穩定性控制的上
煤炭工程 2019年2期2019-03-01
- 采空區下近距離煤層巷道支護設計
產安全[2]，使大巷在保持圍巖穩定性的前提下滿足大巷服務年限的要求[2]，有必要對三采區大巷的支護技術進行研究，以確定大巷合理的支護參數[4]，給出巷道圍巖控制技術[5]，保證巷道正常安全使用[6]，減少支護成本、提高掘進速度[7]。2 三采區大巷數值模擬模型的建立數值模擬采用FLAC-3D計算軟件，金達煤業三采區運輸和軌道大巷沿11號底板煤層布置，回風大巷沿11號煤層頂板布置，三條大巷均為矩形斷面，大巷之間及與工作面之間的保護煤柱寬度為30m。運輸大巷掘
機械管理開發 2018年9期2018-09-18
- 雙翼開采條件下煤層大巷穩定性控制技術
簡單，煤層較厚，大巷多布置在煤層內[1]，受兩翼工作面采動應力的影響，如果支護方式不當，易發生嚴重失穩變形[2-3]。黃陵二號煤礦四盤區煤層平均厚度為5 m，共布置4條大巷：1#輔助大巷、2#輔助大巷、回風大巷以及膠帶大巷。4條大巷均沿煤層布置，受兩翼工作面回采的影響，大巷出現了頂板冒落、幫部內鼓、片幫及底鼓等現象，嚴重影響了礦井正常的安全高效開采。因此，開展雙翼開采條件下大斷面煤層巷道穩定控制技術研究，對于黃陵二號煤礦及類似地質條件下煤礦的安全高效開采具
陜西煤炭 2018年4期2018-08-20
- 黃陵二號煤礦北二大巷群雙翼采動圍巖變形破壞及煤柱留設
二號煤礦北二四條大巷，自建井以來，一直采用建井時的支護方式。2013年6月份以后，由于受雙翼采動影響，圍巖受到了不同程度的破壞，已無法有效控制圍巖變形。為實現安全高效開采，必須研究北二大巷群雙翼采動圍巖變形情況，重新進行支護設計，為類似巷道支護提供一定的理論參考和技術支撐。1 北二大巷群圍巖破壞機理分析1.1 北二大巷群圍巖變形破壞情況北二2號輔運大巷未受采動影響處頂板基本完整，局部區域出現網兜，隨工作面回采，出現剪切變形甚至臺階破壞。北二2號輔運大巷受采
陜西煤炭 2018年2期2018-07-30
- 孤島工作面長度對下伏大巷穩定性影響研究*
回采會影響到下伏大巷圍巖應力與穩定性，研究孤島工作面長度對下伏大巷穩定性的影響顯得尤為重要。在研究孤島煤體對下伏大巷的穩定性影響時，應先對孤島工作面底板應力分布規律進行研究，建立與實際相符合的孤島工作面底板力學模型[1-4]。華心祝[5]等建立了孤島工作面基本頂力學模型，研究孤島工作面超前支承壓力分布規律；黃炳香[6]等通過數值模擬不同孤島工作面長度留設不同寬度的區段煤柱，確定孤島工作面區段煤柱的合理尺寸；馮宇[7]等通過建立孤島工作面頂板傳力機制，確立了
中國安全生產科學技術 2018年1期2018-04-10
- 近距離煤層雙重采動對上層煤軌道大巷擾動影響規律研究
層雙重采動條件下大巷底板應力分布及大巷擾動特征研究具有重要意義。近些年國內外專家學者對近距離煤層開采做了大量的研究工作，馮宇峰等對刀柱式采空區上方煤層回采工作面底板進行受力分析，確定出工作面安全長度，并運用UDEC數值模擬對刀柱式采空區上方工作面應力及底板塑性區進行了分析；馬振乾等采用相似材料模擬、數值計算方法研究了近距離煤層重復開采過程中煤層底板應力的動態演化規律，并探討了底板巷道圍巖應力分布特征；劉洋等采用FLAC 3D數值模擬方法研究了近距離煤層不同
中國煤炭 2018年2期2018-03-22
- 小紀汗煤礦13盤區大巷優化設計
紀汗煤礦13盤區大巷優化設計李虎民，李朋峰，劉建林(陜西華電榆橫煤電有限責任公司，陜西 榆林 719000)為了實現降本增效目的，減少小紀汗煤礦大巷延伸投資，結合原開采設計情況并綜合考慮礦井排水、供電、主輔運輸、通風等因素，通過理論分析和風量驗算，提出將13盤區大巷布置由5條調整為3條，大巷布置調整后能夠減少礦井13盤區開拓投資，同時礦井能夠達到設計產能，并且提出相應的生產接續計劃。礦井；盤區；大巷；優化設計1 原13盤區大巷布置小紀汗煤礦現有井下大巷組采
綜合智慧能源 2017年11期2017-12-14
- 神南礦區安全高效礦井綜采面系統優化分析
)、回風巷與開拓大巷的連接方式對礦井的安全生產和經濟效益有重要影響，本文對近水平煤層綜采面運輸巷及回風巷與開拓大巷的3種連接方式從系統可靠性、資源回收率、工程量和經濟技術等方面進行了全面分析，揭示了每種連接方式的利弊及經濟技術特征，最終得出經濟可靠的連接方式。高產高效 綜采面 輔運巷和膠運巷 連接方式 立交點 搭接點神府煤田是世界七大煤田之一，煤田內資源儲量豐富，地質構造簡單，煤層賦存穩定，傾角為1°～3°，屬近水平煤層。本文以神南礦區張家峁煤礦綜采面運輸
中國煤炭 2017年3期2017-05-12
- 綜放面騎跨下位煤層大巷群不等強讓壓支護
該面騎跨9煤3條大巷，此騎跨采既不同于一般的跨采，也不同一般的鄰近層的回采，而是騎跨采巷道走向與工作面推進方向平行，對3條大巷的影響較大，造成3條大巷控制難度大大增加〔1-2〕。因此，對綜放面騎跨大巷群的加固技術進行了研究。1 采礦地質條件概況井東煤業主采4煤、9煤及11煤，其中4煤厚度10.37～12.40m，平均厚度11.4m，傾角0°～4°。4402工作面長度130m，輔運順槽掘進長度715 m，主運順槽掘進長度770m，工作面可采資源約1.2 Mt
江西煤炭科技 2014年3期2014-12-13
- 動壓影響區巷道圍巖加固技術實踐
m 水平北翼運輸大巷（以下簡稱-110m 運輸大巷）擔負著礦井運輸、通風及排水任務，是礦井生產的咽喉要道，巷道使用斷面要求很高。為保障告成礦生產接續，決定在21031工作面采空區東側，布置13221工作面對-110 m 運輸大巷上方的護巷煤柱進行回采。13221工作面共分2段進行回采，其中北段工作面推進方向與-110m 運輸大巷走向平行，而南段則與兩條大巷走向斜交，這種回采方式使得2個回采區域下方的-110m大巷將經歷完全不同的動壓影響。因此，為解決跨采過
江西煤炭科技 2014年3期2014-12-13
- 深部厚煤層開采對底板大巷圍巖穩定性影響的實測研究
厚煤層開采對底板大巷圍巖穩定性影響的實測研究康 ?。ɑ礈弘姽径〖旱V安監處，安徽 淮南 232141）1282（3）工作面是淮滬丁集煤礦西翼13-1煤首采面，研究其對底板大巷圍巖穩定性影響規律對后續工作面合理停采線留設提供合理的依據，通過現場布點監測、拍照獲得了大采高工作面對底板大巷圍巖穩定性影響的規律。深部厚煤層；底板影響；實測研究1 工程概況1282（3）工作面煤層底板標高-790～-825m，工作面走向平均長1760m，工作面面長185m，整體煤
中國新技術新產品 2014年1期2014-06-01
- 吳四圪堵煤礦橋下大巷安全評價及加固方案研究
了3條相互平行的大巷，即北翼帶式輸送機運輸大巷、北翼回風大巷及北翼輔助運輸大巷，3條大巷與奎洞溝鐵路大橋之間的位置關系如圖1所示。其中北翼回風大巷及北翼帶式輸送機運輸大巷從橋下穿過，且大巷在大橋下方最小埋深為163m，相互之間留設巖柱凈寬度為30m。為確?？礈翔F路大橋不受任何影響且長期處于安全運營狀態，吳四圪堵煤礦必須對穿橋大巷進行加固。大橋共設計了21個橋墩，最大橋跨32.84m，最小32.7m，每個橋墩下面均為鉆孔樁，以確保每個橋墩都支承在較穩定基巖
中國煤炭 2014年3期2014-04-20
- 紅柳煤礦掘進大巷過斷層帷幕注漿技術
送機巷及二煤輔運大巷，兩條大巷均沿二煤層頂板掘進。采用綜掘機施工，錨帶網索噴支護。根據現場實際觀察，兩條大巷已掘巷段圍巖控制較好，未出現噴層開裂、片幫及頂板破碎等現象，礦壓顯現較小且無淋水。2011 年9 月當兩條大巷掘至距DF6-1斷層50m 左右時，為探明該斷層是否導水，在帶式輸送機巷施工了5個超前探放水鉆孔，孔內累計涌水量120 m3／h；輔運大巷施工了11個孔，孔內累計涌水量212m3／h，表明DF6-1斷層具有較強的導水性。為確保安全及有效控制，
中國煤炭 2014年2期2014-04-20
- 近距離煤巷群圍巖穩定性計算與分析①
601)煤礦主運大巷道的布置，往往是由煤層的賦存狀態所決定的，隨著煤礦的兼并與重組的推進，區域內布置間距較小的巷道群的概率大大增加。對于巷道群而言，在圍巖狀況、斷面形狀和尺寸、施工方法、爆破震動等因素的制約下，新巷道的掘進往往會改變鄰近巷道的受力狀態。鑒于問題的復雜性，很難采用理論分析的方法對施工擾動效應下的巷道群力學行為進行分析，因此，本文結合潘家窯礦煤道群的現場實際，采用FLAC3D數值模擬軟件建立一系列分析模型，對鄰近巷道開挖影響下圍巖穩定性進行了數
華北科技學院學報 2013年2期2013-08-28
- 特厚煤層大巷保護煤柱寬度數值模擬研究
116)特厚煤層大巷保護煤柱寬度數值模擬研究姬王鵬1,2,劉長友1,2,郭衛彬1,2,王 曉1,2,劉 鋒1,2(1.中國礦業大學礦業工程學院,江蘇徐州 221116;2.中國礦業大學煤炭資源與安全開采國家重點實驗室,江蘇徐州 221116)保護煤柱寬度的留設是煤礦安全經濟開采的重要影響因素。通過UDEC數值模擬分析安家嶺二號井工礦B902綜放工作面的合理停采線位置,即在保證回撤通道穩定的前提下,既能保證輔運大巷不受破壞,又能使煤炭資源損失最小的煤柱寬度。
采礦與巖層控制工程學報 2010年5期2010-09-09