壓孔
- 400 km/h高鐵隧道組合型式緩沖結構泄壓孔優化
面擴大+斜切+泄壓孔的組合型式緩沖結構具有優良的緩沖性能。此前，劉堂紅等[5-8]通過采用理論計算、數值模擬和動模型試驗等手段，對不同緩沖結構型式展開研究，例如斷面擴大無開口型和線性喇叭型緩沖結構、隧道洞門傾斜入口和帽檐斜切式洞門，研究表明緩沖結構型式對緩解效果有著顯著的影響。同時，有部分學者針對緩沖結構的泄壓孔也做了相關研究。例如，WANG 等[9]采用理論計算方法分析了泄壓孔數量、尺寸和位置分布等因素對微氣壓波的影響規律，發現泄壓孔面積對微氣壓波的影響
鐵道科學與工程學報 2023年10期2023-11-13
- 熱刺激約束DNAN 基不敏感熔鑄炸藥裝藥點火后反應演化調控模型
是在殼體上開設泄壓孔等緩釋結構，通過泄壓孔開啟閾值和泄壓孔面積匹配設計，快速釋放產物氣體，有效降低裝藥內部壓力，實現裝藥反應烈度的量化調控。值得說明的是，此調控建模的邏輯框架是普適的，適應不同裝藥類型反應演化調控過程，但針對不同裝藥類型，其點火后燃燒反應演化機制不同，需建立相應的反應演化模型。圖1 受約束炸藥裝藥點火后反演化調控過程Fig.1 Regulation process of confined explosives after ignition建
含能材料 2023年10期2023-11-07
- 燃氣采暖熱水爐排煙系統堵塞監控優化設計
各取壓位置不同取壓孔的風壓值圖4 進氣管加裝文丘里管的靜壓仿真結果仿真結果顯示，消音腔處的常規取壓孔與原始取壓孔的風壓值相近，轉角處的常規取壓孔與末端常規取壓孔的風壓值相近且較原始取壓孔的風壓值要大；在選定的三處取壓點加裝文丘里取壓管的情況下，轉角處的風壓值最低，低至100 587.78 Pa，消音腔的風壓值最大，兩處的壓差相差131.54 Pa。由于燃氣采暖熱水爐風壓開關的取壓方式為負壓，因此風壓值越低，燃氣采暖熱水爐內置的風壓傳感器測量的數值越大，因此
日用電器 2023年9期2023-11-01
- 泄壓孔堵螺材料對引信泄壓效果的影響
究[2-3],泄壓孔尺寸、升溫速率對彈藥響應特性影響研究[4]以及泄壓孔臨界尺寸計算[5-6]等,對緩釋泄壓結構作用下彈藥的響應特性有了較充分的研究。國內對于緩釋泄壓結構的研究起步較晚,在緩釋泄壓結構設計[7-8]及泄壓孔尺寸設計[9]方向取得了一定成果,但對于緩釋泄壓結構的設計原理及方法依然缺乏深入的認識,尤其缺乏對引信泄壓緩釋結構設計原理的深入研究。由于引信傳爆序列裝藥相比戰斗部裝藥密度較低、更容易起爆,所以當彈藥經歷烤燃、破片撞擊等極端環境時,即使戰
探測與控制學報 2023年4期2023-09-12
- 引信的隔熱與緩釋結構設計及驗證
① 殼體不設計泄壓孔,殼體與端蓋的連接關系與全引信保持一致;② 殼體設計泄壓孔,通過泄壓孔面積的設計達到泄放目的,藥柱與殼體間無裝配膠;③ 殼體設計泄壓孔滿足泄放目的,藥柱與殼體之間涂覆裝配膠,驗證裝配膠對泄放的作用。圖1 傳爆藥盒示意圖引信簡化模擬件,將電路組件部分采用等效件,傳爆藥盒殼體、引信殼體結構和材料及傳爆藥盒與殼體的連接關系與全引信保持一致,結構示意圖如圖2所示。圖2 引信簡化模擬件示意圖Fig.2 Schematic of simplifie
兵器裝備工程學報 2023年8期2023-09-03
- 換乘通道凍結施工技術
內部設置12個卸壓孔,用φ108 mm×8 mm低碳無縫鋼管制作成花管形式,用于控制土層凍脹。在結構右側,為保護地庫集水井,設置溫控區域,設置4個測溫孔,2個加熱孔,5個泄壓孔。凍結孔布置圖見圖5,圖6。主要凍結施工參數見表2。表2 主要凍結施工參數一覽表3 凍結施工情況換乘通道工作井側鉆孔施工于2019年1月10日開始,至2019年5月6日結束,工作井側共鉆孔133個,其中凍結孔67個,加強孔17個,測溫孔18個,卸壓孔29個,溫控孔2個。5號口側共鉆孔
山西建筑 2023年18期2023-09-01
- 煤與瓦斯突出煤層巷道掘進工作面綜合防突技術
。3.2 超前卸壓孔防突分析在防止煤與瓦斯突出時，可以在工作面前方的煤體中打設一定數量鉆孔的方式對煤體進行卸壓，鉆孔在設置時，要確保鉆孔有一定的超前距離，保證工作面前方的煤體可以得到充分的卸壓，煤體中所含的瓦斯可以得到有效的釋放，從而實現防止突出或者降低突出概率的目的。通過搭設超前卸壓孔的方式，可以有效的降低工作面周邊出現的應力集中問題，也能夠將高瓦斯壓力向遠處推移，最大限度的減少應力與瓦斯壓力梯度，最終在工作面前方形成長度較大的排放帶、卸壓帶。3.3 高
科學技術創新 2023年18期2023-07-28
- 盾構區間隧道上浮整治措施
流程圖2.4 泄壓孔和注漿孔的選擇注漿過程中，隧道內泄壓孔應設在管片3、9 點位，控制隧道壁后液面不超過3、9 點位，由于3 點位處管線較多，7 點位在疏散平臺下方，且有水管，為避開既有管線，泄壓孔設在管片4、8、9 點位（根據現場實際情況調整），注漿前應先將安裝單向逆止閥后的泄壓孔打開，對泄壓孔進行控制性限量放水泄壓。每環的注漿孔優先選取1、11 點位對稱注入，特殊情況可選用4、8、9 點位（泄壓孔）。注漿時，管片左右兩側孔位對稱注入，通過控制注漿機的注
科技與創新 2023年11期2023-07-25
- 富水砂卵石地層地鐵聯絡通道凍結試驗研究
究地層溫度場和泄壓孔壓力的發展規律，分析凍結帷幕的交圈情況，以保證聯絡通道凍結施工的順利推進。1 工程概況北京地鐵19號線草橋站-右安門站區間線路全長2 375 m，采用盾構+暗挖法施工，其中盾構段長度為2 150 m，暗挖段長度為169 m，主線隧道結構拱頂埋深范圍為9.0～22.18 m。聯絡通道拱頂埋深20.9 m，所在位置主線隧道中心線距離為11 m，左(右)線隧道的軌面標高為+13.996 m(+13.987 m)，地面標高約為+38.48 m。
科學技術與工程 2022年32期2022-12-19
- 爆炸燒結塊體鋁材力學性能受泄壓孔影響研究
一種在底端開有泄壓孔的爆炸燒結裝置，爆炸過程中泄爆片破裂，使得初壓過程殘存在粉末間隙的氣體能夠在沖擊波作用下進入泄壓孔內，有效避免了裂紋及馬赫孔等缺陷的出現，但對于泄壓孔的具體參數對爆炸燒結成品的性能參數影響，未有較為深入的研究。本文在底端開有泄壓孔的雙管爆炸燒結裝置的基礎上，研究泄壓孔相關參數對爆炸燒結產品性能的影響機理。這種裝置既能避免產生抽真空處理的高昂成本，又能防止如文獻[20]中的中軸破壞整體結構的現象，具有較高的實用價值。鋁作為輕金屬，在建筑領
工程力學 2022年10期2022-10-11
- 水下聯絡通道積極凍結參數現場實測變化規律
程中凍結溫度及卸壓孔內壓力等參數變化情況，并分析了凍土帷幕狀況，獲得結論可供類似工程設計和施工中參考.1 工程背景1.1 工程概況上海某地鐵盾構隧道左線里程為LK5+352.140、右線里程為RK5+340.000，左線隧道中心標高為-33.720 m，右線隧道中心標高為-33.213 m，盾構隧道中心距30.626 m. 兩條隧道之間設有聯絡通道，埋深約13.04 m，位于水平面以下18.7 m，長15.642 m（隧道腰線處管片外側間距），為圓筒形結構
河南科學 2022年8期2022-09-23
- 新建車站下穿運營車站凍結施工變形影響分析
量及溫度、設置泄壓孔等措施對凍脹變形進行緩解控制，并根據對采取措施后的既有車站變形監測數據來量化凍脹效果。最后，總結了凍結法施工在漫灘地區施工條件下的適用性，為確保凍結施工后暗挖穿越工程的安全、穩定及高效提供參考。1 工程概況新建地鐵車站位于交通道路的交叉口，總長201 m，沿南北方向展布。新建地鐵車站為地下二層(局部三層)島式車站，雙柱三跨矩形框架結構，采用明挖法(局部暗挖法)施工。新建車站與既有車站是十字換乘，需要實現“零距離”下穿。換乘節點采用水平M
黑龍江交通科技 2022年9期2022-09-21
- 直墻拱形巷(隧)道巖爆卸壓孔解危效應試驗研究
與技術中,施工卸壓孔是常用的,在卸壓孔解危效應機理研究方面,劉宏軍[1]針對卸壓孔開展了理論分析,文獻[2-5]采用數值模擬技術針對鉆孔卸壓作用機理開展了研究,宋希賢等[6]開展了動力擾動下深部巷道卸壓孔與錨桿聯合支護的作用機理研究,張士川等[7]針對卸壓孔破裂演化及布置參數開展了研究,齊燕軍等[8]分析和討論了不同卸壓孔直徑下煤柱破壞特征、強度特征及聲發射特性,趙振華等[9]開展了含卸壓孔硬巖應力松弛特性試驗研究,張曉君等[10-11]提出卸壓孔劈裂的局
金屬礦山 2022年8期2022-09-02
- 堵排結合在超深基坑地下室滲漏治理中的應用
用鉆孔設備鉆出泄壓孔，地下連續墻與防水卷材間空腔內的積水將從此泄壓孔排出，此泄壓孔也作為后期的永久排水孔。通過現場試驗，泄壓孔鉆好后防水卷材與地下連續墻間空腔內的壓力積水會排出，一段時間后空腔內的積水基本無壓力，此后泄壓孔上方及周邊的水將依靠重力匯聚至泄壓孔位置并通過此孔排出，通過觀察發現3～5d后泄壓孔上方及周邊的原滲漏點滲水量減小甚至出現不再滲水現象。依據上述現場試驗效果制定本項目地下室滲漏治理的施工方法，即先在地下室B5層的最低滲漏點位置鉆出泄壓排水
城市建筑空間 2022年8期2022-09-02
- 高應力巷幫階梯型卸壓孔合理參數研究
化角度，分析了卸壓孔對圍巖整體力學性能的影響；李生舟[7]通過理論分析和FLAC3D數值模擬獲得了擴孔卸壓后煤體破壞形態、塑性區范圍及應力分布規律；譚云亮等[8]研究了深部煤巷幫部不同破壞類型的能量釋放特征，揭示了深部煤巷幫部“卸-固”協同控制機理，研發了深部煤巷幫部失穩“卸-固”協同控制技術；宋希賢等[9]采用RFPA2D-Dynamic數值軟件研究動力擾動下深部巷道卸壓孔與錨桿聯合支護作用機理；趙振華等[10]對含卸壓孔的輝長巖試樣進行應力松弛試驗，獲
山東科技大學學報(自然科學版) 2022年4期2022-08-12
- 雙層結構預制艙式磷酸鐵鋰儲能電站熱失控氣體爆炸模擬
5 s 前由于泄壓孔未打開，艙內超壓變化速率具有良好的一致性，隨后由于P5 處超壓升至3 kPa 的開啟壓差，導致儲能艙中部聚集的超壓得到泄放，P6 處超壓短暫，但由于艙內可燃氣體的劇烈燃燒，艙內中部超壓的積聚速率超過了P5 泄壓孔的泄放速率，并于=0.7 s升至3 kPa，P6隨即被打開；艙門泄壓孔P1和P2由于開啟壓差較高，在所承受平均壓力持續達到20 kPa，被打開后逐漸降低。圖9(b)中可以看出，儲能艙上層由于被下層引燃，泄壓孔超壓變化速率與下層基
儲能科學與技術 2022年8期2022-08-08
- 提高煤巷掘進效率的技術措施探析
優化，設置巷道卸壓孔，實施巷道支護結構的方案[1]。2 掘進現狀及改善方案由于煤礦地質條件相對復雜以及穩定性較差，對于傳統掘進過程中所選用的炮掘，因此在掘進的過程中極易引發巷道垮塌，這樣將導致需要對巷道進行二次修型。與此同時物料運輸相對困難，為了能夠有效地提高綜采作業的安全性，必須反復對巷道打卸壓孔，因此大大降低了巷道掘進的效率。針對不同的巷道將其進行分類管理，同時需要分析頂板礦壓規律。對于礦壓相對較輕的位置，必須選擇取消卸壓鉆孔。為了更好地優化卸壓效果，
西部探礦工程 2022年7期2022-07-15
- 基于UCM 模型的B 炸藥慢烤泄壓結構的作用分析*
設計試樣包括帶泄壓孔的烤燃彈和無泄壓孔的烤燃彈各一發，除泄壓孔外結構尺寸均一致。試驗藥柱尺寸為 ? 27 mm×108 mm，充滿烤燃彈殼體，裝藥密度為1 690 kg/m。彈體壁厚度、端蓋厚度均為4 mm，殼體材料選用45 鋼，上下端蓋使用螺紋連接（螺紋規格為M1×0.2，螺紋連接長度為12 mm），并使用密封膠密實。泄壓孔的面積采用壓力平衡方法計算。Graham根據炸藥燃燒時的壓力增長和泄壓孔排氣導致的壓力下降速率之間的平衡關系，推導出了泄壓孔的臨界面
爆炸與沖擊 2022年4期2022-05-21
- 天津地鐵4號線富水聯絡通道水平凍結法施工技術
低碳無縫鋼管；卸壓孔4個，材質為低碳無縫鋼管。凍結孔按上仰、水平、下俯三種角度布置，聯絡通道設穿透孔，供對側隧道凍結孔和冷凍排管需冷用[3-4]，凍結孔具體布置見圖3。測溫孔鉆孔深度為3.5～7.7 m，總孔深為52.5 m；測壓孔鉆孔深度為3 m，總鉆孔深度為12 m。圖3 凍結孔設計情況3.3 施工監測方案為確保凍結施工效果，對鹽水溫度、測溫孔溫度、卸壓孔壓力等參數進行了實時監測。鹽水溫度監測：在總去路、總回路各設置1個監測點，從冷凍機試運行到永久結構
國防交通工程與技術 2022年3期2022-05-19
- 鄂爾多斯盆地致密油儲層覆壓孔滲特征實驗研究
[16]對頁巖覆壓孔滲關系進行了研究，建立了頁巖孔隙度與凈覆壓之間的相關關系和模型。Su等[17]提出了考慮滲透率/孔隙度隨應力變化的記憶效應的分數階松弛方程，從而采用米塔格-萊弗勒(Mittag-Leffler，ML)定律準確描述了有效應力-孔隙度/滲透率關系。但前人針對覆壓孔滲的影響機理研究較少[18]，研究對象主要集中在中高滲、低滲和裂縫性油藏[19-21]，研究普遍認為上覆壓力對巖石滲透率的影響較大，而對巖石孔隙度的影響較小[22-23]，同時針對
科學技術與工程 2022年35期2022-02-05
- 組合總壓管中取孔方式對流量測量結果的影響
壓管,未見分析總壓孔的取孔方式對測量結果的影響[10,12～14]。管道中的流體充分發展達到穩定時,流速呈指數規律分布并旋轉對稱,因此測得截面直徑上幾個點的流速即可得該截面的平均流速[15]。本文利用數值模擬及試驗驗證的方法研究取孔方式對測量結果的影響,為之后采用組合總壓管對大管徑管道流量測量提供數據參考。2 組合總壓管結構及原理組合總壓管是基于總壓管及均速管原理設計的一種流量測量裝置，其結構簡圖如圖1所示。工作時總壓孔正對來流方向,當氣流進入總壓管后,總
計量學報 2022年12期2022-02-02
- 人工凍結法在軟弱富水砂層地鐵聯絡通道施工中的應用
穩定性，故增設泄壓孔，加強對凍脹壓力的監測，及時了解凍脹壓力的變化情況以做出相應對策。3 凍結施工設計3.1 凍結孔的布置凍結孔按照上仰、近水平、下俯3 種角度布置在通道的四周，布設77 個凍結孔。其中凍結孔數左線隧道內58 個，右線隧道內19 個。設計測溫孔9個，其中左線2個，右線7個。卸壓孔4個，每側隧道各布置2 個。凍結孔、測溫孔布置如圖2 所示。圖2 凍結孔、測溫孔布置圖3.2 凍結參數為更好選擇冷凍設備，提高冷凍效率，計算凍結站需冷量，凍結孔需冷
建筑機械化 2022年1期2022-01-29
- 電動汽車過充燃爆事故模擬及安全防護研究
響作用明顯，當泄壓孔設置在電池艙側下方時，泄壓效果最好，可有效減小爆炸強度。在合理的設計下，改變泄壓孔的大小及開啟壓差可減小對周圍車輛的沖擊，盡可能地避免引燃相鄰車輛。FLACS 電動汽車 鋰離子電池 安全防護0 引言隨著全社會電動汽車保有量的增加，電動汽車動力電池安全問題越來越引起市場的高度重視，對整個行業健康發展的影響也越來越顯著。與此同時，隨著其配套的基礎設施——充電樁的建設規模不斷擴大[1-2]，公共充電安全開始成為動力電池安全的主要問題之一。我國
電工技術學報 2022年1期2022-01-17
- 壓力沖擊作用下升降式止回閥特性仿真研究
觸面寬度、增加泄壓孔數量和增大閥芯行程的改進設計，實現了降低閥門開啟壓力和提高閥門流通能力的目標。方勝杰等[2]針對止回閥內漏問題，提出了控制導向間隙尺寸和專用胎具研磨等工藝措施，以及增加閥體后提和加長焊接部位長度以減小焊接熱變形等改進設計，閥門密封穩定性得到顯著提高。上述研究工作能夠幫助人們了解升降式止回閥的技術特性和設計要點。近年來，計算流體力學(Computational Fluid Dynamics, CFD)仿真技術廣泛用于流體機械流場分析與結構
產業與科技論壇 2022年2期2022-01-17
- 尖楔前體飛行器FADS 系統測壓孔故障對算法精度的影響
上分析了其故障測壓孔對于算法精度的影響。FADS 系統通過配置在飛行器前緣表面的測壓孔得到表面壓力，根據建立的模型反推得到飛行器的飛行參數，測壓孔配置及能否準確得到表面壓力數值至關重要。人工神經網絡算法依靠準確的壓力輸入得到準確的飛行參數，由于飛行器嚴酷的飛行環境及硬件配置需求等的影響，測壓孔故障導致得到的表面壓力不準確不可避免。此外，輸入壓力的噪聲、傳感器誤差及電路系統故障都會導致FADS 系統性能降低。因此，在FADS 系統裝配之前必須要對其噪聲及故障
力學與實踐 2021年6期2021-12-31
- 8305 工作面初采密置卸壓孔及預裂爆破技術
計采用初采密集卸壓孔及爆破預裂技術。2 初采密集卸壓孔及爆破預裂技術（1）2305 巷密置卸壓孔技術參數距采煤側0.5 m 處沿著巷道垂直頂板施工一排卸壓孔，孔徑Ф30 mm，孔深11.3 m，每兩排鋼帶之間打4 個孔，中間兩孔間距0.2 m，鋼帶兩側孔間距0.4 m，施工長度為切眼至采位1292 m（停采線位置）。分別距采位15 m、40 m、60 m 垂直巷道沿著頂板垂直施工卸壓孔，孔徑Ф30 mm，孔深11.3 m。具體布置如圖1、圖2。圖1 230
山東煤炭科技 2021年11期2021-12-14
- 長距離隧道凍結凍脹控制措施研究及應用
調高鹽水溫度、泄壓孔泄壓、設置溫控孔。分段凍結與全線凍結法：主要是對凍結距離進行分段，依次凍結的方法，主要適用于凍結距離較長的隧道凍結。錯峰凍結法：主要是針對雙向隧道同時凍結來講，為避免同時凍結時產生較大的抬升量，而采取的一條隧道先行凍結，另一條隧道在一定時間過后開始凍結的方法。調節鹽水溫度法：此方法主要針對于在凍結壁已交圈，且凍結天數已達到設計需要的天數情況下，根據現場情況，在保證凍結壁安全可靠，再繼續凍結能夠產生較大的危險性凍脹現象，且需要長時間維持凍
山西建筑 2021年23期2021-11-23
- 疏干孔在白象山鐵礦防治水技術中的應用
1 疏干孔作為泄壓孔1.1 泄壓孔作用原理疏干孔是使用鉆機在需要疏干的含水層中鉆進的放水孔，它在井下疏干中是必不可少的，主要是使含水層內的水流出，達到降低水位的目的。根據流體的運動特性，水流總是會沿著阻力最小的方向運動。通過這一原理，在高承壓巷道突水治理中，可在突水裂隙源頭處通過鉆進疏干孔對其水量進行分流，之后在工作面封堵治理中，水流可通過疏干孔無阻力流出，這樣就可形成對工作面的泄壓處理，這一類型的疏干孔可統一稱作泄壓孔。白象山鐵礦工作水平最深達500 m
現代礦業 2021年10期2021-11-18
- 快速啟閉閥阻尼腔特性分析與結構優化
中，由于阻尼腔泄壓孔孔徑尺寸設置不合理，沒有達到預期的效果，阻尼腔內壓力過大，超過工況要求，因此需要對快速啟閉閥阻尼腔流場進行分析，并對泄壓孔孔徑進行優化設計，在達到阻尼目的的同時，降低峰值壓力。目前， 對于阻尼結構已經有大量的研究成果，多數關于阻尼機構的研究側重于液壓阻尼器和油缸結構的分析與優化［4～7］。王幼民以節流調速回路為設計工況，針對閥芯質量、閥芯工作面積及泄壓孔液阻等變量， 應用復合形直接尋優算法，對P-B10B直動滑閥式溢流閥進行了參數優化設
化工機械 2021年5期2021-10-28
- 熱刺激下不同結構引信的響應機理
率、裝藥尺寸和泄壓孔尺寸的彈藥烤燃特性，分析了泄壓結構對B 炸藥、PBXN-109 和PAX-1 等炸藥響應劇烈程度的影響，發現升溫速率越慢，所需泄壓孔的尺寸越大，并且裝藥尺寸越大時，所需泄壓孔的比例也越大。我國開展相關研究較晚。陳科全等[3]針對RHT-1 熔鑄炸藥，設計了彈體排氣緩釋結構，該結構以聚乙烯為泄壓材料，將泄壓孔設置于彈體頭部，試驗證實了該緩釋結構可以降低火燒條件下彈藥的響應等級，但無法降低慢速烤燃條件下彈藥的響應等級；沈飛等[4]自行設計了
高壓物理學報 2021年5期2021-10-20
- 緩釋結構對B炸藥烤燃響應烈度的影響
裝藥尺寸和不同泄壓孔尺寸情況下彈藥的烤燃特性進行了研究，分析了泄壓結構對彈藥響應劇烈程度的影響。沈飛等[8]設計了HMX 基含鋁壓裝藥的彈藥緩釋結構，并通過試驗研究驗證了緩釋結構的可靠性。關于緩釋結構的設計依據及在緩釋裝置作用下炸藥的響應機理的報道較少。本研究將通過理論計算并結合烤燃彈尺寸結構設計彈藥緩釋裝置，分析緩釋裝置作用下裝藥的響應機理。由于鈍感炸藥本身在熱刺激作用下的響應烈度較低，采用鈍感炸藥難以研究泄壓孔對降低彈藥響應烈度的作用機理，為此采用烈性
高壓物理學報 2021年3期2021-07-16
- 淺談卸壓孔封孔長度對卸壓效果及巷道變形的影響
力區施工大口徑卸壓孔是較為有效的解決方法，但是，卸壓孔的封孔長度對卸壓效果及巷道變形有著怎樣的影響，需要我們做進一步的研究。1 工作面概況余吾煤業公司位于山西省屯留縣境內，設計能力為750萬t/a，為高瓦斯礦井。礦井主采3號煤層，埋深500～700 m，煤層厚度5～7.25 m，平均厚度5.99 m，煤體硬度1N2103回風巷道沿煤層頂板掘進，底板留有約2.5 m的底煤；巷道采用錨網索支護(修巷期間巷道頂板進行過二次加固)，巷道原始斷面(寬×高=4.8 m
煤 2021年3期2021-03-22
- 提升煤巷掘進效率的技術措施研究
定采用優化巷道卸壓孔、優化巷道支護結構的方案。2 掘進現狀及改善方案由于鑫都煤業地質條件相對復雜、穩定性較差，在采用傳統的炮掘方案時，極易導致井下巷道的垮塌，不僅需要對巷道進行二次修型而且物料轉運機械在井下轉運困難[1]，為了確保綜采作業過程中的安全性，還需要頻繁地進行卸壓孔的施工作業，因此極大地影響了巷道的掘進效率。據統計，在實際掘進過程中，巷道的日進尺僅為1 m，導致采掘失衡。優化巷道卸壓工程，主要是對巷道不同掘進區域進行分類管理，根據巷道掘進過程中頂
山東煤炭科技 2021年2期2021-03-13
- 柴油機電控EGR閥卡滯失效分析
導向套分別增加泄壓孔和泄壓槽，泄壓孔直接連通大氣，導向套與閥體之間設置泄壓槽，泄壓槽與泄壓孔連通，如圖3和圖4所示。圖3 閥體結構優化圖4 導向套結構優化通過采用雙密封結構，并在兩道密封圈之間增加泄壓孔，泄壓孔連通大氣，從中心桿上穿的水氣、廢氣經過第一道密封圈后，由于泄壓孔連通大氣，上穿的廢氣沒有足夠壓力再通過上道密封圈進入驅動腔，所以可以達到保護驅動腔，如圖5所示。另外采用雙密封圈設計，可以有效防止兩個密封圈銅套出現積碳結焦。圖5 優化方案廢氣流動此外，
汽車零部件 2020年11期2020-12-01
- 核級升降式止回閥改進研究
設置有兩個軸向泄壓孔及一個泄壓槽，兩個平衡孔通過匯集為一個泄壓孔與閥門上腔連通（圖1）。止回閥的工作過程：介質由進口流入時，閥瓣被介質沖開而提升；在閥瓣上升過程中，通過泄壓槽排出介質，以減小閥瓣開啟時的阻力，使閥瓣離開閥座讓介質通過；當介質停止流動或回流時，閥瓣通過上部彈簧及其自重作用快速關閉。2 止回閥流通能力不足的影響因素2.1 閥門狀態分析圖1 硼酸再循環回路出口止回閥結構止回閥閥瓣在介質壓差產生的作用力及彈簧作用力下趨于閉合狀態，而開啟過程中除了介
設備管理與維修 2020年17期2020-09-24
- 一種發電站發電機用主軸密封結構的設計報告
的上方開設有泄壓孔13，密封板8 向上頂起的時帶動伸縮件10 縮短，套管101 在內桿102 的外部向上滑動，套管101 的滑動使彈簧二5 壓縮，彈簧二5 產生的彈性勢能對封堵塊12 形成推力，使封堵塊12 與泄壓腔6 的頂部內表壁緊密貼合，對泄壓孔13 進行封堵，軸體3 的外部套設有安裝塊14，安裝塊14 的外部開設有固定槽141，固定槽141 的內部設置有密封環11，固定槽141 能夠防止密封環11 發生位移。如圖1 所示，密封環11 的上端面與密封
商品與質量 2020年28期2020-09-03
- 濱海軟土凍結溫度場發展規律
，用現場實測的泄壓孔壓力值、土體溫度、鹽水溫度等數據對凍結過程進行深入分析，獲得不同斷面的凍結帷幕厚度及凍土發展速度，并通過ANSYS 平臺建立多地層的三維數值模型，結合獲得的模擬數據與實測數據作對比，討論濱海軟土對聯絡通道溫度場發展規律的影響，為今后上海聯絡通道凍結工程提供參考。1 工程概況上海市軌道交通15 號線羅秀路站—百色路站聯絡通道工程位于老滬閔路上中西路下方，上行線隧道中心標高-16.58 m，地面標高+4.22 m，下行線隧道中心標高-16.
煤田地質與勘探 2020年4期2020-08-19
- 北京地鐵區間聯絡通道凍結法施工技術
度、凍土溫度、泄壓孔壓力等參數的變化規律，判定是否達到設計要求，并結合實際施工情況驗證監測數據的準確性，研究凍結法施工的可行性。1 凍結設計區間聯絡通道兼泵房覆土厚度為15.8 m，結構周圍所處地層從上至下依次為⑤細砂、⑥粉質黏土、⑦2粉砂、⑦細砂、⑧粉質黏土層、⑨細沙。地層中存在強承壓水，位于隧道上方，分別距離聯絡通道結構頂部垂直距離約4.6，2.9，2.0 m。根據本地區土層特性，并參考以往施工經驗及北京地鐵企業標準，該區間聯絡通道凍結參數確定為：積極
鐵道建筑 2020年7期2020-08-03
- 塔山山4#層密集卸壓孔切頂卸壓小煤柱開采技術
采空。2 密集卸壓孔切頂卸壓為適應工作面小煤柱開采，需要在工作面巷道巷及切巷打孔卸壓，以便在工作面采煤時，頂板垮落及時，減小采空區懸臂梁跨度，具體施工內容如下。2.1 密集卸壓孔布置及施工（1）設計施工2310巷及5310巷卸壓孔：2310 巷與5310 巷分別距8310 切巷工作面幫15 m、45 m、200 m、220 m、240 m、260 m 處垂直巷道各施工六排卸壓孔，六排卸壓孔布置方式相同。2310巷與5310巷分別距煤柱側0.3 m處沿著巷道
同煤科技 2020年3期2020-07-05
- 凍結法加固技術在北京地鐵聯絡通道施工應用
度6.51m；卸壓孔布置4個，左右線各2 個。3.2.2 凍結孔打壓試漏所有凍結孔按設計及規范要求進行打壓試漏試驗，經檢測74 個孔全部合格。3.2.3 凍結孔測斜圖1 土體凍結加固范圍根據實際測斜情況，凍結孔開孔位置誤差小于100mm，達到設計要求，滿足施工需要。3.3 管路連接、保溫與測試儀表為確保隧道內車輛及人員通行方便，隧道內的鹽水管用管架敷設在隧道管片側面上并在聯絡通道位置搭設平臺?？紤]兩側隧道內管片的散熱對凍結效果的影響，在左、右線隧道管片內側
價值工程 2020年35期2020-02-06
- 松樹嶺大壩壩基滲壓系數超標現象分析
在大壩壩基布置測壓孔或埋設滲壓計以觀測壩基揚壓力[2]，然后通過分析測壓孔或滲壓計實測揚壓水位的變化過程來判定壩基揚壓力的變化規律是否正常，通過計算滲壓系數來判斷壩基揚壓力是否超過設計允許值，從而及時了解壩基防滲帷幕和排水孔幕的防滲排水效果是否正常，并對壩基揚壓力性態作出評價。異常揚壓水位分析是壩基揚壓力監測資料分析的重點[3]，本文通過對松樹嶺水電站2、3號壩段壩基測壓孔揚壓水位過程線與上游水位變化過程線進行比較分析、建立統計模型進行定量分析以及現場測試
水電與新能源 2019年9期2019-10-18
- 貴廣客專隧道無砟軌道上拱病害成因分析及整治
孔深度1）豎向泄壓孔。硬質巖地段：應鉆穿仰拱初支噴砼并伸入基巖200 m。軟質巖地段：原則上不鉆穿仰拱初支噴砼，若未鉆穿仰拱初支噴砼前泄壓孔已出現大量排水，則停止鉆進；若泄壓孔未出現大量排水，但根據襯砌滲漏水等情況判斷水壓明顯較大時，泄壓孔應繼續鉆穿仰拱初支噴砼并伸入基巖200 mm。2）橫向泄壓孔。深度為鉆穿襯砌及噴砼并入巖1.0 m。4.1.2 鉆孔減壓具體措施1）中心水溝豎向泄壓孔?？扇軒r地段每隔20 m鉆設一個豎向Ф80泄壓孔；富水構造段或防排水設
鐵道運營技術 2019年3期2019-07-18
- 淺析低溫閥門泄壓方向
而對于低溫閥門泄壓孔方向的標識，僅有概括性論述，鮮有從工藝系統專業角度進行的分析。筆者根據實際工程經驗，淺析典型系統中低溫閥門的泄壓方向。1 泄壓孔簡介低溫工況中使用的閥門結構與廠家設計有關，有些存在泄壓孔。通常來說，有兩個密封閥座的閥門，中間形成密閉閥腔結構。常見的有低溫球閥、低溫閘閥等。閥門關閉時閥腔內將充滿低溫介質。隨著介質的不斷升溫，閥腔內壓力也不斷上升，從而造成一定風險。根據GBT2495《低溫閥門技術條件》，對進出口側均能密封的低溫閥門應采取防
山東化工 2019年4期2019-03-28
- 泄壓孔徑對引信慢速烤燃響應程度的影響
在引信體上設計泄壓孔的方式來降低傳爆藥的反應程度。1 引信泄壓原理及泄壓孔徑計算1.1 泄壓原理引信傳爆藥在受到熱刺激時會發生分解，產生的氣體使得引信體內壓力逐漸增大，從而引發爆燃或爆炸。通過在引信體上設計泄壓孔，使傳爆藥經化學燃燒反應所產生的氣體從泄壓孔中排出，釋放引信體內的壓力，避免引信發生爆炸等劇烈反應，從而降低傳爆藥的反應程度。泄壓孔通過螺紋塞進行填充，螺紋塞材料為易熔金屬。當引信受到外界熱刺激時，溫度達到易熔金屬的熔點時，螺紋塞熔化，傳爆藥經化學
探測與控制學報 2019年1期2019-03-19
- 綜采工作面超前支護措施研究與應用
進行起底、施工泄壓孔、架設工字鋼棚以及施工邁步式錨索等支護。3.1 起底、施工泄壓孔（1）起底。對502巷底鼓部分進行起底，保證巷道保持設計高度，巷道起底深度為0.5m，起底后確保底板平整。起底時采用風鎬、洋鎬等工具進行人工起底，嚴禁采用爆破施工工藝。（2）泄壓孔施工。為避免工作面回采期間502巷頂板出現超前壓力集中現象，在502巷頂板施工泄壓孔，泄壓孔垂直頂板布置，泄壓孔直徑為60mm，孔深為4.0m，每排施工兩個，孔間距為2.0m，每割5m施工一排泄壓
山東煤炭科技 2018年6期2018-12-05
- 空調外機殼體孔加工機器人控制系統設計
位于移動臺上完成壓孔沖孔工作，滑臺有滾動絲杠控制其左右動作，伺服電機轉動控制絲杠傳動，伺服電機由伺服驅動器控制，伺服控制器與PLC模塊相連。2 壓孔機床液壓部分設計孔機器人的結構主要包括兩大部分：液壓控制部分和PLC控制部分。整個壓孔機床的動作完全是屬于液壓傳動，PLC控制液壓部分的電磁閥從而控制液壓油缸動作，完成定位、夾緊、沖舌孔和壓V形孔的主要工作。其中沖壓部分采用立式結構，液壓缸采用三段缸體用拉桿連結而成，這種結構便于安裝。缸體之間的密封采用橡膠密封
時代農機 2018年5期2018-08-02
- 橡膠墊橡膠粘接強度測試方法
設沿垂向錯開的上壓孔和下壓孔，上壓孔和下壓孔中均插入圓鋼，在垂向外力作用下，使上壓孔中的圓鋼向下運動。上層金屬板與下層金屬板距離增大，拉伸上層金屬板和下層金屬板之間的橡膠層，直至上層金屬板和/或下層金屬板與橡膠層分離。本發明根據橡膠墊的結構特點對橡膠墊中金屬板與橡膠層的粘接強度進行測試，測試原理簡單、操作簡便、可靠性高。
橡膠科技 2018年11期2018-02-16
- 民用飛機靜壓孔氣動布局設計
10)民用飛機靜壓孔氣動布局設計楊 慧*, 楊士普, 黃 頔, 孫一峰(上海飛機設計研究院 總體氣動部, 上海 201210)民用飛機根據靜壓、總壓等基本測量參數，通過大氣數據計算機解算得到飛機飛行的高度、速度等，因此靜壓測量的精確度對飛機安全性至關重要，而靜壓孔的氣動布局直接關系到靜壓測量精度。對于亞聲速民機，機身表面靜壓孔測量靜壓主要受飛機馬赫數、迎角和構型的影響。根據CFD計算結果，采用均方差方法，確定飛機機身表面靜壓隨馬赫數和迎角變化不敏感的區域，
實驗流體力學 2017年4期2017-09-15
- 白蓮河抽水蓄能電站蝸殼滲水故障的分析與處理
時在蝸殼內觀察測壓孔排水情況。發現1、3號測壓孔打壓時有水流噴射出；2號測壓孔無水流出，并且測壓管壓力可以保持2.5MPa不變；4號測壓孔有水慢慢滲出。綜合上述現象可以最終判斷：2號測壓孔堵塞，4號測壓管中間破裂。3 處理方法及工藝由于1、3號測壓管完好，而2號測壓孔堵塞，4號測壓管中間破裂，故需要對2、4號測壓孔進行鉆孔攻絲，封堵焊接，具體步驟如下：3.1 測量鉆孔使用游標卡尺測量測壓孔直徑為4.2mm，故用?6.5合金鉆頭對2、4號測壓孔進行鉆孔處理，
水電與抽水蓄能 2016年4期2016-12-02
- 工藝管道上工藝閥門特殊安裝要求
置泄壓結構或開泄壓孔，見圖1。低溫球閥亦是如此，見圖2。帶泄壓孔閥門閥體上需注明流向，箭頭從泄壓孔側到無泄壓孔側。這里要特別提出的是，閥門高壓側并非一直是管道流向的相反方向，與物料流向無關，準確地說應該是閥門關閉時閥瓣的承壓側。圖1 高壓側閘板上設置泄壓孔示意圖圖2 低溫球閥設置泄壓孔示意圖A 泵和B 泵一開一備見圖3。A 泵出口切斷閥采用雙閘板閘閥。正常運行時，A 閥門為開啟狀態，B 泵出口切斷閥是關閉狀態。如果B 泵出口切斷閥按介質流向安裝，B 泵出口
化工設計 2015年3期2015-08-19
- 三級裝藥多級復合射孔技術研究
用，裝藥量??；泄壓孔的設計不盡合理，二次能量的做功效率不高；鋼質堵片落入井筒造成污染；射孔器結構設計中射孔彈炸高偏小。為克服上述缺陷提出三級裝藥多級復合射孔技術，改變了原有技術應用局限性，通過大慶油田的試驗取得了良好的增產效果。1 三級裝藥射孔的關鍵技術1.1 超慢速火藥三級裝藥多級復合射孔的關鍵是引入了超慢速火藥。超慢速火藥是在軍工技術的基礎上通過配方優化增加緩燃材料、提高抗爆轟能力開發的新型火藥。該火藥的火藥力450～550kJ／kg，燃燒結束點達到6
測井技術 2014年1期2014-12-03
- 皮托管檢定夾具的設計
側壁周圍有一些靜壓孔, 頂端有一個迎流的全壓孔。 它能測出差壓，并根據壓差確定流場中某處的流速[1]。皮托管作為一種高精度的測量設備， 經過精密加工及標定后，在馬赫數2 皮托管的構造及工作原理2.1 皮托管的結構圖1 皮托管結構示意圖皮托管的構造如圖1 所示。 皮托管外形為直角彎折的金屬管，頂端有一個總壓孔，在其側壁上排布著若干的靜壓孔。 總壓孔與靜壓孔相互獨立，分別用導壓管引出連接至微壓計[3]。 較長的支桿將總壓孔和靜壓孔的接頭引出以便于二者與微壓計相
黑龍江氣象 2014年1期2014-09-02
- 復合射孔器泄壓技術研究
須在射孔槍上設泄壓孔。目前槍身上泄壓孔主要有兩種：一種為通孔人工粘貼的結構，該種結構為在槍身上加工臺階通孔，然后人工在臺階處粘墊片。經分析該種形式在井下作業中存在如下隱患：一是槍身下井時，槍身與套管內壁摩擦，有刮掉通孔墊片的可能，如果一個泄壓孔發生滲漏，槍身進水，將導致射孔彈聚爆、槍身炸裂，造成管柱遇卡事故；二是泄壓孔式復合射孔槍的槍身泄壓孔采用臺階通孔人工粘貼泄壓墊的結構，射孔后，粘貼鐵墊全部脫落（按16孔/m，射孔井段100m，共有1 600個），鐵墊
火工品 2014年3期2014-07-07
- 動力擾動下深部巷道卸壓孔與錨桿聯合支護的數值模擬
雖然較早提出了卸壓孔與錨桿聯合支護技術[6-8]，但主要集中在靜態方面的理論分析和數值計算，對外部動力擾動下卸壓孔與錨桿聯合支護研究未見報道。實質上，深部開采是對處于高應力巖石人為進行的卸載和動力擾動過程[9]。地下采掘活動中存在著許多打破巷道圍巖應力平衡的誘因如爆破、機械振動、相鄰巖爆產生的應力波、地震波等動態應力都可能成為觸發巖體破裂的擾動。由于深部巷道周邊圍巖的應力集中明顯，故動態擾動對于深部高應力狀態巷道圍巖失穩破裂的觸發作用也更加突出[10-11
中南大學學報（自然科學版） 2014年9期2014-04-13
- 淹水井筒上部井壁保護新技術
。2.3 使用泄壓孔為有效釋放上部井壁外側的凍脹水，在凍結管圈徑以內井壁以外打孔泄壓。泄壓孔共8個，可兼作測溫和熱循環孔使用，其中4個用以泄壓，另4個作為壓力溫度測孔。測量壓力使用專用凍脹壓力測量管和普通管段直接焊接即可。具體位置見圖1。圖1 凍結孔、泄壓孔及測溫孔布置Fig.1 Layout of frozen holes，discharged pressure holes and temperature-observation holes凍結前期，泄壓
黑龍江科技大學學報 2011年4期2011-12-23
- 旋進旋渦流量計取壓方式對檢定結果的影響及改進措施
學為了了解表體取壓孔取壓和管道取壓孔取壓兩種取壓方式對旋進旋渦流量計檢定結果的影響，比較了不同口徑、不同生產廠家的旋進旋渦流量計在兩種取壓方式下的流量計相對誤差，分析了不同流量點下的誤差關系。結果表明：①旋進旋渦流量計型號一定的情況下，用表體取壓孔取壓方式檢定流量計時流量計的線性度較好，用管道取壓孔取壓方式檢定流量計時流量計的線性度較差；②流量測點相同的情況下，表體取壓孔取壓檢定方式的流量計誤差較小，管道取壓孔取壓檢定方式的流量計誤差較大；③兩種取壓方式引
天然氣工業 2011年11期2011-12-15
- 華安閘壩閘基揚壓力異常性態分析
華安閘壩部分老測壓孔和部分新測壓孔水位異常的成因，分析了判斷揚壓力測值“偽異?！钡姆椒?。研究表明，P7老測壓孔水位異常在于該測壓孔被淤堵，P8，P9老測壓孔水位異常在于測壓孔所在部位防滲帷幕效果被削弱，或壩體上游面與P8，P9老測壓孔之間存在滲流通道；P1，P7，P8，P9新測壓孔水位異常在于測壓孔施工質量欠佳。華安閘壩閘基揚壓力測壓孔水位異?，F象不僅反映了因環境變化、結構變異、防滲措施等因素引起的孔內水位異常，而且反映了因施工質量原因造成的孔內水位異常。
長江科學院院報 2010年3期2010-09-05
- 基于中值濾波和參考點的風洞壓敏涂料試驗圖像處理技術
件上表面共9行測壓孔,可以通過常規測壓技術獲得測壓孔當地的Cp值,其中靠近翼根的為第一行,共10個測壓孔,其余測壓孔個數沿翼展方向依次為 9、8 、8、7 、6、6、5、3,靠近前緣的測壓孔為每行測壓孔中的第一個,靠近后緣的為最后一個。試件表面除測壓孔外,還有標志點,標志點在進行多幅圖像配準時使用。試件原始光強比圖像和MATLAB中值濾波后的圖像如圖1、2所示。圖1 半翼展原光強比灰度圖像Fig.1 Original light intensity rat
實驗流體力學 2010年2期2010-04-15
- 某地下車庫不均勻上浮的糾偏及抗浮處理
?；A底板上的泄壓孔應布置在上浮區域內，可使糾偏效果更加明顯。在泄壓糾偏前，應在車庫四周的單體上布設沉降觀測點;在泄壓糾偏過程中，應對地下車庫和四周單體進行同步的沉降觀測，并根據沉降觀測數據對基礎底板上各泄壓孔的水流量進行調節控制，保證車庫本身及四周單體結構的安全。根據地下車庫的現狀，結合地下車庫上浮的特征，可在地下車庫的部分集水井內再增設泄壓孔，使上浮區域內的結構更有效的回落。泄壓糾偏流程:在車庫四周的單體布設沉降觀測點→在基礎底板上(集水井內)設泄壓孔
山西建筑 2010年16期2010-04-14