柱頂
- 某框架結構中大開洞的抗震分析與設計
軸相交處柱各點柱頂的地震剪力（KN）如下列表格所示：表6 X 向地震工況各柱節點柱頂剪力（KN）表7 Y 向地震工況各柱節點柱頂剪力（KN）表8 X+Y 地震（雙向效應）工況各柱節點柱頂剪力（KN）（X 分量）表9 Y+X 地震（雙向效應）工況各柱節點柱頂剪力（KN）（Y 分量）計算結果中選取5 軸～6 軸交A 軸～B 軸相交處柱各點柱頂的彎矩（KN.m）如下列表格所示：表10 X 向地震工況柱底彎矩（KN.m）（繞Y 軸彎矩）表11 Y 向地震工況柱底
中國房地產業 2023年28期2023-11-04
- 煤礦中不同陷落柱地震正演研究
，在疊加剖面上，柱頂繞射波出現在0.05 s，陷落柱塌陷點位置出現了突變點繞射波及延遲繞射波。偏移處理后，正常繞射波都很好收斂到突變點，遇到陷落柱時，煤層錯斷，此時反射波為突變點的延遲繞射波。1.3 內部有塊體的陷落柱模型陷落柱柱內物質主要是煤系地層上覆巖層塌落形成的，具有泥礫結構。將柱內充滿塊體以接近陷落柱的泥礫結構，塊體的縱波速度為3 200 m/s、橫波速度為1 846 m/s、密度為2.23 g/m3，其他參數與上述模型的參數相同，地質模型如圖7
煤炭與化工 2023年5期2023-07-13
- 爆炸荷載作用下混凝土框架結構的倒塌破壞研究
意圖2.2 首層柱頂數值分析在整個爆炸模擬過程中，由于柱所受的爆炸載荷總是與其內力的變化相同，因此柱的位移和速度也是同步的。從圖中可以看出，結構在80 ms 時間內處于穩定平衡狀態，當爆炸當量在150 kg 時，其關鍵柱Z2的首層柱頂處y 向水平速度以及y 向水平位移在0 附近上下出現微小浮動，因為此時該柱遭受爆炸影響較小。當爆炸當量在200 kg 時，發現關鍵柱Z2 的首層柱頂處y 向水平速度與位移在700 ms 范圍內并沒有發生明顯變化，在700 ms
科學技術創新 2022年27期2022-10-21
- 雙層柱間支撐框架在循環荷載下的破壞機理
和內力，并分析了柱頂荷載、支撐長細比、支撐截面徑厚比和層高比等參數對其破壞機理的影響，為門式剛架結構縱向抗震設計提供參考。1 試驗概述1.1 試件設計試驗設計了1個1/2縮尺STBF試件。原型結構為位于西安的無吊車輕型門式剛架鋼結構廠房，廠房跨度18 m，縱向長度42 m，布置了8榀門式剛架，柱距6 m，柱頂高度9 m，剛架斜梁坡度1∶10。每個柱列布置兩道柱間支撐，取1道支撐及與支撐相連的柱組成的STBF作為本文研究對象，見圖1?？紤]到實驗室場地和加載設
哈爾濱工業大學學報 2022年10期2022-09-21
- 預制裝配式部分鋼骨梁柱節點抗火性能分析
、CZ4的梁端及柱頂豎向位移如圖7所示．(a) CZ1圖7中兩條水平點劃線分別代表梁端、柱頂達到耐火極限時的位移．由圖7可知，當柱荷載比為0.2時，柱頂豎向位移為正值，說明此時高溫膨脹引起的柱頂豎向位移大于柱頂荷載引起的柱頂豎向位移；當柱荷載比為0.4時，柱頂的豎向位移為負值，說明此時柱頂荷載引起的柱頂豎向位移大于高溫膨脹引起的柱頂豎向位移．柱頂豎向位移隨受火時間的增長逐漸增大，且隨著柱荷載比的增大，其增幅更加明顯．此外，隨著柱荷載比的增大，PPSRC梁柱
大連理工大學學報 2022年4期2022-07-26
- 某商場入口排框架雨篷的結構設計
架以提供抗側力，柱頂、柱底均采用剛接設計，邊框梁在柱頂連續。雨篷Y向設計為排架結構，兩道排架梁鉸接于柱頂，其余次梁鉸接于邊框梁，柱底仍采用剛接設計。由于排架梁與次梁兩端均為鉸接，間距基本相同，因此承受的內力相同，從受力角度來看無主次之分，擬采用相同截面。雨篷延X向布置排水溝，排水溝設置在邊框梁內側。為避免排水溝突出邊框梁，同時滿足屋面排水找坡要求，Y向排架梁采用變截面箱型梁，由跨中梁高450 mm漸變為端部梁高250 mm，梁端預留出200 mm高度以布置
低碳世界 2022年4期2022-06-30
- 地鐵車站主體結構地震響應數值模擬分析
較大位置多出現在柱頂。選取關鍵截面進行相對位移時程分析，定義縱向相對位移為將車站結構各部位與底板的水平縱向位移差值。關鍵截面有中間柱子柱頂、左邊邊柱柱頂、中間梁跨中截面、左邊邊墻頂端。圖6～圖9為中間柱柱頂、左邊邊柱柱頂、中間梁跨中截面和左邊邊墻頂端的縱向相對位移時程曲線。圖6 中間柱柱頂縱向位移圖7 左邊邊柱柱頂縱向位移圖8 中跨跨中縱向位移圖9 左邊邊墻頂端縱向位移對比各個截面的縱向相對位移時程曲線，在時間為2s左右時，截面的縱向相對位移較大，與地震波
低溫建筑技術 2022年4期2022-06-14
- 鋼管混凝土梁柱外加強環板節點在裝配式住宅中的應用研究
算模型，對節點在柱頂豎向恒載和水平位移共同作用工況下的力學響應進行模擬。圖2 新型鋼管混凝土梁柱外加強環板節點構造圖2 新型裝配式鋼管混凝土梁柱節點有限元模型與傳統的外加強環板節點相比，新型節點裝配過程中一個重要的參數就是鋼管混凝柱鋼梁節點域梁端延伸長度a，如圖2（b）中所示。為分析具有不同延伸長度的節點對梁柱力學性能的影響，本文應用ABAQUS有限元軟件建立包含不同延伸長度節點的梁柱模型，模擬柱頂恒載和水平位移共同作用工況下梁柱力學響應。本文分別取延伸長
價值工程 2022年19期2022-06-14
- 雪荷載作用下拆裝式輕鋼活動房屋力學性能研究
無明顯變形，中柱柱頂有向兩外邊傾斜。在30 cm厚積雪荷載下，中柱柱頂向兩外邊微微傾斜，柱子本身無明顯變化，屋面梁有微小彎曲變形。卸載后，結構構件恢復到原來位置，無殘余變形和明顯破壞點。在集裝箱的約束下，房屋骨架剛度較大，活動房整體無明顯位移變形，但隨著雪荷載的增加，住用模塊的跨中鋼架各個測點位移呈現出不同的變化趨勢，如圖7所示。在10 cm～30 cm厚的積雪荷載作用下，鋼架柱頂(D1)的水平位移值分別為14.15 mm，27.65 mm，28 mm，立
山西建筑 2022年8期2022-04-13
- 大截面混凝土懸臂柱抗側性能分析
載方式為在懸臂柱柱頂施加水平集中荷載，鋼屋蓋在恒荷載+活荷載下的水平推力為130 kN，在地震荷載下水平推力為1 200 kN，在升降溫度影響下的水平推力為1 300 kN。分析懸臂柱時，在柱頂施加1 300 kN 水平荷載，懸臂柱柱底完全固接，結構分析計算模型如圖2 所示。圖2 計算模型在懸臂柱高度不變的情況下，通過截面尺寸的變化和混凝土強度等級的變化考慮其對懸臂柱抗側性能的影響。在懸臂柱高度、外形尺寸不變的情況下，通過配筋率的變化考慮其對懸臂柱抗側性能
工程建設與設計 2022年3期2022-04-01
- 中空夾層鋼管混凝土組合框架的擬動力試驗
性能。本文設計了柱頂空載和柱頂加壓700 kN（軸壓比0.32）的對比試驗，用于分析不同軸壓比對裝配式框架的抗側移剛度和抗震性能的影響。柱頂加載方案使用油壓千斤頂加壓，千斤頂與反力架間增設滑移裝置，用于減少摩擦，實現軸力的水平方向隨動。2.4.2 地震波通過結構自振周期和加速度反應譜分析，選擇美國Northridgedi 地震對應的時長30 s 的Mul009 波（如圖7所示）作為水平地震輸入，加速度峰值為0.4g，研究全裝配式框架在地震作用下的動力響應。
振動工程學報 2022年6期2022-02-15
- 非接觸檢測技術在土木工程中的應用
3.1 廠房排架柱頂位移振動測量圖2 測試原理測試原理如圖2所示，由于場地條件的限制無法在垂直排架和平行排架方向布置激光測振儀時，可以在任意的C、B兩點同時架設激光測振儀，通過測量排架柱頂A點沿著測量路徑AC和AB的振動，根據三角函數關系，計算出排架柱頂垂直軌道方向(X方向)和沿軌道方向(Y方向)的振動速度Vx和Vy。計算過程如下：(2)(3)(4)(5)式中，V1、V2分別為AC和AB光路上的振動速度，x1、x2分別為垂直軌道方向測點C和測點B到排架的距
工程與試驗 2022年4期2022-02-05
- 銹蝕鋼筋混凝土柱等效塑性鉸長度計算方法
塑性鉸轉動能力和柱頂極限位移，因此，Lp取值合理性直接決定了等效塑性鉸模型的準確性。目前，國內外學者大量研究了RC 柱的等效塑性鉸長度計算方法。PRIESTLEY 等[3]基于鋼筋混凝土橋墩柱的擬靜力試驗結果和理論分析，建立了包含柱高和縱筋直徑等參數的等效塑性鉸長度計算公式。PAULAY等[4]研究了縱筋強度等級對等效塑性鉸長度的影響，并結合試驗結果修正了PRIESTLEY 等[3]建立的等效塑性鉸長度計算公式。孫治國等[5]在大量鋼筋混凝土墩柱試驗基礎上
中南大學學報（自然科學版） 2021年12期2022-01-26
- 地鐵車站中縱梁不連續對柱的影響分析
表2 Z1，Z6柱頂、柱底強度驗算4 梁斷3跨與梁斷1跨工況柱計算結果對比根據有限元分析結果，分別比較縱梁3次斷開方案與1次斷開方案中框架柱在基本組合與設防地震組合（梁剪力、柱彎矩及剪力均為抗震措施調整前）下的內力計算結果（見表 3）。表3 柱彎矩對比 kN·m由表3可知，相比于傳統斷開1跨的車站模型，在地震組合工況下斷梁3跨模型中Z1柱頂彎矩增加超100%，Z2柱頂彎矩減小62.7%，Z3柱頂彎矩減小46%，Z4柱頂彎矩減小68%，Z5柱頂彎矩增加58.
城市建筑空間 2021年11期2021-12-23
- 裝配式箱形拱橋立柱節點抗震加固技術研究*
柱的縱橋向位移，柱頂為2.3～5.3 mm，柱底為1.2～5.1 mm；橫橋向位移，柱頂為12.6～36.0 mm，柱底為3.6～33.4 mm?？傮w上，橫橋向位移為縱向位移的6.4 倍。2)加固后，最不利工況下，各排架立柱的縱橋向位移，柱頂為1.0～7.9 mm，柱底為1.1～9.3 mm；橫橋向位移，柱頂為11.8～38.9 mm，柱底為3.7～36.1 mm?？傮w上，橫橋向位移為縱向位移的5.9 倍。3)最不利工況下，排架立柱的橫橋向位移從大到小排序
公路與汽運 2021年6期2021-12-06
- 混凝土內支撐結構立柱頂部軸壓內力簡化計算方法探討
內支撐體系各層立柱頂部由于重力荷載產生的軸向壓力進行分析[1]。1 算例概況基坑支護采用排樁加混凝土內支撐的形式，支撐立柱采用鋼管混凝土結構，內支撐的豎向布置詳見如下各剖面圖。圖1 混凝土內支撐結構支護結構剖面示意圖一圖2 混凝土內支撐結構支護結構剖面示意圖二由以上剖面中可見，各剖面首道支撐與支護的連接樣式不同，首道支撐與立柱的連接節點與其它支撐立柱處節點也不相同，以前將對各種支撐的豎向計算進行簡化計算討論[2]。2 簡化計算探討2.1 多跨簡支梁的立柱柱
四川水泥 2021年9期2021-10-29
- 高烈度區某大型火車站高位隔震方案分析
根柱上，導致該處柱頂需設置2個隔震支座。站房各層布置如圖1所示。圖1 站房各層示意圖Fig.1 Each Floor of the Station1 計算方案概述該火車站房采用Midas/Gen中搭建整體模型，然后通過自主開發的StructInter軟件［4］快速導入到SAP2000［5］進行結構分析。梁、柱用梁單元模擬，拉索采用索單元（只受拉單元）模擬，樓板、擋土墻采用殼單元模擬。搭建好的模型很龐大，構件截面類型共153個。全模型共29 153個節點，8
廣東土木與建筑 2021年8期2021-08-25
- 門式剛架結構“借剛度”問題分析
析，在抽柱榀剛架柱頂處施加100kN水平力，不再施加其他任何荷載，在該水平力的作用下的抽柱榀剛架柱頂彎矩及柱頂位移如表1所示。表1 三維整體分析抽柱榀剛架柱頂彎矩及位移3 托梁剛度計算托梁作為抽柱剛架的彈性支座，需計算出其豎向剛度，以提供給抽柱榀剛架。托梁為簡支梁，簡支梁在跨中承受集中力作用下，其跨中豎向撓度為：，將托梁的彈性支座等效成虛擬柱，虛擬柱在軸壓力作用下的變形：，將二式聯立，可得出：4 屋面支撐剛度計算屋面支撐采用圓鋼支撐，僅能承受拉力，受壓時退
城市建筑空間 2021年6期2021-07-29
- 新型預制混凝土組合管柱抗震性能試驗研究
受力特點，首先在柱頂施加2 000kN的軸壓力(軸壓比為0.36)并保持不變，然后采用位移控制施加水平往復荷載，試驗加載制度如圖4所示，加載位移依次為2，4，8，16，30，40，50，60mm，每級荷載循環3次，每加載一級荷載后，靜候3～5min，觀察混凝土試件的開裂情況，并用油性筆標注出每級水平往復荷載的開展趨勢，并觀察DHDAS動態信號采集分析系統上的實時荷載-位移曲線情況以及位移計和相應鋼筋應變片的讀數，實時了解和控制本次試驗的進程，直到試件出現破
建筑結構 2021年7期2021-05-13
- 建筑配件“上線”啦
，木柱又是被放在柱頂石（又名柱礎）上的。那么木柱是直接“擺放”在柱頂石面上，還是被插進柱頂石里面的呢？你可以試著想想看，木柱根部如果常年被深埋地下，會不會受潮腐爛呢？如果這時候再發生地震，那木柱插在柱頂石里面其實是很容易隨著劇烈的晃動而折斷的，但是放在平整的柱頂石面上就不會有這個問題了，反而在地震發生時靠著木柱底和石面之間的輕微摩擦力，能夠將地震的破壞力大大削弱。因此，木柱是“平擺浮擱”在柱頂石面上的。石別拉那么，這么高、這么粗的木柱平時會不會發生輕微滑動
奇妙博物館 2021年4期2021-05-04
- 深圳寶安國際機場衛星廳仿清水混凝土異形預應力斜柱施工技術*
變截面異形造型，柱頂和柱底分別為1 000mm×950mm和1 500mm×950mm的異形截面(見圖1)。斜柱內縱筋為26φ36+12φ25，緩粘結預應力筋達14束42根，屋蓋支座的柱頂埋件高1 250mm，重750kg，柱頂整體安裝空間極為受限，施工精度要求嚴格。圖1 異形預應力斜柱剖面斜柱施工直接影響整個工程的鋼屋蓋吊裝和屋面閉水試驗，是整個項目的關鍵線路工作。2 施工重難點1)預應力斜柱筋施工 預應力斜柱作為新型結構構件，在國內類似工程中可供借鑒的
施工技術(中英文) 2021年6期2021-04-30
- 基于柱頂隔震的3 層3 跨地鐵地下車站結構抗震性能研究1
QUS，采用中柱柱頂不同位置設置鉛芯橡膠隔震支座的方法，建立土-地下連續墻-主體結構非線性靜動力耦合相互作用的二維整體時域有限元分析模型，系統研究了不同基巖輸入地震動作用下，柱頂隔震支座設置位置對地鐵地下車站主體結構的側向變形、地震損傷和動應力反應等結構地震反應特性的影響，以期為3 層3 跨地鐵地下車站結構減隔震工程實踐提供參考。1 數值分析模型及方法1.1 地鐵地下車站結構概況以3 層3 跨框架式地鐵地下車站結構為研究對象，其原型為上海地鐵11 號線御橋
震災防御技術 2021年1期2021-04-09
- 北京大興國際機場南航基地1號機庫大廳彈塑性時程分析
：在小震作用下的柱頂最大位移角不超過1/550，在大震作用下不超過1/50，大門中柱在大震作用下不能出現屈服。采用ABAQUS 6.11[1-3]進行小震作用下結構彈性地震響應的時程分析、大震作用下結構彈塑性地震響應的時程分析。支承柱柱腳剛接，嵌固端取基礎頂面；屋蓋網架與支承柱的連接為鉸接。屋蓋網架采用焊接球節點,這種連接節點有一定的抗彎剛度,但由于屋面荷載均通過屋面檁條作用在節點上,通過計算分析發現,屋蓋網架節點假定為剛接或鉸接,對屋蓋網架桿件應力影響不
建筑結構 2021年3期2021-03-01
- 瓦埠湖特大橋0號塊施工技術研究
在承臺預埋件上，柱頂設置加勁板同橫梁連接。 鋼管柱間通過連接系連接，連接系采用工20a型鋼，間距6m，直接與管樁焊接。懸臂段鋼管柱頂設置柱頂分配梁，采用2I40，分配梁另一端深入墩身預留孔，孔深50cm。0#塊鋼管柱上和懸臂段柱頂分配梁上設置橫梁，采用2I40a?？v梁采用工36a型鋼，沿縱橋向布置在橫梁上，間距為0.6m和1.0m。底模系統采用10cm×10cm方木和12mm覆面竹膠板木模組成，方木橫采用橋向間距0.1m布置。側模系統采用掛籃側模，支撐系統
建筑與裝飾 2021年1期2021-01-25
- 鋼柱腳抗剪承載力的有限元分析
關試驗，即：約束柱頂對稱中線的X/Y向平動自由度及X/Z向轉動自由度；約束基礎底面的X/Y/Z向平動及轉動自由度?？紤]工程實際施工過程，計算加載順序為先施加預緊力，預緊力的值參考相關文獻中平均值，再施加豎向及水平荷載。先分別在柱頂施加不同的軸壓荷載：N1=0 N，N2=80 kN，N3=120 kN，防止柱頂出現的局部變形過大，在柱頂增加頂板，豎向和水平加載均加于頂板，此后在柱頂水平施加低周反復荷載，然后在按柱頂施加位移荷載。屈服準則采用Von-Mises
機電信息 2020年35期2020-12-29
- 門式鋼架結構工業廠房結構設計探討
了設置剛性系桿在柱頂之外，還要額外設置兩道剛性系桿在柱中。同時還要設置通長剛系桿在屋蓋的縱向，它們之間的間距一般。2.3 結構設計分析該建筑工程的實際高度為二十米，這個值高于GB51022-2015《門式鋼架輕型房屋鋼結構技術規范》中十八米的要求，因此在實際的設計過程中不能完全參照《門式鋼架輕型房屋鋼結構技術規范》，應該對其他結構的設計規范進行參考。1） 載荷：恒載、活載以及風荷載都在載荷需要考慮的范圍之內。其中根據《門式鋼架輕型房屋鋼結構技術規范》和GB
建材發展導向 2020年2期2020-11-25
- 半剛性T型連接節點有限元分析
、梁柱截面尺寸、柱頂軸壓比等因素對半剛性T型連接節點承載能力的影響，建立有限元計算模型，采用柱端加載模式，并對半剛性T型連接節點進行全過程受力分析。有限元模型典型算例基本計算條件：鋼柱長度lc=3000mm；一側鋼梁長度lb=3000mm；T型鋼長度lt與梁截面等寬；T型鋼外伸端設置一道采用三角形加勁肋，加勁肋尺寸-120×120mm，厚度tt=8mm。其余計算參數見表1。其中lc為鋼柱長度，lb為鋼梁長度，h為截面高度，b1為截面寬度，tw為截面腹板厚度
安徽建筑 2020年11期2020-11-23
- 首層薄弱層框架結構的柱頂隔震性能分析
隔震層設置在首層柱頂或多塔樓的大底盤兩種形式。首層柱頂隔震結構的工程國內比較少。因此，探討首層薄弱層框架結構的柱頂隔震性能具備顯著實踐性價值。1 結構減震方案介紹文章以某5層建筑為例，該建筑的建筑面積為2 600 m2，建筑的首層架空作為隔震檢修層?；炷恋膹姸鹊燃墳槎又耙韵陆Y構采用C30，其他采用C25。在結構減震方面，5層傳統的抗震框架結構模型應用有限元SATWE進行計算分析，首層柱軸壓比控制在0.85，柱截面的邊長為500 mm，高度為3 800
河南建材 2020年4期2020-06-15
- 網架支座鋼抱箱設計
家不同單位施工，柱頂完成面標高不能滿足鋼網架安裝要求的實例也較多。本項目位于內蒙古自治區西部，歷年平均風速為3.0 m/s。在此區域已有露天儲煤場采用抑塵網進行圍閉，在大風天氣煤塵被卷向四處，污染嚴重，儲煤自然損耗很大。為了保護環境，減少儲煤自然損耗，業主方投資建設數座封閉儲煤棚，單座儲煤棚平面尺寸均為105 m×190 m，屋面采用鋼網架結構[1]，側視圖見圖1。2 支座問題根據設計要求，鋼網架支座采用鋼筋混凝土柱支承，單列縱向有24個鋼筋混凝土柱，頂面
建材世界 2020年1期2020-05-24
- 混凝土柱上輕鋼屋蓋單層房屋結構設計探討
?；旌祥T式剛架邊柱頂和剛斜梁連接，如圖1；混合排架混凝土柱頂與兩鉸直線拱腳鉸接，如圖2，主要分為帶拱、不帶拱拉桿形式?；旌鲜絼偧?、混合排架只要分為單跨結構、雙跨結構或多跨結構。圖1 混合門式剛架圖2 混合排架式2 設計中常見問題分析2.1 分析運用混合排架、混合鋼架時支撐布置為了確保房屋建筑豎向結構的整體剛度，豎向可以選擇混凝土架，但是在設計混凝土結構時需要重視結構之間的伸縮縫距離應當小于55米，然而對于輕鋼結構的屋蓋伸縮縫距離可以達到220米，由此可知這
商品與質量 2020年3期2020-04-15
- 某防風抑塵網結構ɑ夾角優化設計★
角度對桿件應力和柱頂位移的變化。3 計算結果3.1 斜立柱柱用鋼量分析斜立柱與水平腹桿之間的夾角ɑ不同，鋼支架各桿件的應力會出現變化，控制的原則是桿件的應力不能超出GB 50017—2017鋼結構設計規范的應力限值。也就意味著，隨著夾角ɑ不同，斜立柱與水平腹桿的截面尺寸可以變化。從斜立柱、水平腹桿用量表(見表1)，鋼支架用鋼量變化圖(見圖4)，以及斜立柱、水平腹桿用鋼量變化圖(見圖5)中，我們不難發現，隨著ɑ夾角從80°開始減小時，斜立柱的用鋼量逐漸減少，
山西建筑 2020年5期2020-03-20
- 減隔震組合技術在鋼框架結構抗震中的應用研究
以隔震層設于首層柱頂居多的層間隔震建筑也逐步出現。層間隔震的出現，使隔震支座的布置位置靈活多變，為隔震支座在工程中的使用提供了更多的可能性，但層間隔震卻對隔震層以下的加速度無法很好的抑制，因此本文引入了粘滯消能支撐，將隔震和減震兩種技術組合在一起[1]，為隔震設計提供新的思路。1 鋼框架隔震結構的分析與設計1.1 工程概況本文以某鋼框架實驗樓為例進行分析，總平面尺寸為24m×15m，本實驗樓為地上四層建筑，第一層的高度為3.9m，二～四層的高度為3.6m，
建材與裝飾 2020年6期2020-03-18
- 托梁拔柱施工過程模擬和抗連續倒塌能力分析
100 mm)沿柱頂以下100 mm 處進行鉆孔作業，柱截面尺寸為700 mm×700 mm，每鉆1 個孔，對所有量測儀器進行1 次數據采集；3)柱完全截斷后，對所有量測儀器進行一次數據采集，在確認結構安全可靠后，將8 個千斤頂分2 級進行卸載；4)對16×C 柱鉆孔截柱時，采取與15×C 柱相同的步驟進行施工。圖8 16 軸斜撐應變測點Fig.8 Dial strain measuring points of 16-axis1.5 改造效果評估被拔除的1
鐵道科學與工程學報 2019年12期2020-01-18
- 交通荷載作用下古建筑木結構柱頂水平速度計算研究
通過已測得的一層柱頂水平振動速度換算成頂層柱頂水平振動速度，但離規范要求的精度還有差距.對于振動對建筑物的影響，世界各國都制定了相應的規范要求，大都是給出振動速度及頻率容許值.我國針對于古建筑保護制定了《古建筑防工業振動技術規范》(GB/T50452-2008)[7].規范中對于古建筑木結構采用頂層柱頂水平振動速度幅值作為容許振動指標，容許振動指標是根據木材的順紋彈性波速和古建筑的保護級別不同等給出的，一般要求頂層柱頂水平振動速度幅值控制在0.18～0.3
西安建筑科技大學學報（自然科學版） 2019年3期2019-08-13
- 低周反復試驗軸力加載裝置的系統摩擦力
中，鋼鉸和滾軸隨柱頂位移而滑動或滾動必然會引起相應的摩阻作用，因此，該摩阻力將導致由水平作動器的力傳感器測量的水平力較柱承受的真實值偏大?！督ㄖ拐鹪囼灧椒ㄒ幊獭穂8]并未充分考慮摩擦力影響，僅規定滑動導軌的摩擦系數不應大于0.01。李林安等[9]通過機械試驗分析了鋼鉸、軸承的滑動、滾動摩擦的性能，分別得出了與建筑抗震試驗方法規程不同的鉸軸滑動摩擦系數解析式；《機械設計手冊》[10]的摩擦系數取值也與《建筑抗震試驗方法規程》不同；Tanaka 等[11]研
土木與環境工程學報 2019年2期2019-05-09
- 關于結構分割轉換工法不同分割方式的探討
(見圖3)，二是柱頂設縫設縫(見圖4)?？缰性O縫是將結構的梁柱安裝在分部頂進的臨時管節的跨中，這樣將來相鄰結構單元連接的節點位于最終結構的跨中，故稱跨中設縫。柱頂設縫是指在結構分割轉化時，將梁柱設置在臨時管節的一側，最終相鄰結構單位的接縫位于梁柱的頂部，故稱為柱頂接縫。分割方式不同會直接影響結構整體力學特點和施工組織設計，本文將對CC工法中上述2種重要分割方式的結構受力、施工特點、經濟性等主要方面進行比較和討論。圖1地上結構荷載特點 Fig. 1 Char
隧道建設(中英文) 2019年3期2019-04-09
- 基于鋼筋混凝土框架結構動力分析研究
較中會給出Y方向柱頂峰值位移數據來與X方向進行比較。計算分析時，本文主要研究X方向上動力響應。3.2 框架應力分析采用ANSYS有限元計算軟件，可得出三個鋼筋混凝土框架結構應力云圖，文中僅給出鋼筋混凝土框架X方向應力云圖。圖4 框架X方向應力云圖三個鋼筋混凝土框架應力隨高度變化情況見圖4所示，本文僅選擇梁柱節點作為應力變化的討論對象。圖4中結果表明：在地震作用下，不同高度鋼筋混凝土框架應力值差異較大，框架1梁柱節點處應力最小，框架3梁柱節點處應力最大。在E
安徽建筑 2019年2期2019-03-23
- 某超高門式剛架輕鋼結構設計
向每榀鋼架柱間除柱頂設置剛性系桿外，在柱中增設兩道剛性系桿。屋蓋縱向設置通長剛系桿，間距4.5～5.5 m。3 結構設計分析鋼架結構的分析計算程序采用PKPM-STS鋼結構軟件設計。本工程建筑高度大于GB 51022-2015《門式鋼架輕型房屋鋼結構技術規范》[2]（簡稱《門規》）18 m的限值要求，《門規》不能完全適用，因此設計過程中宜參考其他結構設計規范。3.1 荷載荷載包括屋面恒載、活載、風荷載等。風荷載取GB 5009-2012《建筑結構荷載規范》
現代食品 2018年16期2018-11-02
- 外包鋼加固RC柱二次受力下的耐火性能有限元分析
不同參數影響下的柱頂軸向位移和耐火極限進行了分析。1 有限元模型介紹1.1 基本假定有限元模型采用以下基本假定：（1）忽略混凝土和鋼材之間的接觸熱阻；（2）忽略應力與溫度場的耦合作用；（3）忽略截面變形和環氧樹脂結構膠汽化對溫度場的影響。熱-力耦合計算時采取以下基本假定：（1）焊接處不發生破壞；（2）忽略高溫蠕變對鋼材和短期高溫徐變和瞬態熱應變對混凝土的影響；（3）鋼筋與混凝土之間不產生滑移；（4）忽略砂漿保護層力學貢獻。1.2 高溫下材料性能有限元模型相
蘇州科技大學學報(工程技術版) 2018年2期2018-07-23
- 跨線橋梁0號塊懸臂施工支架體系的受力分析
模架體系的鋼管柱柱頂不平，不便設置滿堂支架，故不進行0號塊翼緣滿堂支架的建模，直接將翼緣的荷載加至方木上。還由于墩身兩邊支架模型相同，且中間無相關聯系，而荷載又對稱分布，故將一半的支架作為一個整體，進行分析。模型內的單元全部采用梁單元。支模架與墩身、承臺接觸的支撐部分采用剛結，6個自由度全部限制如圖4所示。鋼管柱與柱頂承重梁之間、柱頂承重梁與墊塊之間、墊塊與分配梁之間、分配梁與方木之間均采用彈性連接中的剛性類型。表1 各結構構件的有限元單元類型圖4 支模架
四川建筑 2018年3期2018-07-10
- 柱承式筒倉累積損傷及振動臺試驗研究
0.20g時，在柱頂和環梁連接處以及柱腳出現明顯的裂紋。其中柱頂裂紋以橫向和斜裂紋為主，柱腳裂紋以橫向裂紋為主。減小地震波的峰值加速度為0.10g以模擬余震，結構的裂紋除了在原有的裂紋上有所加大外，還增加了很多新的裂紋，但都集中在柱頂和柱腳，倉壁在整個試驗過程中沒有產生裂紋。從工況33開始增大地震波的峰值加速度，直到結構完全破壞，當峰值加速度為0.40g時，結構的柱頂和柱腳混凝土已經完全破壞，裂縫已經貫穿，部分柱的柱頂出現混凝土剝落。裂紋和破壞情況見圖7，
水利與建筑工程學報 2018年3期2018-07-02
- 部分柱頂滑移鋼筋混凝土框剪結構的地震扭轉反應分析
了抗落層倒塌部分柱頂滑移鋼筋混凝土框架結構的基本思想。文獻[8-12]將該思想拓展到超高層建筑的常用結構形式——框剪結構，介紹了部分柱頂滑移鋼筋混凝土框剪結構的設想，對比了該新型結構與傳統框剪結構的設計過程，比較了二者的經濟性及彈塑性地震響應，給出了滑移柱柱頂摩擦因數的估算方法及P-δ效應的計算方法，進行了振動臺試驗研究，試驗結果表明該新型結構具有比傳統框剪結構更優的抗震性能。對于部分柱頂滑移鋼筋混凝土框剪結構，部分柱頂設置摩擦支座后，小震情況下摩擦支座尚
振動與沖擊 2018年8期2018-05-02
- 心靈的獨白－物我交融，傳神寫心
，傳神寫心王沂東柱頂紅布面油畫 180cm×150cm 2014一切都是美的，因為藝術家銳利的慧眼，注視到眾生萬物的核心;透過外形觸及內在的“真”。此“真”，即是“美”。這些年來，梁曉寧的系列作品《小雅的世界》、《綠茶》、《金魚》、《柱頂紅》等精品力作，在表現人物內心活動的面部表情的分寸、動作的角度、周圍環境與物體各種關系之間的構成關系等方面，都把握得“恰如其分”，能夠做到恰到好處，這是個長期積累的過程，需要畫家慢慢體會領悟?！毒G茶》這幅作品在人物內心情
流行色 2017年9期2017-12-22
- 賀梁
兩頭唱著歌兒攀上柱頂。兩個幫工的小伙把搭著蓮花圖案的紅布和寫有“乾坤”二字的畫梁從堂屋中央托起，由中柱徐徐升至柱頂擱好。啪啪啪……一陣鞭炮聲震耳欲聾。場上的人群黑壓壓一大片，熱鬧非凡。一群細伢子望著茶盤中的梁粑粑，嘴巴像巖洞似的張開著，恨不得將梁粑粑快點兒扔進嘴里。舅舅十分高興。他年近四十，以前和祖輩都居住在用野竹編墻、茅草蓋頂的草棚。近些年趕上好年頭，他開墾種植了五百多畝高產油茶，又承包了三百多畝百合，建起了這幢壯觀的沖天樓。我和媽媽也很開心，連忙送上彩
小學生導刊(中年級) 2017年2期2017-06-09
- 賀梁
兩頭唱著歌兒攀上柱頂。兩個幫工的小伙把搭著蓮花圖案的紅布和寫有“乾坤”二字的畫梁從堂屋中央托起，由中柱徐徐升至柱頂擱好。啪啪啪……一陣鞭炮聲震耳欲聾。場上的人群黑壓壓一大片，熱鬧非凡。一群細伢子望著茶盤中的梁粑粑，嘴巴像巖洞似的張開著，恨不得將梁粑粑快點兒扔進嘴里。舅舅十分高興。他年近四十，以前和祖輩都居住在用野竹編墻、茅草蓋頂的草棚。近些年趕上好年頭，他開墾種植了五百多畝高產油茶，又承包了三百多畝百合，建起了這幢壯觀的沖天樓。我和媽媽也很開心，連忙送上彩
小學生導刊 2017年5期2017-02-25
- 老屋風物
過往和點點滴滴。柱頂石柱頂石實際就是頂柱子的石頭，作為一種石制構件，用以支承木柱、房屋、建筑的重量，所以又叫柱礎。柱頂石一部分埋入地面以下臺基，一部分露出地面，表面做成圓鼓形，稱為“鼓鏡”。鼓鏡柱中心有凹槽，叫“海眼”，與木柱下端的榫相配合，使柱子得到固定。也有的柱頂石頂端上有落窩，柱子可以安放在石窩內，也相當于為柱子安了管腳榫。柱頂石是古代建筑構件的一種，扶風農村從前土木、磚木結構的房屋，基本上都要使用柱頂石。柱頂石墊在房屋木柱下面，是支撐柱子的基石，它
吐魯番 2016年4期2016-12-06
- 行波效應下對稱多跨大跨結構的隨機地震響應研究
為研究對象，選取柱頂相對位移作為計算響應量，采用多點虛擬激勵法對結構的響應功率譜公式進行推導，求得結構響應極值隨行波頻率的變化規律，最后將此方法拓展至多跨結構，分析不同跨數以及不同支承形式對于多點激勵下結構地震響應的變化規律。計算結果表明：受擬靜力響應影響，多跨結構中柱柱頂相對位移受行波效應影響更加顯著，在大跨結構抗震設計中應該引起重視；隨著跨數增加結構響應極值并沒有明顯提升，但不同支承形式可能導致結構受多點激勵效應影響不同，針對具體的支承形式結構進行具體
振動與沖擊 2016年20期2016-11-24
- 某工程底層柱頂隔震結構抗震性能評價
50108)底層柱頂隔震是將隔震層設置在結構底層的柱頂，是層間隔震體系的一種主要應用形式，特別適用于底部柔弱結構[1]。目前，鋼筋混凝土底層柱頂隔震技術已在我國的一些中小學教學樓和住宅等底層架空的建筑中應用[2－5]。由于底層柱頂隔震結構較基礎隔震存在差異，受力更為復雜。馬長飛等[6]進行了考慮P－Δ效應的底層柱頂隔震結構時程分析，結果表明，P－Δ效應顯著增大下部結構的響應，工程設計應予重點考慮。杜永峰等[7]基于MSC.MARC的開發程序UACTIVE對
水利與建筑工程學報 2015年5期2015-12-21
- 反復荷載作用下箱形壓彎鋼柱受力性能
究對象，研究其在柱頂軸力、彎矩、剪力作用下的受力性能，此方面的研究主要涉及反復荷載作用下箱形鋼柱局部屈曲與整體失穩的相關作用[11]，國內外對此方面的研究較少。為進一步深入、全面地了解反復荷載作用下箱形鋼柱的受力性能，本文作者根據大跨度空間結構中鋼柱的受力特點，選取壓彎柱為研究對象，對偏心常軸力、反復水平荷載作用下箱形鋼柱的受力性能進行研究。通過分析16根箱形鋼柱及85個數值計算構件的剛度退化特征、強度退化特征、荷載?位移變化曲線、破壞形態、應力分布規律等
中南大學學報（自然科學版） 2015年2期2015-09-24
- 某高層建筑地下室上浮后受損構件的加固方法簡介
發現：（1）個別柱頂（腳）混凝土局部破碎、剝落，柱腳在承臺以上一定高度范圍內有輕微環向裂縫。（2）部分柱頂（腳）在一定高度范圍內有橫向或縱向或斜向細微裂縫。（3）少量梁端部混凝土局部開裂、剝落，梁端部一定范圍內有橫向或縱向或斜向細微裂縫。（4）部分梁端部一定范圍內有橫向或縱向或斜向細微裂縫。（5）少量帶壁柱的混凝土外墻在柱頂一定范圍內有混凝土開裂、剝落現象。（6）少量沒有壁柱的混凝土外墻在次梁擱置處一定范圍內混凝土開裂、剝落。（7）混凝土外墻局部范圍內有橫
中國新技術新產品 2015年2期2015-07-31
- 鋼梁與鋼骨柱框架在大跨度屋面結構上的應用
。屋面鋼梁與框架柱頂的連接有兩種方式：鉸接和剛接。常用的方法是鉸接，這樣做節點做法簡單，柱頂預埋一定數量的螺栓和鋼板與鋼梁連接即可。當柱頂采用鉸接方式時，中間橫向跨度32 m的四跨類似于排架結構，但就整體來講，縱橫兩個方向的框架結構還是完整的，故最大層間位移角還是按照框架結構的1/550控制。計算結果表明，升至屋面的框架柱的截面尺寸需做到1 200×1 200，同時鋼梁尺寸也較大，32 m跨的鋼梁最大尺寸為H1 500×400×20×30，平面尺寸簡圖見圖
山西建筑 2015年14期2015-06-05
- 大跨度球形網架整體提升控制要點
于網架東側大門處柱頂標高為 +20.3 m，其余柱頂標高為 +27.3 m，高差達 7.0 m。若采用一次提升，網架部分的拼裝胎架高度將超過 7.0 m，這無疑大大增加了拼裝難度及拼裝的安全風險，所使用的周轉材料也將增加不少。經綜合分析對比，本工程網架整體提升采用兩次累積提升的方法。首先，將網架部分和大門網架的上半部分在地面拼裝為整體，利用“超大型構件液壓同步提升系統”，將已拼裝完成的單元整體提升 8 m 后暫停提升，再安裝大門網架下半部結構；待所有結構全
建設監理 2015年11期2015-04-16
- 多跨鋼結構房屋拱結構屋架矢跨比優化設計方法
對多跨鋼結構房屋柱頂水平位移的影響》中，通過對一個算例的分析，得出了一個結論：采用拱結構屋架的多跨鋼結構房屋，拱結構屋架矢跨比λ 對柱頂水平位移確實有顯著影響，且較為復雜，不能簡單的認為矢跨比λ 越大越好，而是存在一個最優的中間值。關于如何確定矢跨比λ 的最優值這個問題，最直接的方法就是在允許的取值范圍內，選取多個λ 值分別建模計算，然后通過對計算結果的比較，找到與最不利柱頂位移絕對值最小值對應的λ 值，此λ 值就是最優矢跨比。這種方法缺點是計算量比較大，
科技傳播 2014年12期2014-11-25
- 京滬高速鐵路接觸網防雷改造方案研究
強線,加強線采用柱頂安裝方式，如圖1。接觸網主要防雷措施為：在供電線上網點、電分相處、隔離開關處設置了氧化鋅避雷器。各牽引所、AT所之間的接觸網線路，未采取特別的防雷措施。（2）由于京滬高鐵線路多為長特大橋，例如，蘊藻浜特大橋，長度達23.3 km。昆山南到安亭北站軌面距地面最高垂直距離約20 m，位于蘊藻浜特大橋第55號墩（K1295+620）處，橋梁地段支柱高度為7.6 m，因此在橋梁地段接觸網支柱離地最高處約28 m，高鐵線路位置地處市郊與農村，兩側
上海鐵道增刊 2014年2期2014-05-04
- 超長斜交梁鋼屋蓋溫度效應控制措施探討
因此可以通過釋放柱頂位移來減小下部結構的水平推力。綜上可知，對超長斜交梁鋼屋蓋結構采取溫度控制措施是必要的，關于封頭梁已在文獻[6]中進行了分析闡述，本文將不再重復，下面將運用通用有限元分析軟件ANSYS建立分析模型，分析并探討下部柱頂釋放對斜交梁體系的影響。2 模型分析2.1 溫度荷載取值本文考慮年溫溫度效應，即季節溫差的影響，本文溫度荷載取升溫25℃，在彈性分析中不會影響比較趨勢。2.2 建立模型建立超長斜交梁體系屋蓋結構模型，在不影響結構特性規律的前
山西建筑 2012年12期2012-11-06
- 加強型和削弱型梁柱節點對鋼框架性能的影響*
載，目的是可以在柱頂施加較大的水平荷載;柱頂水平荷載P即是該樓層在地震作用下的樓層剪力;Δ是層間側移。為對比分析擴大型和削弱型兩類節點對框架整體性能的影響，共設計了3個試件，各試件之間的唯一區別是節點構造不同，見表1。所有試件的梁翼緣與柱之間均采用全熔透對接焊縫連接，為等強度連接。表1 有限元試件表圖4 試件節點構造有限元分析由ANSYS軟件完成，所有板件采用SHELL181單元建模，不考慮焊縫缺陷的影響(假設相鄰板件為連續體)。鋼材的彈性模量、屈服強度、
山東建筑大學學報 2012年4期2012-08-30
- 反復水平荷載下常偏壓箱形鋼柱抗震性能試驗
柱在偏心常軸力、柱頂反復水平荷載作用下的滯回性能，選擇軸壓比、腹板寬厚比、柱頂彎矩為主要變量，進行了4組共16根箱形鋼柱的擬靜力試驗.以荷載－位移滯回曲線、骨架曲線、延性系數等指標，綜合評價箱形鋼柱的抗震性能，為確定大跨度鋼結構箱形構件壁板寬厚比限值，提供有價值的實驗數據和參考資料.1 試驗概況根據一實際大跨度鋼結構工程中柱子的受力特點，選取一箱形壓彎柱為研究對象.該柱簡化模型的上端作用有偏心常軸力和反復水平荷載，如圖1所示.圖中，N表示軸力，V表示水平荷
同濟大學學報（自然科學版） 2012年3期2012-07-30
- 溫福鐵路接觸網特型H型鋼柱的選型研究
校驗2.3.1 柱頂撓度式中：I為貫心距；q為單位長度負荷（N/mm）；fA為計算撓度（mm）導線荷載產生的柱頂撓度fA= pb2L（3- b），6EI L據此公式計算結果見表2。合計，柱頂撓度fA=18.43+68.01=86.44（mm）最大柱頂撓度[fA]=11 000×1.5%=165 mm>86.44 mm，因此GHT280型鋼柱滿足柱頂撓度要求。2.3.2 接觸線高度處撓度導線荷載產生的接觸線高度處撓度據此公式計算結果見表3。表2 柱頂撓度計算
鐵路技術創新 2010年1期2010-07-13
- 荊門換流站接地極工程玻璃鋼構架真型試驗
0%工況下的構架柱頂荷載-位移曲線見圖3，構架梁荷載-撓度曲線見圖4。（1）正常工況下，即加載到100%設計荷載：構架柱頂位移最大值為30 mm，滿足鋼結構構架柱頂位移小于75 mm的限值要求；地線柱頂相對于構架柱頂的相對位移為8 mm，滿足鋼結構地線柱頂位移小于50 mm的限值要求；構架梁撓度為22 mm，滿足鋼結構構架梁撓度小于50 mm的限值要求；此工況時玻璃鋼構架柱、構架梁和地線柱表面均沒有纖維斷裂現象出現。（2）超載120%工況，即加載到120%
電力建設 2010年12期2010-03-28