板厚
- I 型蜂窩板埋件強脫分析與臨界力矩試驗研究
件拉脫；3）蜂窩板厚度不夠，導致膠接面積較小，膠接強度不夠；4）石墨膜開孔處直徑大于埋件直徑，導致埋件可在一定空間范圍內自由移動；5）電池重量較大，埋件在綜合力、力矩的作用下被拉脫。根據圖1 所示的石墨膜安裝簡圖，可得其中7 個導致埋件拉脫的變量，如表1 所示。不同的緊固件公稱直徑DJ對應不同的擰緊力矩，而在生產實踐中，對確定的緊固件公稱直徑DJ，其擰緊力矩是有固定要求的，因此，當公稱直徑一定時，對其實施的擰緊力矩也是一定的。由于實際上天緊固件均為鈦合金材
應用科技 2023年5期2023-11-13
- 基于結構共同規范的散貨船槽型艙壁優化設計
此造成槽型艙壁的板厚大幅增加，最終影響整個貨艙的結構重量，增加船舶建造成本。因此，對重壓載艙槽型艙壁進行優化設計是散貨船輕量化設計工作中的一個重要環節。1 槽型艙壁基本設計參數對于槽型艙壁來說，其基本設計參數主要包括面板寬度a、腹板水平寬度b、腹板寬度c、槽深d、槽形寬度Sw、槽型夾角φ、面板厚度tf和腹板厚度tw（見圖1）。按結構共同規范的要求：φ≤55°；Sw＝a ＋b；c ＝。因此，本文將a、b、d、tf和tw作為槽型艙壁結構形式優化的基本尺度要素［
船舶與海洋工程 2023年3期2023-07-14
- I 型金屬夾芯板試驗模型縮比關系影響分析
驗時，由于結構的板厚與長度相差多個量級，模型設計時常將板厚縮比獨立出來。采用方向性量綱分析方法[2-3]，將尺度和厚度作為2 個相互獨立的長度量綱，分別記為L和t，可推導得到如下相似準則：由于非線性因素的影響以及方向性量綱分析在極限強度縮比模型設計中的局限性，上述相似關系使得縮比模型的非線性特性在一定程度上存在偏差。當CL=Ct時，相似關系受縮比的畸變性影響較??；當CL和 Ct相差越大時，其縮比模型的相似度受到的影響也越大。試驗縮比模型和原型之間保持一定的
艦船科學技術 2023年5期2023-05-04
- 不銹鋼打底TIG焊接電流擬合分析
閱文獻，收集不同板厚的實際焊接電流數據，利用Matlab軟件提供的polyfit函數及Curve Fitting曲線擬合工具箱確定板厚與焊接電流的最佳曲線關系，為實際焊接生產中參數的選擇提供依據。1 數據的獲取為保證擬合結果的合理性，查閱文獻得到兩種不同來源的實際焊接電流數據，分別編號為來源1[4]和來源2[5]。不同板厚下不銹鋼打底TIG焊實際焊接電流數據如表1和表2所示。表1 不同板厚下的焊接電流(來源1)表2 不同板厚下的焊接電流(來源2)焊接條件及
沈陽理工大學學報 2023年1期2023-01-16
- 基于細化分析的客滾船典型節點優化設計
況分析，比較增加板厚與優化節點設計兩種改進方式對節點應力的改善，探討合理的客滾船節點設計形式。1 計算模型1.1 粗網格模型對某客滾船應用BV船級社軟件VeristarHull進行模型前處理與全船有限元計算，用LR船級社軟件ShipRight進行后處理?？蜐L船全船粗網格模型見圖1。圖1 全船粗網格模型1.2 子模型在全船粗網格有限元模型計算的基礎上，根據計算結果與船舶結構特點篩選出應力集中區域和重點關注區域，以50 mm×50 mm尺寸進行細網格建模，并向
船海工程 2022年6期2023-01-02
- ◆ 黑色及有色金屬
01022的鋼板板厚為3mm;沈陽市序號01035～01036、01045～01048的材質為Q235;大連市序號01019～01022的材質為ST12;鞍山市序號01043的材料厚度為0.5mm;盤錦市序號01031的材料2021年12月份價格更正為4850.00元/t;鞍 山 撫 順 本 溪 丹 東 錦 州 營 口 阜 新 遼 陽 鐵 嶺 朝 陽 盤 錦 葫蘆島 4420.00 4450.00 4400.00 4500.00 4450.00 4480.
建筑與預算 2022年1期2022-02-17
- 板厚與波高對波紋鋼管涵受力性能影響分析
徑為90 mm，板厚為6 mm。波紋鋼管涵的有限元模型采用Midas FEA建立。波紋鋼管涵的幾何模型包含2.5個波形，結構尺寸如圖1所示，將波形旋轉即可得到波紋鋼管涵的幾何模型，旋轉半徑為0.5 m，得到的波紋鋼管涵的跨度為1 m。圖1 波形鋼板結構尺寸(單位：mm)鋼板的本構模型設置為彈性模型，彈性模量為210 GPa，容重為78.5 kN/m3，泊松比為0.3。土體的本構模型設置為摩爾-庫倫模型，彈性模量為81 MPa，容重為19.3 kN/m3，泊
石家莊鐵道大學學報(自然科學版) 2021年4期2021-12-07
- 某框架樓板厚度變化對樓板變形影響分析
混凝土框架結構中板厚度的變化會影響樓板自身的變形和改變樓板受力傳力路徑，許多學者對鋼筋混凝土框架結構及其構件方面進行了大量的研究[1-6]。結合具體工程實例，采用有限元法，分析了框架結構中樓板厚度的變化對樓板沿長跨在X、Y和Z向的變形影響。1 工程概況某亭子，長跨6m，短跨4m，采用鋼筋混凝土框架結構，沿長向為X方向，短向為Y方向，豎向為Z方向。利用有限元軟件分析了在不同樓板厚度變化下，樓板各方向變形性狀。樓板變化參數見表1。表1 樓板變化參數2 樓板變形
廣東建材 2021年10期2021-11-10
- 液壓支架掩護梁結構性能分析與優化
，對銷軸位置處的板厚進行處理，以期改善銷軸位置處的應力分布，對掩護梁的結構進行優化。為了確定板厚與應力的關系，選擇板厚在10~90 mm之間進行取值，對不同情形下的應力狀態進行分析計算，得到應力的大小變化如圖4所示。圖3 掩護梁銷軸最大應力（MPa）放大圖圖4 最大應力值隨板厚的變化曲線從圖4中可以看出，隨著銷軸位置板厚的增加，銷軸受到的最大應力值有所降低，同時可以看到，隨著板厚的增加，最大應力值降低的幅度并不大，且降低的幅度越來越小，這表明，增加銷軸位置
機械管理開發 2021年9期2021-10-15
- LNG全容儲罐罐內鋁板材料標準分析
情況：兩者規定的板厚范圍略有差別，板厚3.0～6.3 mm時兩規范屈服強度與抗拉強度均一致；板厚大于6.3 mm小于等于40.0 mm時，國標屈服強度與抗拉強度要求略低。斷后伸長率有略微差別。3 公差美標ASTM B209M第16節提到，尺寸公差按照ANSI H35.2M執行。國標采用3880.3—2012一般工業用鋁及鋁合金板、帶材第3部分：尺寸偏差)，熱軋板材普通級不要求對角線偏差，不要求側邊彎曲度。板尺信息基于某項目料表。對比情況：各公差參數對比表如
化工管理 2021年25期2021-09-24
- 控制蓋板玻璃清邊損失率的方法
; 清邊寬度; 板厚; 損失率; 生產成本前 言 提高產品質量降低生產成本是提高產品競爭力的最重要的途徑，隨著玻璃市場的日益嚴峻及競爭的白熱化就顯得更加迫切，當然提高產品質量要以不提高或略提高生產成本為前提，即符合價值工程的節約型及投資型的理念，或者是在保證質量的前提下，最大限度地降低生產成本，以增加降價的空間提高競爭力?；蛘哒f在降低了成本的同時，提高了產品的質量，符合價值工程的雙向原則，這是在任何產品在生產時都要堅持的基本出發點。光能電池蓋板玻璃在生產中
電子樂園·中旬刊 2021年1期2021-09-10
- 板厚對T2紫銅板U形彎曲回彈的影響＊
生純彎曲變形，在板厚0.15～2.0mm的范圍內選擇7種厚度的T2紫銅彎曲試樣，試樣長75mm，寬35mm，厚度分別為0.15mm、0.20mm、0.40mm、0.60mm、1.0mm、1.5mm、2.0mm。其化學成分如表1所示。試驗設備為裝有U型彎曲模的YL41-40T型單臂液壓機，其中彎曲凸模安裝在壓頭上，彎曲凹模固定在工作臺上。表1 T2紫銅的化學成分 %2.2 試驗方案將7個試樣依次放在U型彎曲模上彎曲，操縱液壓機使壓頭下降，彎曲凸模接觸試樣后彎
模具制造 2021年4期2021-06-07
- 沖擊回波法檢測小箱梁孔道壓漿缺陷的研究
心公式也不一樣：板厚和普通空洞頻率公式為f=βCP/2T，鋼筋頻率為f=βCP/4d；其中，β為板狀結構的形狀因子，取0.96；CP為測試的P波波速；T為結構物板厚或空洞深度；d為鋼筋埋置深度。在檢測灌漿質量時，灌漿飽滿程度不同，其特征頻率響應也不同[12]，具體如圖2所示。表1 常見材料波阻抗2 模型制作及準備2.1 儀器簡介及注意事項2.1.1儀器簡介本次試驗所用沖擊回波儀的測試系統主要由6個部分組成，如圖3所示。波速測試儀：將小球置于一側，可通過兩個
山西建筑 2021年7期2021-03-30
- ◆ 黑色及有色金屬
1022 的鋼板板厚為3mm、8mm;序號01023 的鋼板板厚為10mm; 序號01024 的鋼板板厚為12～14mm; 序號01025 的鋼板板厚為16～40mm; 序號01026 的鋼板板厚為40～50mm;序號01027 的鋼板板厚為50～60mm;序號01028、01029 的鋼板板厚為8mm、10mm;序號01030 的鋼板板厚為12～14mm;序號01031 的鋼板板厚為16～40mm;序號01032 的鋼板板厚為40～50mm;序號0103
建筑與預算 2020年11期2021-01-13
- 板厚對閘門結構自振頻率的影響
一階自振數據繪制板厚—自振頻率圖形，以便直觀反映板厚與自振頻率的關系。2 板厚對閘門結構自振頻率影響理論推導眾所周知，自振頻率是指彈性體或彈性系統自身固有的振動頻率，又稱“固有頻率”。是彈性體或彈性系統的固有屬性，其數值與初始條件和所受外力的大小無關。對于多質點體系，忽略阻尼影響吋，自振頻率與自身質量及其分布(剛度)、邊界支承條件以及振動型式(稱為“振型”)有關。振型是對應于頻率而言的，一個固有頻率對應于一個振型。按照頻率從低到高的排列，依次稱為第一階振型
中國水能及電氣化 2020年12期2021-01-13
- 電鍍面積計算方法分析
據。針對PCB的板厚、銅厚、圖形、孔徑、孔數等方面進行分析，了解這些因素對電鍍面積的影響。（1）板厚與電鍍面積（見表1）。表1 板厚與電鍍面積關系（2）銅厚與電鍍面積，如表2。表2 銅厚與電鍍面積關系（3）孔徑與電鍍面積，如表3。表3 孔徑與電鍍面積關系（4）孔數與電鍍面積（見表4）。表4 孔數與電鍍面積關系（5）圖形數與電鍍面積（見表5）。表5 圖形與電鍍面積關系2 根據流程，影響鍍銅錫面積因子分析PCB生產流程原理：開料—鉆孔—沉銅—外光成像—鍍銅錫—
印制電路信息 2020年12期2021-01-09
- 基于踩踏剛度的踏步板結構優化
支架的結構形式和板厚兩個方面進行優化。2 問題的提出某車型一輪試制后，發現乘員踩踏在踏步板后端時，踩踏變形較大，實車測量踏板裝飾罩后沿的變形量約10 mm，結果如圖1所示。商品性評價指出踩踏變形太大，并且乘員踩踏在踏板后端的頻次較高，踩踏缺乏安全感。圖1 踩踏變形3 踏步板的踩踏分析3.1 踏步板結構概述踏步板總成由踏步板、踏步板裝飾罩和踏步板支架構成，其中踏步板裝飾罩為非主要承載零件，主要起裝飾作用，而踏步板和踏步板支架是主要的承載零件，踩踏剛度與這些零
汽車文摘 2020年1期2020-12-30
- ◆ 黑色及有色金屬
1022 的鋼板板厚為3mm、8mm;序號01023 的鋼板板厚為10mm; 序號01024 的鋼板板厚為12～14mm; 序號01025 的鋼板板厚為16～40mm; 序號01026 的鋼板板厚為40～50mm;序號01027 的鋼板板厚為50～60mm;序號01028、01029 的鋼板板厚為8mm、10mm;序號01030 的鋼板板厚為12～14mm;序號01031 的鋼板板厚為16～40mm;序號01032 的鋼板板厚為40～50mm;序號0103
建筑與預算 2020年10期2020-11-04
- 插銷孔開孔對圓柱型板殼樁腿結構強度影響研究
般可體現為對樁腿板厚的折減。在以往的樁腿設計中，大多為貼覆板型樁腿，由于覆板對于總縱強度具有補償作用，因此在考慮插銷孔的折減時，大多出于保守考慮，直接在整個長度范圍內扣除插銷孔開孔截面積；而對于光壁式樁腿，并無覆板的總強度補償，再沿樁腿長度扣除全部插銷孔開孔截面積就使樁腿扣除過多，過于保守的折減使光壁型樁腿需求的壁厚過大且不經濟。對于光壁型樁腿，如何確定插銷孔對于樁腿總強度的折減度，并快速根據不同的樁腿插銷孔大小及間距確定板厚折減系數，是本論文討論的重點；
船舶 2020年5期2020-10-26
- 懸掛式單軌軌道梁關鍵結構參數優化研究
高及其跨度而言，板厚非常小，屬于典型的薄壁單元。為保證列車運行的安全性和舒適性，需要對軌道梁的強度、剛度、穩定性進行整體和局部的校核[6]。根據《懸掛式單軌交通設計標準》（DBJ 51/T099—2018）規定，懸掛式單軌系統軌道梁的整體穩定、局部穩定的驗算按照《鐵路橋梁鋼結構設計規范》（TB 10091—2017）的規定執行[7]。2.2 設計荷載與組合設計時需要計算的荷載如表1所示[8]。表1 軌道梁主要設計荷載2.3 軌道梁尺寸擬定我國城市人口眾多且
工程技術研究 2020年16期2020-09-22
- ◆ 黑色及有色金屬
01022的鋼板板厚為3mm、8mm；序號01023的鋼板板厚為10mm； 序號01024的鋼板板厚為12～14mm； 序號01025的鋼板板厚為16～40mm； 序號01026的鋼板板厚為40～50mm；序號01027的鋼板板厚為50～60mm；序號01028、01029的鋼板板厚為8mm、10mm；序號01030的鋼板板厚為12～14mm；序號01031的鋼板板厚為16～40mm；序號01032的鋼板板厚為40～50mm；序號01033的鋼板板厚為50
建筑與預算 2020年6期2020-07-03
- ◆ 黑色及有色金屬
01022的鋼板板厚為3mm、8mm;序號01023的鋼板板厚為10mm; 序號01024的鋼板板厚為12～14mm; 序號01025的鋼板板厚為16～40mm; 序號01026的鋼板板厚為40～50mm;序號01027的鋼板板厚為50～60mm;序號01028、01029的鋼板板厚為8mm、10mm;序號01030的鋼板板厚為12～14mm;序號01031的鋼板板厚為16～40mm;序號01032的鋼板板厚為40～50mm;序號01033的鋼板板厚為50
建筑與預算 2020年5期2020-06-15
- ◆ 黑色及有色金屬
01022的鋼板板厚為3mm、8mm;序號01023的鋼板板厚為10mm; 序號01024的鋼板板厚為12～14mm; 序號01025的鋼板板厚為16～40mm; 序號01026的鋼板板厚為40～50mm;序號01027的鋼板板厚為50～60mm;序號01028、01029的鋼板板厚為8mm、10mm;序號01030的鋼板板厚為12～14mm;序號01031的鋼板板厚為16～40mm;序號01032的鋼板板厚為40～50mm;序號01033的鋼板板厚為50
建筑與預算 2020年4期2020-06-05
- ◆ 黑色及有色金屬
01022的鋼板板厚為3mm、8mm;序號01023的鋼板板厚為10mm; 序號01024的鋼板板厚為12～14mm; 序號01025的鋼板板厚為16～40mm; 序號01026的鋼板板厚為40～50mm;序號01027的鋼板板厚為50～60mm;序號01028、01029的鋼板板厚為8mm、10mm;序號01030的鋼板板厚為12～14mm;序號01031的鋼板板厚為16～40mm;序號01032的鋼板板厚為40～50mm;序號01033的鋼板板厚為50
建筑與預算 2020年3期2020-05-22
- 黑色及有色金屬
01022的鋼板板厚為3mm、8mm;序號01023的鋼板板厚為10mm; 序號01024的鋼板板厚為12～14mm; 序號01025的鋼板板厚為16～40mm; 序號01026的鋼板板厚為40～50mm;序號01027的鋼板板厚為50～60mm;序號01028、01029的鋼板板厚為8mm、10mm;序號01030的鋼板板厚為12～14mm;序號01031的鋼板板厚為16～40mm;序號01032的鋼板板厚為40～50mm;序號01033的鋼板板厚為50
建筑與預算 2020年2期2020-04-16
- ◆ 黑色及有色金屬
01022的鋼板板厚為3mm、8mm;序號01023的鋼板板厚為10mm; 序號01024的鋼板板厚為12～14mm; 序號01025的鋼板板厚為16～40mm; 序號01026的鋼板板厚為40～50mm;序號01027的鋼板板厚為50～60mm;序號01028、01029的鋼板板厚為8mm、10mm;序號01030的鋼板板厚為12～14mm;序號01031的鋼板板厚為16～40mm;序號01032的鋼板板厚為40～50mm;序號01033的鋼板板厚為50
建筑與預算 2020年1期2020-03-14
- 立式鋼制儲油罐焊接變形分析及控制
式鋼制儲油罐的壁板厚度大于6 毫米的情況下，為了確保焊接效果，必須要在壁板位置開設坡口。焊接中，溫度上升，由于熱脹冷縮效應，在壓力的作用下熱影響區、焊縫金屬常會發生收縮[2]。同時，在熱影響區、焊縫金屬冷卻時，在拉力的作用下，橫向收縮的均勻性下降，最終導致角變形、局部凹凸度超標等問題的發生。在由于焊縫收縮引起的角變形控制中，需要在完成立焊縫組對后引入弧形卡板，以此達到增強局部剛性的效果。此時，應當落實的操作如下：在展開實際的焊接操作前，在每道立焊縫上焊接2
化工管理 2020年12期2020-01-14
- 散貨船連續縱向艙口圍板設計
圖4中減薄區域的板厚，但保持艙口角隅處的嵌厚板不變，使圖5中考察單元的平均von Mises應力和原始方案(case1)相等。圖5 主甲板von Mises應力考察區域7種方案應力結果對比見表1。表1 主甲板考察區域的平均von Mises應力注：平均von Mises應力為按單元面積加權平均。對比case1和case2可以看出，當縱向艙口圍板連續后，主甲板的平均von Mises應力下降。對比case3～case7可以看出，當不斷減小圖4中減薄區域的板厚
船海工程 2019年6期2019-12-25
- 超聲波激勵不同厚度平板對紙張干燥均勻性的影響
明，超聲波激勵平板厚度2 mm時能夠較為均勻地分布超聲聲場能量;在超聲波作用20 s內，紙張不同區域的脫水率偏差在0.5%之內，表面溫度隨干燥時間的增加升溫平緩，滿足紙張干燥要求。關鍵詞：超聲波;紙張干燥;板厚;脫水效果;干燥均勻性中圖分類號：TS734+.8文獻標識碼：ADOI： 10. 11980/j.iSsn.0254-508X.2019. 12. 006對于從事造紙行業的工作者而言，一項重要的工作就是通過技術進步制造先進裝備并應用到造紙環節中來達到
中國造紙 2019年12期2019-09-10
- 車門內護板側碰性能改善
以上的截面系數，板厚需增大1.2 mm，此時截面系數為34＞33.7。按照板厚增加1.2 mm 的方案，對數據形狀進行結構改善，改善后的數據結構，如圖4所示，紅色區域為需要增加板厚的區域，黃色區域為避免出現縮痕[3]的過渡區域。圖4 汽車車門內護板裝飾條改善后的數據結構2.3 模流分析由于增加的板厚超過1 mm，需要進行模流分析，確定注塑工藝的可行性。對優化后的數據進行模流分析，結果顯示，如圖5所示，當板厚增大到3.7 mm 時，產品表面容易出現縮痕，將會
汽車工程師 2019年7期2019-08-12
- UHPC薄板屈曲試驗及臨界板厚比研究
UHPC板的臨界板厚比。2 UHPC薄板試驗2.1 試驗構件及試驗板制作板按照其厚度可分為厚板、薄板和薄膜3種。將板的厚度t與板幅面的最小寬度b相比，當(1∶80～1∶100)UHPC試驗板均為矩形薄板，板的高厚比、寬厚比和邊界條件為主要變化參數，板的厚度均為26 mm，高厚比30.8～46.2，寬厚比21.2～42.3，共19個試件，邊界條件為四邊簡支、兩邊簡支兩邊自由、兩邊固定兩邊自由。試件制作配合比見表1，試驗板的UHPC立方體強度為120 MPa，
鐵道標準設計 2019年7期2019-07-10
- 基于GPS觀測分析青島地區電離層板厚變化特性
0 引 言電離層板厚是一個重要的電離層特征參數,是指電離層的總電子含量(TEC)與F2層峰值電子密度(NmF2)的比值.它包涵有豐富的電離層環境信息, 如電離層電子密度分布的頂部和底部結構、電子和離子溫度、離子成分等,因此,它在空間工程技術應用和空間物理研究上都有著重要價值.隨著衛星無線電信標探測技術的應用,利用衛星信標測量能獲取電離層TEC信息,進而用電離層板厚變化特征進行分析研究.多位學者[1-5]基于單頻衛星信標測量,利用法拉第旋轉效應提取電離層TE
全球定位系統 2019年1期2019-03-14
- 截面厚度對現澆板早期裂縫的影響分析
澆板為研究對象。板厚120mm，縱橫框架梁截面尺寸為450×800mm，梁板采用C30混凝土一起澆筑，在14天后拆模；框架柱截面尺寸為 5 00×5 00mm，采用 C40混凝土。本工況計算中對現澆樓板在早期階段所受荷載情況，不考慮板的自重，只考慮溫度作用和收縮的影響，同時考慮混凝土徐變影響；應力計算時，混凝土按各向同性線彈性材料考慮。這里為了簡化計算，對于梁、板的熱膨脹系數aT和波松比，在整個過程中都被認為是常數，分別取為本文在現澆樓板早期應力有限元計算
四川水泥 2018年11期2018-11-26
- 一種確保母鉸軸耳板內開檔精度的工藝方法
0、件261）的板厚為45mm，要求與主板（件198）的對接焊縫為全熔透焊，母鉸軸耳板裝焊后會產生較大的角變形。1.2 母鉸軸耳板的選擇由于母鉸軸耳板的寬度尺寸?。ㄗ顚捥帪?50mm），因此變形量有限，如采用油壓機等機械方法矯正變形，容易造成焊縫撕裂。無法保證母鉸軸耳板的內開檔精度尺寸。兩片母鉸軸耳板的內開檔尺寸為80mm，裝焊完成后，現有的數控鏜銑床無法對其加工，不能保證母鉸軸耳板的內開檔精度尺寸。經過分析后，采用以下方法對母鉸軸耳板的內開檔尺寸進行加工
現代制造技術與裝備 2018年10期2018-11-15
- 分離式混凝土防滲面板結構及施工方法研究
面板；幾何尺度；板厚；施工方法1、分離式面板應用現狀及特點混凝土面板堆石壩是一種當地材料壩，相對于其他壩型，具有諸多方面的優勢，隨著壩體碾壓技術的發展，使得混凝土面板壩得到了較好較快的發展?；炷撩姘遄鳛槊姘鍓蔚闹饕罎B構造，是面板壩防滲體系中的核心，面板的結構形式和防滲能力都是關注的重點。早期的面板堆石壩大多為拋填堆石，采用的分離式面板幾何尺寸較大，適應拋填壩體變形能力較低，又由于在厚度有限的尺寸條件下，面板變形伸縮縫的止水結構又較復雜，致使面板發生嚴重
水能經濟 2018年4期2018-10-19
- 集裝箱船典型艙口蓋定位銷支撐結構強度分析簡化方法
于定位銷支撐結構板厚的計算公式，隨著集裝箱船尺度[2]與甲板上集裝箱堆重[3]的逐漸增大，傳遞到定位銷上的載荷也在增大，對于20 000 TEU級的集裝箱船，定位銷所承受的載荷可以達到500 kN左右。目前在設計過程中，往往只能根據定位銷載荷參照母型船進行支撐結構設計，利用有限元分析計算來校核構件尺寸。由于定位銷附件艙口蓋墊塊及綁扎橋立柱的加強較多，建立細網格模型費時費力。為此，考慮通過有限元分析的方法，對現有定位銷支撐結構進行分析，歸納出支撐結構板厚、最
船海工程 2018年4期2018-08-27
- 強度及裂縫雙控條件下鋼筋混凝土板截面優化設計探討
4］計算單筋最優板厚或最優配筋率上，忽略了裂縫限值條件，而在給水排水混凝土結構截面設計過程中，必須要進行裂縫驗算，并且往往也對配筋起控制作用，所以承載力控制條件下的“最優板厚”并不是真正的最優板厚。另外，混凝土板中往往有兩層及以上受力鋼筋承受面外彎矩，因此十分有必要進行承載力及裂縫雙控條件下多層鋼筋受力的最優板厚及最優配筋率研究。本文通過引入鋼筋混凝土構件受彎承載力計算及裂縫驗算公式，在滿足結構安全和裂縫限值的條件下，對單位面積鋼筋混凝土板造價目標函數求導
特種結構 2018年4期2018-08-20
- 預成形型面對二道次漸進成形板厚分布的影響
成形型面條件下的板厚和等效塑性應變分布，并進行了實驗驗證.研究結果表明：半徑為80 mm的圓弧狀預成形型面側面輪廓線可獲得更均勻的板材厚度分布、更大的最小板材厚度、更小的等效塑性應變；二道次最小厚度分布并不取決于整個塑性變形區的大小，而決定于第二道次實際參與的變形區域大小，而該區域的大小決定于預成形型面的設計；最終板厚分布和預成形型面曲率并不存在線性關系，當切線夾角為40°左右時，板厚分布最均勻.關鍵詞：二道次漸進成形；預成形型面；成形質量；板厚中圖分類號
湖南大學學報·自然科學版 2018年6期2018-07-18
- 基于Hypermesh和Nastran聯合仿真的汽車起重機轉臺結構優化
通過對不同槽鋼和板厚進行結構優化，對比出在盡可能少的增加重量的前提下，能減小轉臺側向剛度的最優方案，從而使得上車實際運行更加平穩。該方法可為汽車起重機或者其它工程機械提供計算方法：1.建模針對某款汽車起重機，利用proe中基本建模工具，建立三維模型：1.1有限元模型整體轉臺采用面模型，轉臺座圈用實體模型，單元類型：薄板件為殼（2Dshell）單元、實體部分為八結點實體單元（座圈等厚板）利用有限元軟件hypermesh建立有限元模型1.2添加約束固定約束：固
科學與財富 2018年33期2018-01-02
- 基于氣熔比的氧化鋯陶瓷薄板激光切割質量研究
，研究了氣熔比和板厚對激光切割氧化鋯陶瓷板質量的影響，即氣熔比對切縫質量、切面條紋形貌及粗糙度的影響。對氣熔比分別為0.099、0.160、0.184和0.202的4組試件進行觀測，發現提高氣熔比可明顯改善切縫質量，增大切面條紋光滑區長度和條紋波長，切面粗糙度由6.969 μm降低到2.482 μm。同時對板厚分別為0.8 mm、1.0 mm、1.5 mm、3.0 mm的4組試件進行觀測，隨著板厚的增加，氣熔比減小，切縫質量降低，切面粗糙度由5.946 μ
中國機械工程 2017年5期2017-03-14
- 試論機械構件展開時的板厚處理
過程中就必須考慮板厚的影響，按照一定規律對放樣圖和展開圖作相應的修正，以使成形后的構件符合設計要求。一、構件表面彎曲時的板厚處理1.曲面板彎曲時的板厚處理板料經過彎曲加工形成曲面板構件表面時。板的厚度為t，里皮彎曲半徑為r，彎曲過程中，板的外皮受拉力而伸長，板的內皮受壓力而縮短，在內外皮之間應該有一個層面上的材料，既不伸長，又不縮短，把這個長度不變的層面叫做中性層，其彎曲半徑為R。一般當r/δ＞5時，常把板料的中心層作為中性層，這時，R=r+δ/2；而當r
環球市場 2017年36期2017-03-09
- 基于舒適度的壓型鋼板混凝土樓蓋板厚取值研究
數值分析，研究樓板厚度與固有頻率、峰值加速度之間的關系，并給出了滿足舒適度要求的板厚建議公式。結果表明：現有規范對于人行荷載的簡化忽略了人板耦合等不利因素，使得峰值加速度計算結果偏小，人行激勵模型應當考慮多階簡諧激勵、作用位置變化以及人與樓蓋相互作用；隨著板厚的增加，剛度和質量對于樓蓋體系固有頻率的影響有一個臨界點使固有頻率取最小值，一味增加次梁數目到后期往往事倍功半；通過改變結構體系的布置來滿足舒適度要求往往比改變板厚更為高效、經濟；由于單人行走過程中樓
建筑科學與工程學報 2016年6期2017-01-18
- 激光拼焊鋼板零件的形狀固定性
度的重要課題。對板厚和強度各異的薄鋼板進行激光焊接后，做HAT彎曲試驗，根據脫模后的回彈量研究形狀固定性。通過FEM模擬確認試驗結果和應力狀態。激光拼焊鋼板有軟鋼板SPC270（A材）和高強度鋼板SPC440（B材）兩種。板厚t=0.8mm材料用A1、B1表示。板厚t=1.2mm材料用A2、B2表示。A材抗拉強度比與板厚差異基本無關，A2的屈服應力σs低，δ、n、r值大。對于B材，B2的σs、n值小于B1，而B2的σB、δ、r值比B1大。將上述鋼板切成長2
汽車文摘 2016年1期2016-12-10
- 新型“U”型鋼筋馬凳在現澆雙層鋼筋樓板中的應用
馬凳能在幾種不同板厚中使用，同時同一種板厚，也能使用不同規格的馬凳；③新型“U”型鋼筋馬凳能利用架起鋼筋的自身彈性，在外部荷載卸除后，能自行彈起，恢復原狀。1.2適用范圍新型“U”形鋼筋馬凳主要應用樓板、地下室及水池底板頂板等水平構件雙層鋼筋施工中，以及雨蓬板、懸挑板等水平懸挑構件的懸挑鋼筋施工中。2 新型“U”形鋼筋馬凳加工制作要求2.1加工制作要求新型“U”形鋼筋馬凳的成品形狀如下圖所示。兩肢夾角在30°～45°，單肢長度為1.5～2倍板厚，兩肢下腳垂
安徽建筑 2016年4期2016-11-10
- 氧化鋯陶瓷板激光切割熔化物顆粒形態研究
熔比控制方法，對板厚分別為0.8 mm、1 mm、1.5 mm、3 mm的氧化鋯陶瓷板進行激光切割實驗。實驗結果表明：不同板厚參數下，球形熔化物顆粒所占百分比范圍從99.21%降到89.81%，圓餅形從0.79%升至7.44%，啞鈴形從0升至2.75%。隨著板厚的增加，圓餅形和啞鈴形顆粒所占百分比增大，球形顆粒所占百分比降低，球形顆粒平均直徑和標準差隨之增大，切面粗糙度由2.287 μm增加到5.946 μm。建立了熔化物去除幾何模型，闡述了熔化物顆粒與切
中國光學 2016年5期2016-10-26
- 淺析機械構件展開時的板厚處理
過程中就必須考慮板厚的影響，按照一定規律對放樣圖和展開圖作相應的修正，以使成形后的構件符合設計要求?！娟P鍵詞】機械構件展開板厚處理一、構件表面彎曲時的板厚處理1.曲面板彎曲時的板厚處理板料經過彎曲加工形成曲面板構件表面時。板的厚度為t，里皮彎曲半徑為r，彎曲過程中，板的外皮受拉力而伸長，板的內皮受壓力而縮短，在內外皮之間應該有一個層面上的材料，既不伸長，又不縮短，把這個長度不變的層面叫做中性層，其彎曲半徑為R。一般當r/δ>5時，常把板料的中心層作為中性層
讀寫算·基礎教育研究 2016年3期2016-05-30
- 熱軋板帶橫向厚度分布的預測與控制
．關鍵詞:熱軋;板厚;神經網絡;預測;粒子群優化算法凸度儀是目前熱軋板帶橫向厚度分布常用的檢測儀器，測量方法為:在板帶寬度方向上均勻布置數百個厚度測量點，并對各個離散的厚度檢測數據進行曲線擬合［1］．實際生產中，一般很少在線檢測鋁板帶的橫向厚度分布，未考慮其對冷軋板形的影響;然而，終軋板帶橫向厚度分布與板形(板凸度和平直度)直接相關，并且板形具有遺傳性，后續冷軋無法糾正其板形，造成冷軋板形的質量差．因此，隨著對板帶冷軋和熱軋產品質量要求的提高，對熱軋板帶橫
哈爾濱工業大學學報 2016年1期2016-05-09
- 現澆鋼筋混凝土單向板經濟性分析
到了該結構單向板板厚、混凝土強度等級和跨度的經濟組合規律，為單向板的經濟設計提供了參考。關鍵詞:鋼筋混凝土，單向板，板厚，跨度在混凝土工程中，鋼筋混凝土現澆樓板的造價在總造價中占有很大的比例，為響應國家節能減排和可持續發展的戰略，我們便考慮是否可以通過對現澆混凝土樓板結構中單向板的板厚、混凝土強度等級和跨度的組合的優化來節約資源、保護環境和降低造價。通過初步調查，有資料［1-6］表明現澆鋼筋混凝土單向板在設計時混凝土強度等級、跨度、板厚等組合是多種多樣的。
山西建筑 2016年1期2016-04-07
- 拼焊鋼板的焊接技術
以自由選擇材質、板厚和形狀不同的鋼板進行汽車零件制造，其將在汽車車身制造領域取得重大發展。目前，汽車廠家主要應用激光焊接作為拼焊鋼板的焊接技術，也有采用壓薄滾焊、等離子焊等方法。根據使用零件和產量等采用相應的方法。焊接后的零件沖壓成形性很重要，因此必須考慮因焊接熱量引起的材料性能變化以及板厚和材質不同引起的沖壓成形變形。發展拼焊鋼板應用技術時，必須同時推進材料的沖壓成形性和成形技術的開發。對拼焊鋼板進行激光焊接時，由于激光是高能密度熱源，能較高速地形成窄焊
汽車文摘 2015年4期2015-12-13
- 基于多焊道摩擦攪拌焊接的A3003 /SUS304搭焊接頭力學性能
板。A3003的板厚為11mm和40mm。40mm的合金板經機械加工后使用。SUS304鋼板板厚為20mm，寬為130mm，上下面和側面均經過機械加工，表面平滑。介紹了A3003-H112和SUS304的化學成分及力學性能。對制作的多焊道FSW搭接接頭，從A3003一側進行放射線透視試驗（RT），從SUS304一側進行超聲波探傷試驗（UT）。明確在FSW的攪拌區域（S2）和接合界面上沒有裂紋和空洞等缺陷。對制作的試片進行表面拉伸和疲勞試驗。使用電子顯微鏡對
汽車文摘 2015年12期2015-12-12
- 圓柱耐壓殼基座板厚對振動傳遞性能的影響
)圓柱耐壓殼基座板厚對振動傳遞性能的影響溫華兵，劉林波，吳晨暉(江蘇科技大學振動噪聲研究所，江蘇 鎮江 212003)建立耐壓圓柱殼體及平臺結構的有限元模型，引入實驗與有限元模型的傳遞函數相關系數，進行傳遞函數相關系數靈敏度分析，修正圓柱殼體的有限元模型，使圓柱殼體結構的前10階固有頻率的計算誤差小于8%，在800 Hz低頻率范圍內傳遞函數計算與實驗結果的幅值誤差小于3 dB。在基座板厚對傳遞函數靈敏度分析的基礎上，探討基座板厚對振動傳遞的影響?；?傳遞
船海工程 2015年2期2015-05-25
- RC橋面板最優板厚設計研究
距2 橋面板最優板厚設計構思與依據橋面板設計應考慮板的承載力、裂縫寬度限制和構造要求限制，板的厚度T與跨度L的關系如圖1所示。線1代表了板的極限承載力，過小的板厚無法提供足夠的承載力，設計時板的厚度應在線1之上；線2代表了板的裂縫寬度限制，過大的板厚無法滿足規范中裂縫寬度限值，設計時板的厚度應在線2以下；線3代表了板的構造要求，設計時板的厚度應在線3以上。線1、2、3圍成的區域為設計區Z，區域Z內可接受的T值無限多，當板同時滿足1、2、3的要求時達到了最大
交通科技與經濟 2015年6期2015-04-21
- 直動式伺服壓床和板鍛造技術
以隨時控制材料的板厚和溫度變化等加工環節，使頂部和滑塊的位置保持固定，生產出高精度的制品。高精度板鍛造加工實例：對板厚3.1mm的原材料進行成品尺寸為2.95mm的板鍛造加工。為防止該零件在下道工序因橡膠加硫發生飛邊問題，需要高的板厚精度（±15μm）。若用普通壓延設備進行板鍛造，精度難以保證。若用ZEN Fomer伺服壓床進行加工就能夠保證制品的精度，并且可免去清除飛邊工序。ZEN Fomer直動式伺服壓床與普通伺服壓床同樣具有單動式和雙動式兩種類型。雙
汽車文摘 2014年8期2014-12-16
- 基于不同焊接位置的鋁合金板焊接條件研究
5083P-O，板厚及化學成分見表1。焊接前處理是把焊接部位表面、內部及接合面利用丙酮進行脫脂清洗。用鋼絲刷清除氧化膜，再利用丙酮脫脂清洗一次。根據JIS Z 3811規定，試制了立焊和橫焊試片。試驗焊機為數字轉換控制式脈沖MIG焊接機。鋁合金板厚為3、8、20mm時的焊接條件試驗研究結果如下。（1）立焊位置的對焊焊接條件。①板厚3mm。焊接電流60A，焊接電壓17.7V，焊接速度3mm/s的1層1焊道焊接。②板厚8mm。焊接電流150～160A，焊接電壓
汽車文摘 2014年2期2014-12-14
- 輪跡路面板最不利荷位及荷載應力分析
析的方法對板長、板厚、基層模量進行分析，得出結論：（1）低模量的情況下板長對最大主應力的影響較為顯著，高模量時板長對最大主應力影響相對較??；（2）當板長固定時，最大主應力隨模量的增大呈減小趨勢，且隨著板厚的增大基層模量對最大主應力的影響減小。關鍵詞：有限元，最不利荷載，板長，板厚，基層模量1引言輪跡道路是指在路基寬度范圍內，只在行車荷載高頻作用的輪跡帶上鋪筑一定厚度和寬度的路面材料所形成的道路[1]。其具有耗材少、施工工藝簡單、使用壽命長、建設成本低等優勢
建筑工程技術與設計 2014年32期2014-10-21
- 埋銅塊板起泡改善
及其他正常位置的板厚及底銅厚度（測量結果見表2），發現起泡點位置的板厚比其他位置均厚，最大厚0.18 mm；而起泡點底銅銅厚比其他正常位置銅厚薄，CS面 20 μm，SS層3 μm，而其他正常位置銅厚均≥8 μm。鉚釘孔位置局部底銅薄，PTH層與樹脂結合力差，最終導致回流焊后起泡。表2 缺陷板不同位置的銅厚及板厚2.3 原因分析由于前期定位板面起泡與板面銅薄/露基材有強相關性，那么解決板面局部銅薄是本試驗的目標，因此首先對可能引起板面局部銅薄的原因進行分析
印制電路信息 2014年4期2014-05-31
- 水泥混凝土路面荷載應力的三維尺寸分析
凝土路面的板長和板厚的相關性沒有統一的認識，在設計時沒有把板長和板厚關系動態的聯系起來，平面尺寸一定時，板厚的選取范圍太大，若選的板厚太薄，導致路面裂縫等病害的產生;相反，板厚太大，造成不必要的浪費。因此，本文采用三維有限元法對混凝土面板的板長和板厚的相關性的荷載應力進行深入分析，此外對面板彈性模量及面板與基層的層間接觸狀況也進行了分析，以探求水泥混凝土路面板在荷載應力下的合理的平面和厚度尺寸。1 模型及參數路面結構視為彈性層狀體系，研究的對象為混凝土面板
湖南交通科技 2012年4期2012-09-25
- JB／T 4730.3焊接接頭質量分級表的細分建議
指示長度L除了與板厚T／3的有關外，為什么還要求“最小為10”，感到比較困惑。究其原因，是因為標準是概括性的綱領文件。最小為10，標準表達的含義是指示長度10mm以下的缺陷，無論板厚多少，缺陷都可忽略不計，等級都定為Ⅰ級。否則，對于薄板，其T／3的數值很小，如板厚為12mm，其T／3為4mm。而按照JB／T 4730.3—2005標準規定，單個點狀缺陷指示長度按5mm計。所以，焊接接頭質量分級的時候，不僅要考慮缺陷指示長度是否超過板厚的T／3，還要看其是否
無損檢測 2012年3期2012-07-24
- 激光照射提高鈦表面耐磨性
別采用線狀激光對板厚為2 mm的工業純鈦TP340C及φ25 mm的圓狀激光對板厚為7 mm的工業純鈦TP270H進行照射，研究激光照射對鈦表面耐磨性的影響。首先用不銹鋼刷對試樣表面進行反復刷磨，再用丙酮清洗以去除表面氧化膜。處理后的試樣置于密閉的丙烯基塑料桶內，用流量為20 L/min的保護氣體充填2 min后開始進行激光照射。選用YAG激光，輸出功率為1.5 kW，連續波形，激光束移動速度為500 mm/min。保護氣體分別采用純氬氣和70%N2+30
鈦工業進展 2012年4期2012-02-14