復雜大地甚低頻十三塔傘形天線陣的互耦效應

李　斌，柳　超，董穎輝，吳華寧

(海軍工程大學 電子工程學院，湖北 武漢430033)

復雜大地甚低頻十三塔傘形天線陣的互耦效應

李斌，柳超，董穎輝，吳華寧

(海軍工程大學 電子工程學院，湖北 武漢430033)

摘要天線間的互耦合是影響傘形天線陣輻射性能的重要因素。研究了影響傘形天線陣元間互耦的因素，并在FEKO仿真軟件中建立了卡特勒天線陣模型。對在非均勻大地條件下，卡特勒天線陣在不同工作頻率的電氣參數進行了仿真計算，并計算了均勻大地在不同陣元間距下卡特勒天線的阻抗特性。分析了耦合效應對輻射性能的影響和降低甚低頻十三塔傘形天線陣互耦的方案；在考慮實際場地限制的條件下，適當增加間距可減少耦合干擾對輻射效率的影響。

關鍵詞傘形天線陣；甚低頻；耦合；輸入阻抗

Research on Mutual Coupling Effects of VLF Trideco Umbrella Antenna Array Based on Complex Ground Conductivity

LI Bin,LIU Chao,DONG Ying-hui,WU Hua-ning

(CollegeofElectronicEngineering,NavalUniversityofEngineering,WuhanHubei430033,China)

AbstractThe mutual coupling between antennas is an important factor that affects the umbrella antenna array radiation performance.This paper studies the factors affecting the mutual coupling between umbrella antenna array elements,and establishesa Cutler antenna array modelin the FEKO simulation software.Under non-uniform ground conditions,the electrical parametersof Cutler antenna array are calculated under different operating frequencies.In homogeneous groundenvironment,the impedance characteristics of Cutler antenna are calculated under different array element spacings.Thepaper analyzes the mutual coupling effects on radiation performance and the schemethat reduces themutual couplingof VLF trideco umbrella antenna tower array.Considering therestrictionsof actual site conditions,increasing the distanceappropriately can reduce the impactof coupling interference onradiation efficiency.

Key wordssumbrella antenna array;VLF;coupling;input impedance

0引言

甚低頻傘形天線是加頂負載的直立單極子電小天線，相比于等高度的鞭天線，傘形天線電抗較小具有調諧優勢，是目前各國岸基對水下通信的主要天線，輸入阻抗表征發射天線能量轉換的性能，是反映天線匹配狀況的重要電路參數。1965年，A.F.GANGI采用縮比模型(1∶100)[1]，實驗測試了頂端加載的電小尺寸的傘形天線的第一串聯諧振頻率，驗證加頂負載可以降低天線Q值，獲得更大帶寬；1968年C.E Smith提出一種多線纜結構的傘形天線[2]，其等效電容較等比傘形天線增長了24%；1998年Warren L.Stutzman詳細闡述了互耦的阻抗效應[3]，討論了天線陣互耦合對方向圖與阻抗的影響； 2011年，白春慧通過矩量法分析了測向直線陣列的電流分布并得到輻射特性[4]，仿真計算得出互耦效應對測向系統的影響；2014年，魯剛運用FEKO軟件仿真理想大地十三塔天線陣的電氣性能[5]。單個甚低頻傘形天線的輻射阻抗、輻射效率較低；其次，加寬頻帶需要對高Q值進行調諧，增加了損耗，所以難以滿足遠洋通信的性能要求。本文利用傘形天線組陣，可提高天線的覆蓋范圍和輻射效率，但在組陣時不可避免地產生陣元間互耦合，在設計甚低頻傘形天線陣時，必須考慮互耦合效應對天線輻射阻抗的影響，運用基于矩量法的FEKO軟件對十三塔傘形天線陣進行研究，可以得到良好的結果。

1理論依據

目前，陣列天線中陣元間耦合的分析方法主要有：開路電壓法、有源方向圖法、感應電動勢法[6]等，與其他波段分析增益、駐波比不同的是，甚低頻段天線陣性能主要反映在輸入阻抗和輸出功率的大小，因此討論甚低頻傘形天線陣互耦效應，可以從阻抗的角度來展開。

1.1　互耦的阻抗效應

甚低頻傘形天線互耦有3種產生方式：① 天線陣元間直接進行的互耦效應，除自身輻射阻抗外，當陣元輻射出來的電磁波在另一個陣元上形成了感應電流，又被陣元輻射回去形成感應阻抗，這樣的相互輻射形成了直接互耦；② 天線周圍環境散射產生間接耦合，支撐塔身是傘形天線的主要散射體；③ 當2副傘形天線同時工作時，饋電網絡提供的耦合通路，優化饋電方式和阻抗匹配可以使饋電網絡的耦合程度最小。輸入阻抗分輻射阻抗和損耗阻抗兩部分，而耦合效應的存在使得輻射阻抗又由自身輻射阻抗和感應阻抗組成，自阻抗就是不考慮環境影響時孤立陣元的阻抗，即天線自身輻射阻抗，理想導電大地上第i個單極子傘形天線自阻抗的電阻和電抗部分可以表示為：[7]

(1)

(2)

而互阻抗是天線幅度相位相同時的感應阻抗，其計算可以采用感應電動勢法得到，以二元陣為例，互電阻和互電抗的表達式為：

(3)

(4)

(5)

在二元天線陣互耦模型中，天線上總電壓可表示為：

(6)

式中，互阻抗可以利用開路短路一個天線時，測量另一天線的端口阻抗來確定；由互易定理知Z12=Z21；將表達式(3)分別除以天線波腹電流I1和I2便可得出輸入阻抗表達式如下：

(7)

式中，m為波腹處電流幅值比；ψ為電流相位差，當電流輸入阻抗的實部即為輸入電阻，虛部為輸入電抗。輻射阻抗關系到系統功率容量、穩定性以及輻射效率等，輸入電阻一定時，控制損耗電阻(銅損耗和大地損耗)是提高天線輻射效率的重要方式。

1.2　矩量法

現代電磁數值分析積微分方法，比如矩量法、時域有限差分法、有限元法和空-時積分方程等，都可以很好地解決物體尺寸較小的天線問題。其中，矩量法是基于頻域積分方程的數值分析技術，是一種求解低頻電磁場的線性方程的普遍方法，其本質上是將有關積分方程轉化為一個由一系列基函數表示的矩陣方程，通過計算機消元法或反演求解算子方程的未知解(如電流)，從而直接計算得到方向圖和阻抗。

耦合的線天線或線天線陣只適用于積分理論方法，矩量法使用積分方程理論適用于存在耦合效應的傘形天線陣。具體線天線上的一段直導線，可以選取一組正交脈沖函數或者分段正弦函數作為基函數，把導線分為N段，用階梯近似電流分布來表示實際電流分布可得[8]：

(8)

(9)

將矩陣方程求逆可得電流的離散值，由解的收斂性可知：當N的取值足夠大，離散解趨于穩定值。

2十三塔傘形天線陣的建模

甚低頻傘形天線的體積龐大，結構復雜。目前僅少數發達國家擁有，如美國Cutler天線、德國Goliath天線以及建在澳大利亞的NWC發信天線等。這些臺站的傘形天線結構各不相同，以典型的Cutler天線為原型，根據文獻[9]給出的參數，確定Cutler天線內外支撐塔半徑，以及南北陣列間距等結構參數，運用EDITFEKO建立2副十三塔傘形天線并進行仿真。

2.1　天線體建模

中心塔是絕緣的，高度為298 m，其底部的激勵點與下引線相連。如圖1所示，下引線可以采用單根銅導線，也可以用六線制高壓饋籠，兩者對傘形天線的電氣性能的影響接近相同，但考慮實際情況六線制高壓饋籠的成本要比單銅線低，優先選用六線制饋籠給頂容線饋電；頂容線長896.5 m，是鍍錫銅網屏蔽的鋼線(電導率σ=5.8×107S/m)。支撐塔起到支撐頂容線的作用，但塔本身是同頂容線絕緣的，其高度的選擇影響到頂容線與主塔的夾角，頂容線的斜下電流存在的垂直分量產生電場，拉線角度太小會抵消一部分天線的直立電場部分。

圖1　卡特勒下引線結構

2.2　大地環境建模

在FEKO建模時，大地電導率對甚低頻天線輻射效率影響較大[10]。仿真采用均勻大地和復雜大地2種大地模型，其中均勻大地是滿足格林函數(用GF卡設置)的單層介質。如圖2所示，復雜大地則是通過添加介質塊，考慮大地電導率對天線輻射效率的影響，設置格林函數(用SK卡設置)表征周圍大地電導率，用地表介質表示塔體所在濕土大地(電導率σ=0.01 S/m)，在雙塔模型中建立長度為4 400 m、寬2 700 m、高0.1 m的大地介質塊，仿真十三塔傘形天線在復雜非均勻大地的仿真。其次，鋪設地網可以提高天線的輻射效率，模型采用120根半徑為200 m、500 m和800 m的3段匯流環組成的地網，相鄰地網線的夾角為3°。

圖2　復雜大地卡特勒南北陣列模型

3仿真計算與分析

在復雜大地條件下，Cutler模型仿真南陣列單獨工作在24 kHz頻率的輸入阻抗為0.279-j38.51，輻射電阻為0.206，而Cutler南陣列實測值0.265-j35.40，輻射電阻為0.198，由于地介質參數和地網形式的不同，輸入電阻存在5.28%的相對誤差，但輻射電阻近似相等，因此天線模型符合實際情況。

3.1　工作模式對耦合的影響

模式1為南陣列饋電，北陣列不饋電的情況；模式2為南北2副天線同時分別饋電，組成二元有源天線陣的情況。天線陣列在不同頻點下工作的輸入阻抗與總功率如表1和表2所示。

表1　模式1的仿真電氣參數

由表1可知，天線的輻射電阻較小，且電抗負為容性，說明甚低頻傘形天線具有較高的Q值，通信頻帶很窄，而南陣列天線的自諧振頻率與實測值基本吻合，均大約在40 kHz處；而在24 kHz工作頻率時，天線的輸入電阻比單獨十三塔傘形天線的輸入電阻下降了2.51%，由1.1節的互阻抗分析：此時南陣列存在了感應阻抗，南陣列發射的電磁波在北陣列的塔體產生了反相感應電流，北陣列相應的寄生輻射抵消了一部分南陣列的輻射波所致；但間接耦合的感應電流量級較低，對輻射性能的影響很小。

表2　模式2南陣列的仿真電氣參數

在相同頻率下，南北陣列仿真得到的參數近似相等，這是由卡特勒南北陣列幾何對稱并且結構相同所決定的，表2給出雙傘形天線同相雙饋電時南陣列的輸入阻抗。相同頻率下陣元的輻射電阻與表1相比平均增長了96.51%，這是北陣列輻射的電磁波對南陣列產生了直接耦合作用造成的，由于相位相同，輸入電流大小與南陣列的相同，電磁場在空間同相疊加，因此輸入阻抗在模式1的基礎上增加約1倍，2個陣元的間接耦合對電磁場的削弱僅占很小一部分；模式2南北陣列并聯，耦合效應使得分布電容總和變大，且分布電感因電流在傳輸線上的減小而變小，所以輸入電抗下降2.20%。仿真結果可由式(3)和式(4)計算驗證，陣元對天線的直接耦合是輸入電阻增大的主要因素，南陣列自身產生的輻射阻抗與模式1情況下是相同的，但耦合效應使得電磁波在空間疊加而增大，并且雙饋電模式下天線的地損耗電阻會降低，因此模型2的輻射效率要比模型1高。

3.2　陣元間距對耦合的影響

為控制研究變量(間距)的唯一性，在2.1節模型2的基礎上去掉地介質塊，在24 kHz的工作頻率下，雙塔同時饋電建立模型3，改變模式的陣元間距得南陣列電氣參數。仿真結果如表3所示。

表3　模式3的仿真電氣參數

由1.1節可知，塔體的材料損耗阻抗和地損耗阻抗不是互阻抗的組成部分，分析互阻抗不需要考慮損耗。與表2中24 kHz時南陣列電氣參數相比，表3均勻大地條件下輸入阻抗和輻射電阻都有了增大，但輻射效率下降了8.34%。表2陣元間距為原間距2倍時，輸入電阻降低了0.061 Ω，輻射效率沒有明顯的下降；由1.1節表達式(3)可知d12影響互阻抗，此時的d12相對于波長(λ=12.5 km)較小，陣元間直接耦合作用明顯，互耦干擾略有減??；在間距增大到原間距3倍和4倍時，輸入電阻分別減小了0.149 Ω和0.217 Ω，效率下降了8.78%和13.38%，此時的間距相對于波長較大，2個陣元間的電磁波強度隨著距離增大而減小，因此作用在塔體的感應電流小，產生的互阻抗有明顯下降。

4結束語

研究了十三塔傘形天線的耦合效應對天線電氣性能的影響。仿真了不同工作模式及陣元間距的耦合效應大小，得出以下結論：① 當2個陣元同時饋電工作時，直接耦合是輸入電阻增大的主要因素，間接耦合的量級較低，陣列自身產生的輻射電阻與單塔情況下近似相同，但由于雙饋電模式下天線的地損耗電阻會相對降低，因此效率提升；② 甚低頻十三塔天線屬于電小尺寸天線，陣元間距相對波長的變化小，陣元間距近(kd12<1)時，互阻抗變化不明顯，間距越大，耦合干擾越??；在考慮實際場地限制的條件下，適當增加間距可減少耦合干擾對輻射效率的影響；③ 2副甚低頻十三塔天線之間的耦合作用是必然存在的。在優化塔體結構和間距控制互耦干擾的同時，可通過增加地網密度和選擇大地電阻率低的場地為途徑，以降低地損耗電阻，確保較高的輻射效率。

參考文獻

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李斌男，(1990—)，碩士研究生。主要研究方向：通信與信息系統、天線設計。

柳超男，(1963—)，教授，博士生導師。主要研究方向：電磁場的數值計算、天線研究及甚低頻通信。

作者簡介

收稿日期：2015-05-11

中圖分類號TN820.1

文獻標識碼A

文章編號1003-3106(2015)08-0065-04

doi:10.3969/j.issn.1003-3106.2015.08.18

引用格式：李斌，柳超，董穎輝，等.復雜大地甚低頻十三塔傘形天線陣互耦效應的研究[J].無線電工程,2015,45(8):65-68.