輸入阻抗
- 一種準無反射帶通濾波器
歸一化頻率的輸入阻抗ZinC。中心頻率附近,阻抗匹配呈現出通帶特性,遠離中心頻率時,阻抗不匹配呈現出阻帶特性,阻帶特性即反射特性;其次,通過分析四分之一波長吸收式損耗諧振器短路存根部分的輸入阻抗ZinR,吸收式損耗諧振器部分能將帶通部分的反射信號吸收;最后,給出準無反射帶通濾波器簡單方便的設計方法。1.1 準無反射帶通濾波器拓撲結構本文提出的吸收式帶通濾波器網絡拓撲結構,如圖1所示。該吸收式帶通濾波器由主通道(平行耦合帶通)和吸收通道(吸收式損耗諧振器)組
重慶郵電大學學報(自然科學版) 2023年6期2023-12-29
- 中波發射天線絕緣底座的最大耐壓值分析與計算
V。1 天線輸入阻抗Z中波天線的輸入阻抗是一個復數阻抗，數學表達式為Z=R±jA。R為天線的輻射電阻，它的阻值體現了廣播發射天線將射頻電流轉變成電磁波輻射的能力，電阻值越大天線的輻射能力就越強。天線的效率是由輻射電阻與地網的接地電阻共同決定的，輻射電阻的阻值越大，天線的效率就越高。在中波頻段內，輻射電阻值大小基本上與頻率高低成正比關系。A為天線的輻射電抗，就是把天線阻抗中的虛部稱作天線輻射電抗。電抗部分的大小與性質是由天線輻射體自身來決定的，在中波頻段內輻
數字傳媒研究 2022年7期2022-12-16
- 有源Non-Foster 負阻匹配網絡及其天線應用
二端口網絡的輸入阻抗不滿足福斯特定理時，其電路稱之為非福斯特電路(non-foster circuit, NFC)，等效為負阻抗。文獻[1]提出實現負阻抗的NFC 的可能性，并指出在理論上可用于提高電話線路的傳輸增益。文獻[2]提出可通過三極管實現NFC 的電路結構。文獻[3-4]提出了一種電流反相型NFC 電路結構。文獻[5]則提出了基于運放的NFC 電路結構。近年來，隨著移動互聯網的興起，對電小天線寬帶化的需求日漸增加，學者們對NFC 的負阻特性產生了
電子科技大學學報 2022年6期2022-12-04
- 高頻寬帶水聲換能器的背襯參數設計
。換能器的總輸入阻抗為：(4)對于本文所研究的平面活塞式換能器，剛性障板矩形面活塞輻射器，其遠場聲壓函數與活塞表面振速uL關系[22-23]為：(5)式中：kw為水的波數；a為圓形面的半徑；b、h分別為矩形面的長和寬。當φ→0，θ→0時(即在聲軸上)，式(5)可以同時簡化為：(6)在r=1 m處，且施加電場電壓為1V時，結合式(3)與式(6)可得到平面活塞輻射器的發送電壓響應為：(7)發送電壓響應級為:(8)2 背襯參數對換能器性能的影響圖2 背襯的輸入阻
哈爾濱工程大學學報 2022年10期2022-11-21
- 基于輸入阻抗譜的電力電纜缺陷和故障特征研究
理，本文基于輸入阻抗譜的方法，利用仿真建模和試驗驗證，提出電纜缺陷和故障類型的辨識方法，旨在解決目前主流方法無法聯合缺陷和故障進行診斷和分析的瓶頸，為電纜故障預警提供技術支撐。1 輸入阻抗譜相關原理1.1 傳輸線原理依據傳輸線理論，電力電纜可等效為單位長度分布參數模型的組合，如圖1[21]所示。圖1 傳輸線等效分布參數模型Fig. 1 Equivalent distribution parameter model of transmission line將
信陽師范學院學報（自然科學版） 2022年4期2022-11-01
- 一種超高頻微帶八木標簽天線的研究與設計
計，當天線的輸入阻抗與后端的射頻電路的輸出端口阻抗共軛匹配時，傳輸線損耗最小[10]。該文在諧振頻率?0為915 MHz的需求下設計出與目標芯片阻抗52Ω-479j 相匹配的微帶八木天線，為了使兩者的阻抗滿足阻抗共軛匹配的需求，設計阻抗為52Ω+479j的微帶八木天線。1 微帶八木標簽天線的研究與設計1.1 傳統微帶八木天線與傳統八木天線類似，微帶八木天線主要由激勵振子、反射陣子和引向陣子三個部分組成，三者相互平行[11]。激勵振子與閱讀器天線發射的電磁波
電子設計工程 2022年19期2022-10-11
- 船舶機械與船體耦合結構振動輸入阻抗的計算與分析
”耦合結構的輸入阻抗的計算與分析，機械阻抗作為船舶隔振系統分段振動特性的表征量，對于預報船舶機械噪聲構成具有重要的意義。1 輸入阻抗的理論計算1.1 計算方法船舶的結構是組合結構，由若干個分段單元組成，在激勵力作用下，如果各單元的振動速度相同，則認為各個單元的輸入阻抗并聯組成船舶結構的總輸入阻抗，由公式（1）可以計算獲得；反之，船舶結構總的輸入阻抗是由各個單元輸入阻抗串聯而成，具體計算方法是，先由公式（2）計算船舶結構的導納，再求解導納的倒數值，最后船舶結
中國設備工程 2022年10期2022-05-25
- Rosen型壓電陶瓷變壓器的電路特性分析
了動態負載下輸入阻抗、輸出阻抗、升壓比、輸出功率及效率等特性三維曲線及等高線投影曲線；通過極值點變化，證明了在不同頻率極值點時Rosen型壓電陶瓷變壓器具有不同的電路特性。本文的研究為該型變壓器性能的分析提供了一種新方法。1 等效電路等效電路分析是研究壓電陶瓷變壓器的重要方法，是進行壓電陶瓷變壓器各種參數設計的前提條件。壓電陶瓷變壓器的電特性與諧振回路相似；當其工作在諧振頻率附近時，其集總參數等效電路模型如圖1所示[10]。在集總參數電路模型中，各元件的值
電力科學與工程 2022年4期2022-05-10
- 基于電力線載波通信信道阻抗的臺區雙電源切換感知技術
1 載波通信輸入阻抗電力線載波通信是電力系統特有的通信方式，它是指利用現有電力線，通過載波方式將信號進行數據傳輸的技術。由定義可知，電力線載波通信最大特點是不需要重新架設網絡，有電力線就能進行數據傳輸。低壓電力線載波通信信號衰減包括耦合衰減和線路衰減兩個部分。其中耦合衰減與載波機側低壓電力線輸入阻抗相關，即與信號發送裝置和信號接收裝置驅動點處電力線的等效阻抗相關，主要體現在由于電力線輸入阻抗的劇烈變化，使其難以和載波機內阻抗保持一致，造成載波機輸出功率的衰
電力需求側管理 2022年2期2022-03-24
- ZPW-2000A軌道電路中補償電容故障問題研究
與鋼軌發送端輸入阻抗和電氣參數的函數關系，并進一步對某一特定補償電容對鋼軌輸入阻抗和電氣參數的影響進行探討。2 研究方法及過程本研究主要通過軌道電路傳輸計算的方法，模型及計算方法如下[9]。ZPW-2000A軌道電路補償單元結構示意如圖1所示，其中Cp為補償電容值。圖1 ZPW-2000A軌道電路補償單元結構示意Fig.1 Structure diagram of rail compensation unit of ZPW-2000A track circ
鐵路通信信號工程技術 2021年10期2021-10-31
- 一種用于優化LC-DAB級聯系統穩定性的 虛擬阻抗控制技術
負載變換器的輸入阻抗在全頻率范圍內均大于源變換器的輸出阻抗，在實際應用中較為嚴苛。因此，相關學者提出了最小環路增益Tm的概念，即源變換器的輸出阻抗與負載變換器的輸入阻抗之比應滿足奈奎斯特穩定性判據[13-14]，以確保級聯系統的穩定性。相關技術已經被提出用于改善源變換器的輸出阻抗和負載變換器的輸入阻抗。目前的主要解決方案可分為無源阻尼方式和有源阻尼方式[15]兩大類。無源阻尼方式需在原來電路的基礎上增加一個或多個無源元件，如在直流母線濾波器側并聯電阻或電容
電工技術學報 2021年18期2021-10-11
- Jauman吸收體的吸波特性
身厚度對材料輸入阻抗的影響，因而限制了用傳輸線方法研究Jauman吸收體以及Jauman吸收體的寬帶設計和應用。本工作采用聚氨酯泡沫作為隔離層材料，有機導電涂層材料作為電阻屏，測試電阻屏的電磁參數，首先研究Salisbury屏吸波特性，包括不同電阻屏厚度對電磁波輸入阻抗、反射系數以及反射率的影響，然后計算雙電阻屏Jauman吸收體輸入阻抗，以及研究電阻屏厚度對Jauman吸收體反射系數的影響。1 實驗及方法1.1 材料石蠟：工業級；導電金屬粉S，工業級，北
航空材料學報 2021年3期2021-06-05
- 用于感應式非接觸勵磁系統的CLC補償拓撲研究
阻抗；Zi為輸入阻抗，它們的模值分別為Z和Zi；UAB為補償網絡的輸入電壓；IP為流過變壓器原邊線圈的電流，后文中的UAB、IP均為有效值；UO為原邊等效電路的輸出電壓。圖1 CLC補償原邊等效電路Fig.1 Primary equivalent circuit of CLC compensation文中的分析過程都是建立在理想模型之上的，一般忽略寄生參數和諧波的影響。1.1 恒流輸出特性設工作頻率為ω，由基爾霍夫定律可求出：CLC補償原邊等效電路的輸出電
電機與控制學報 2021年4期2021-05-19
- 雙母線直流微電網的級聯穩定性分析
函數（即開環輸入阻抗）；Gv2d_DAB、Gv2i1_DAB分別為Δd、Δiin到母線2 的直流側電壓小擾動值Δudc2的傳遞函數；Zoout_DAB為Δio到Δudc2的傳遞函數（即開環輸出阻抗）。圖3 DAB變換器的閉環小信號模型控制框圖Fig.3 Control block diagram of closed-loop smallsignal model for DAB converter由圖3可得到功率控制下DAB 變換器的閉環輸入阻抗Zcin_D
電力自動化設備 2021年5期2021-05-18
- 電纜參數對ZPW-2000A 軌道電路接收側傳輸性能的影響研究
ble為電纜輸入阻抗。由此，計算軌道電路接收側電纜輸入端電氣參數與電纜參數的函數關系，并研究電阻、電感、電容及電纜長度等參數對軌道電路接收側傳輸性能的影響關系。2 電阻的影響1）電纜電阻值對軌道電路接收側電纜輸入阻抗的影響見圖1。由圖1（a）可見，隨著電纜電阻值的增加，在不同載頻下，電纜輸入阻抗模值逐漸增加。如：載頻為1700 Hz 時，電纜輸入阻抗模值由172.28 Ω 增加至691.03 Ω；載頻在2000 Hz 時，電纜輸入阻抗模值由238.86 Ω
鐵道通信信號 2021年1期2021-04-10
- 基于等效阻抗模型的應答器下行鏈路傳輸性能評估方法研究
知，車載天線輸入阻抗Z0表達式為( 8 )將式( 4 )～式( 7 )代入式( 8 )得( 9 )由上式可知，地面應答器通過互感來影響車載天線輸入阻抗[14]，可以用反映阻抗ZR表示為(10)根據互感系數M的定義知(11)式中：S為地面應答器下行鏈路信號接收天線所圍成的面積。由式( 9 )可知，當BTM性能及車載天線參數、地面應答器性能參數恒定不變時，應答器傳輸系統車載天線的輸入阻抗Z0僅與互感系數M相關。而Z0可以被實時測量[16]，因此可以通過測量Z0
鐵道學報 2020年8期2020-09-07
- 功出側并入補償電感對ZPW-2000A軌道電路傳輸性能提升分析
道電路發送端輸入阻抗及電氣參數的影響規律，并優化并聯電感值，降低軌道電路發送器功率。如圖1所示，該傳輸系統包括鋼軌側阻抗、匹配變壓器、模擬網絡盤+實際電纜、防雷變壓器、并聯電感及發送器，其中模擬網絡盤用于模擬實際電纜，對其進行距離補償。依據該傳輸系統，采用軌道電路傳輸計算的方法計算不同并聯電感值對軌道電路發送端輸入阻抗、電壓、電流及功率值。具體計算過程如下。1) 匹配變壓器輸入阻抗Rpt匹配變壓器變比為NPT，根據鋼軌側阻抗Rr（Rr為鋼軌軌面輸入等效阻抗
鐵路通信信號工程技術 2020年8期2020-08-22
- 小型化低剖面UHF RFID抗金屬標簽天線設計
響標簽天線的輸入阻抗、諧振頻率和輻射性能，導致標簽天線無法正常工作[1]。目前主要有3種實現抗金屬RFID標簽的方法[2]：1) 增大標簽與金屬之間的距離至1/4波長[3]。2) 在標簽天線結構中加入電磁帶隙(EBG)或人工磁導體(AMC)[4-5]。3) 以微帶天線或平面倒F天線為原型,設計抗金屬RFID標簽天線[6-7]。前兩種方法會導致天線體積過大或結構復雜，微帶天線或平面倒F天線結構相對簡單，易于實現小型化和低剖面特性，自身的接地板可以將輻射貼片與
壓電與聲光 2020年3期2020-07-07
- 高職教學中EEG系統前級緩沖電路的分析教學思考
電路有較高的輸入阻抗。而單純地使用無源器件增大輸入阻抗會造成過多的損耗。對此，運放的高輸入阻抗可以有效地解決這一問題。運放的同反相組態可以分析如下。圖4、5分別是反相放大器和電壓跟隨器，圖6、7分別是兩個電路的等效電路。顯然，圖4、5所示電路滿足運放的線性區工作條件，因此運放的分析可以按照虛短、虛斷進行分析。由圖6、7所示等效電路可見，對于反相放大電路，其輸入阻抗可約等于R1，而電壓跟隨器輸入阻抗為運放同相端輸入阻抗。理想狀態下，電壓跟隨器輸入阻抗為無窮大
視界觀·上半月 2020年5期2020-06-15
- 中波48米小天線雙頻共塔的預調網絡設計
造成了天線的輸入阻抗呈現實部過小、虛部過大。頻率越低實部越小，如1305kHz的天線輸入阻抗實部有55.7Ω，639kHz的天線輸入阻抗實部僅有13.1Ω，阻抗實部過小會在阻塞網絡上產生較大的視在功率，影響網絡的穩定性。廣西雷電頻繁，對天線的防雷性能要求較高。因此本文介紹在使用中波小天線進行雙頻共塔發射時，如何設計預調網絡解決天線防雷和低頻阻抗實部過小造成阻塞網絡視在功率過大的問題。二、預調網絡的設計（一） 預調網絡的電路組成如圖2所示，中波小天線的預調網
視聽 2020年3期2020-06-11
- 低反射、高吸收海水電磁屏蔽體
是重新設計其輸入阻抗，使其與電磁入射空間媒質的特性阻抗相匹配。文中首先針對反射型海水電磁屏蔽體結構，研究其輸入阻抗特性。利用平面波和傳輸線理論，針對反射型海水電磁屏蔽體，設計了對應的阻抗匹配媒質層，使得入射電磁波能夠有效或全部穿透到海水電磁屏蔽體內部，產生傳導損耗和極化損耗，從而實現具有低反射、高吸收特性的海水電磁屏蔽體。1 研究方法考慮層狀海水電磁屏蔽體結構，入射波為平面電磁波。文獻[8]研究表明，平面波照射到多層（有耗或無耗）媒質的反射系數和透射系數表
裝備環境工程 2020年4期2020-05-08
- 無線傳感器網絡中天線設計與研究
在改變天線的輸入阻抗的同時，不改變天線的諧振頻率。由于該天線外形與字母F 相似，故稱此天線為倒F 天線，如圖1（c）所示。倒F 天線通常借助PCB 板制作成印刷天線[2]，圖1（c）為倒F 天線的基本結構圖，它可以看成是由長度為L 的終端開路傳輸線與長度為S 的終端短路傳輸線并聯組成的諧振器。開路傳輸線到饋電點可以看作電阻與電容的并聯，諧振時近似開路；短路傳輸線到饋電點可以看作電阻與電容的串聯，諧振時近似短路。當倒F 天線發生諧振時，電流主要流過天線的終端
電子技術與軟件工程 2020年17期2020-02-02
- 雙頻雙圓極化槽天線設計
m時，天線的輸入阻抗隨wc變化的情況。由圖2可知，當wc依次取0.7 mm、1.2 mm、2 mm時，天線在fH附近的輸入阻抗無顯著變化，但在fL附近的輸入阻抗從約55 Ω減小到40 Ω。根據優化計算的結果，當wc取0.97 mm時，天線的阻抗匹配效果最佳。圖3描述的是當wc=0.97 mm，lt=0 mm時，天線的輸入阻抗與lc(lc分別取18 mm、19 mm和20 mm)之間的關系。顯然，lc對fL和fH的輸入阻抗都有明顯的影響，而且難以得到能夠兼顧
桂林電子科技大學學報 2019年4期2019-11-28
- 柔性可拉伸UHF RFID標簽的實現
1 標簽芯片輸入阻抗分析RFID標簽一般由標簽芯片和標簽天線組成，大多數天線設計中天線端口阻抗都以50 Ω或75 Ω來進行端口阻抗匹配，而在UHF RFID標簽天線的設計中，標簽天線與標簽芯片之間沒有傳輸線，兩者是直接相連的。由于標簽芯片可以等效為輸入阻抗為電阻并聯電容的形式，其輸入阻抗一般為復阻抗。為了實現標簽芯片與標簽天線的最大功率傳輸，通常需要將RFID標簽天線的輸入阻抗設計為標簽芯片輸入阻抗的共軛值，即標簽天線與標簽芯片阻抗共軛匹配。目前市場上常用
中國計量大學學報 2019年3期2019-11-08
- 用于老年人臨床監護系統的超高頻射頻識別天線
成50 Ω的輸入阻抗，標簽天線則需要根據具體的芯片來設計，以達到最優的輻射性能[11-13]。在標簽天線設計中，往往需要利用彎折技術實現天線體積縮減[14]，通過調節天線枝節的長度和寬度來實現阻抗調節[15-16]。本文設計了一種用于老年人臨床監護系統的UHF RFID天線。該標簽天線利用老年人臨床使用的尿不濕作為基板。尿不濕在干燥與大小便混合物附著時其相對介電常數將發生變化，進而會影響天線匹配。標簽天線在尿不濕干燥時可正常與讀寫器進行數據通信；一旦出現老
宿州學院學報 2019年9期2019-10-29
- 并饋式自立中波天線的原理及應用
，該接地線的輸入阻抗為：Zin=R+jXL。當中部饋電平臺高度h=λ/4時，對于天線而言，正好處于天線駐點端，CE接地線輸入阻抗Zin=∞，因此i2=0，高頻調幅能量經ACD形成天線體向外輻射。當中部饋電平臺高度h≠λ/4時，CE接地線輸入阻抗Zin為純電抗，此時i2≠0,通過CE流入大地。對于高頻調幅能量來說，此時的Zin無損耗，但是會影響天線的整體輻射效率。因此，中部饋電平臺的高度h原則上應設計為載波頻率的四分之一波長處[1]。圖2 并饋式自立中波天線
山西電子技術 2019年3期2019-07-01
- 一種導出負反饋放大器方框圖分析的方法*
流放大倍數、輸入阻抗、輸出阻抗、最大輸出幅度、非線性失真系數、通頻帶、最大輸出功率與效率。其中，電壓放大倍數是描述放大電路放大能力的指標，定義為輸出電壓與輸入電壓的變化量之比。當輸入一個正弦測試電壓時，也可用輸出電壓與輸入電壓的正弦相量之比表示。與此類似，電流放大倍數定義為輸出電流與輸入電流的變化量之比，同樣可用兩者的正弦相量之比表示。從放大電路的輸入端看進去的等效阻抗，稱為放大電路的輸入阻抗；計入信號源內阻的輸入阻抗，稱為源輸入阻抗。輸入阻抗定義為輸入端
通信技術 2019年2期2019-03-05
- Buck變換器級聯系統直流母線電壓穩定控制策略研究?
和變換器閉環輸入阻抗比，即最小環路增益，基于文獻［5］提出的ESAC準則，只要使最小環路增益不進入禁止區域就能夠使系統穩定。文章提出輸入電壓前饋制策略及其控制器的設計方法，顯著改善了母線電壓的動態性能，有利于提高系統功率密度，降低成本，增加系統靈活性。2 Buck型級聯系統建模與分析2.1 Buck型級聯系統數學模型圖1所示為所研究的Buck級聯系統電路圖。電源為非理想電源具有內阻ZS，前級變換器輸入輸出阻抗分別為Zin和Zout，后級變換器閉環輸入阻抗為
艦船電子工程 2019年1期2019-02-27
- 基于等效負載的無耗傳輸線工作狀態分析
接任意負載時輸入阻抗的變換特性和電壓電流波幅值分布規律。1 行波狀態行波狀態即為無反射的傳輸狀態，此時反射系數Γl=0，而負載阻抗等于傳輸線的特性阻抗Zl=Z0，也稱為負載匹配[5～6]。此時傳輸線上只有入射波，沒有反射波。因此傳輸線上電壓電流和輸入阻抗分布為[6]：(1)Zin(z)=U(z)/I(z)=Z0(2)由式(1)(2)可知，負載匹配時，傳輸線上各點的輸入阻抗等于傳輸線的特性阻抗；傳輸線上任意一處的電壓電流振幅不變且同相。2 駐波狀態終端不吸收
電氣電子教學學報 2018年6期2018-12-27
- 基于RFID讀寫器的2.4 GHz微帶天線設計
著微帶天線的輸入阻抗、輻射電阻和方向性函數,從而也影響著效率和頻帶。此外,W的值決定著微帶天線的總尺寸。在條件允許的情況下,W取值可以適當調高,這樣使得效率更高,阻抗匹配值更高。W的值由(1)可計算得到(1)其中,fr為諧振頻率,C為光速(3*108m/s),εr為9.8,且(2)(3)矩形微帶天線模型的長度L選取波長λg的一半,但考慮到外界的影響,L可由(4)計算得到(4)其中,λg通過(5)計算可得,ΔL其實是一個修正項,分別由(3)和(6)共同計算得
太原學院學報(自然科學版) 2018年1期2018-10-16
- 寬帶大功率超短波射頻通道測試系統設計
Hz頻段內的輸入阻抗曲線如圖3所示。在實際使用情況下，既有發射天線，也有接收天線，兩者相互作用，會對輸入阻抗的值有一定影響。在收發天線同時存在的情況下，通過測試可以得到更準確的輸入阻抗值，但在進行測試時，需要在輻射體兩端額外引入連接線和測試接頭，但由于受到測試條件限制，連接線和測試接頭對輻射體的輸入阻抗的影響很難消除，而該影響對輸入阻抗的影響又不能忽略[11]。為了衡量收發天線的相互作用對輸入阻抗的影響，本文在收發天線相隔不同距離時，測試了其輸入阻抗，結果
海軍航空大學學報 2018年4期2018-10-12
- 基于多模濾波器概念的寬帶天線設計
質機理．通過輸入阻抗和電流分布的觀察,對比多模濾波器理論,我們發現,這類天線的機理本質上就是多模天線．多模天線是指由多個模式組合而成的天線,通過控制輻射單元的多個模式或者引入新的諧振模式實現寬帶特性．對于小型化的寬帶天線而言,可以說,多模結構才是最合適的選擇．圖1給出了多模天線基本概念的說明．假設諧振單元有二個諧振模式,圖1(a)所示．一般情況下這二個模式的諧振頻率相隔較遠,無法形成寬帶．如果找到一種方法,能夠控制這些模式到適當的位置,就有可能形成寬帶,如
電波科學學報 2018年4期2018-09-12
- 基于LabVIEW的測量放大器參數測試系統設計
，具有較高的輸入阻抗、高共模抑制比、高電壓增益等優點，在測控領域中應用廣泛。LabVIEW是目前較為成功、應用最為廣泛的虛擬儀器軟件開發環境。同時，數據采集卡USB-6221對測量信號的采集也是測試測量的重要工作[1]。目前，美國國家儀器公司（NI）開發的LabVIEW在數據采集技術領域中因其高速采集數據的性能、豐富的圖像化編程語言等特點在業界處于遙遙領先的地位。虛擬儀器技術在國外已經得到了長足的發展。在國內，LabVIEW也廣泛地被工業界、學術界和實驗室
銅仁學院學報 2018年3期2018-05-03
- 基于傳輸矩陣的電力線信道特性分析
輸特性和信道輸入阻抗的影響規律。1 中壓配電線的信道模型考慮到中壓配電線路拓撲結構復雜、線路傳輸特性受諸多因素影響的特點，本文基于傳輸矩陣建立電力線信道模型。該模型物理概念清晰，參數調試方便，可以較為全面地研究不同因素對信道傳輸特性的影響。1.1 二端口網絡的傳輸矩陣如圖1所示，用A、B、C、D四個參數構成的傳輸矩陣來描述一個二端口網絡的電氣特性。二端口網絡的首末段電壓電流關系為：圖1 二端口網絡由圖1可得，信號源電壓和負載電壓分別為：根據式（1）、式（2
通信電源技術 2018年2期2018-04-24
- 基于傳輸線的單支路電阻壓縮網絡*
整流天線的輸入阻抗也發生劇烈變化， 輸入阻抗的變化會使整個整流系統難以在較寬的輸入功率范圍內實現阻抗匹配， 從而使阻抗失配造成的能量損耗增大， 大幅影響整流天線的RF-dc轉換效率.圖 1 電阻壓縮網絡Fig.1 Resistance compression network為了提高轉換效率， 在較寬的輸入功率范圍內達到更好的阻抗匹配， 文獻[5]中作者提出了一個由離散LC網絡構成的匹配網絡， 該網絡可以將由輸入功率變化引起的輸入阻抗的變化范圍進行壓縮，
測試技術學報 2018年1期2018-01-30
- 一種基于RLC串聯諧振的甚低頻天線阻抗測量方法
工作頻點上的輸入阻抗,提出了一種基于RLC串聯諧振的甚低頻發射天線輸入阻抗測量方法,推導了甚低頻天線輸入阻抗、電容、電感和輸入電阻的測量公式；這種測量方法可以通過提高測量電壓來提高測量的信噪比和測量精度；并且,測量系統諧振于被測天線的工作頻點或其附近,使甚低頻發射天線輸入阻抗的測量值更接近天線在實際工況下的真實值。試驗表明,這種測量方法簡單可行,具有較高的精度和穩定性,并對甚低頻發射天線輸入阻抗的現場測量提供了一定的理論和實驗指導。甚低頻發射天線; 天線輸
艦船電子工程 2017年1期2017-02-09
- 基于運放的高增益電壓放大器設計
數、通頻帶、輸入阻抗、失真度、噪聲等，這些指標與電路拓樸、運放類型、元件參數等因素有關，了解影響每一指標的關鍵因素，才能采取正確的應對措施來滿足每一指標要求?；谶\放的典型交流電壓放大器如圖1所示，左邊為反相比例放大器，右邊為正向比例放大器。以左邊反相比例放大器為例。輸入阻抗： R1=Ri輸入阻抗決定于R1，若設計或應用場合對輸入阻抗有嚴格要求，則意味著R1不能隨意選擇，若設計或應用場合對輸入阻抗沒有嚴格要求，建議R1要遠大于信號源內阻，以減少信號源內阻對
廣西職業技術學院學報 2016年6期2017-01-18
- 光伏微電網中級聯DC-DC變換系統穩定性研究
換器的輸出和輸入阻抗，對該級聯DC-DC系統的穩定性加以判斷。Matlab仿真證明Middlebrook判據的判定效果良好，可用于提升直流微電網的穩定性。直流微電網；級聯；Middlebrook判據；LLC諧振變換器；穩定性；小信號模型隨著新能源和儲能在電網中更多的接入，微電網的建設與運行顯得尤為重要。類似計算機、LED燈等設備利用直流電，采用直流微電網結構可以有效降低逆變和整流過程帶來的功率損耗，提高供電效率和可靠性，故受到了廣泛的重視［1］。直流微電網
電氣傳動 2016年6期2016-10-12
- 火工品高頻阻抗計算與仿真分析
頻段電火工品輸入阻抗由兩級疊加而成：第1部分為電極塞部分，電火工品橋絲作為終端負載，等效為傳輸介質為陶瓷或玻璃的平行線傳輸線；第2部分為腳線輸入端，等效為傳輸介質為空氣的平行線傳輸線。為了計算方便，本文假設火工品結構模型中的傳輸線為均勻傳輸線，結合火工品結構模型參數（表1），根據傳輸線理論分布參數計算公式計算各部分的單位分布參數，結果如表2所示。根據傳輸線特性阻抗的定義：傳輸線上行波的電壓和行波電流之比稱為傳輸線的特性阻抗，用0表示，其一般表達式為：式（1
火工品 2016年3期2016-08-26
- 優化負載變換器輸入阻抗的輸入電流內環控制方法
化負載變換器輸入阻抗的輸入電流內環控制方法王 劍 賈鵬宇 李 艷 鄭瓊林 郭希錚（北京交通大學電氣工程學院 北京 100044）摘要為提高級聯系統的穩定性，應盡量減小源變換器輸出和負載變換器輸入阻抗的交集區。一方面，盡量減小源變換器的輸出阻抗；另一方面，盡量增大負載變換器的輸入阻抗?；贒C-DC變換器的一般性小信號模型，提出以平均輸入電流環為內環、輸出電壓環為外環的雙環控制方法，分析在這種控制方式下影響變換器輸入阻抗的因素，并給出改變內環電流采樣系數前后
電工技術學報 2016年2期2016-05-06
- 錄音工程中的阻抗研究
術語—阻抗。輸入阻抗、輸出阻抗、阻抗匹配、特性阻抗在技術規范中都是很普遍的術語，但是它們到底是什么意思，還有它們為什么相關呢？在這篇文章中，筆者將會著重探討這個問題，解釋阻抗的意義，而不需要太多的數學和公式。音頻信號；歐姆；阻抗匹配實際的阻抗值在一定程度上取決于信號電壓的頻率。在音頻輸入輸出電路中，阻抗主要的功能是使連接更簡單—阻抗在音頻頻率的范圍內不會改變太多。然而，無線電頻率的阻抗一般跟音頻頻率不同，這是為了避免無線電干擾。1 阻抗對電路的影響任何產生
無線互聯科技 2016年17期2016-03-28
- 基于阻尼振蕩法的甚低頻天線阻抗測量
工作頻點上的輸入阻抗，本文提出了一種基于RLC阻尼振蕩法的阻抗測量方法，并推導了天線阻抗、電容、電感和電阻的測量公式；該測量方法可通過提高測量電壓來提高測量信噪比和測量精度；測量系統諧振于被測天線的工作頻點或其附近，使甚低頻發射天線輸入阻抗的測量值更接近天線在實際工況下的真實值。試驗表明，本文提出的測量方法簡單可行，具有較高的精度和穩定性，可實現甚低頻發射天線輸入阻抗的現場測量。甚低頻發射天線；天線輸入阻抗；波形采集0 引言甚低頻發射天線的輸入阻抗是描述甚
電子測試 2016年24期2016-02-05
- 短波車載三環天線性能仿真分析
m鞭狀天線的輸入阻抗、調諧匹配、方向圖、最大輻射仰角和最大增益等參數指標進行了對比仿真分析后，對三環天線的性能和通信能力進行了論述.[關鍵詞]短波通信；三環天線；輸入阻抗；輻射仰角；近垂直入射天波短波車載三環天線是部隊裝備最早、應用最廣泛的短波車載天線之一，主要用于短波通信車移動狀態下的短波通信.1車載三環天線結構車載三環天線頂部由3個平面環組成[1]，如圖1所示.常見尺寸有：長3.9 m、寬1.3 m、環層厚10 cm；長3.2 m、寬1.8 m、環層厚
重慶文理學院學報（社會科學版） 2015年5期2016-01-20
- 低壓電力線信道的阻抗特性研究
網絡結構2 輸入阻抗數據的測量方法根據理論知識將低壓電力信道的輸入阻抗規定為在信號發送端驅動點和信號接收端的驅動點之間的等效阻抗［2］，電力線攜帶信號傳送的能力直接與阻抗有關。在圖2 中，信號發生器產生信號，該信號一般選用正弦信號，它首先經過耦合變壓器T 和給定電阻R，然后進入低壓電力網，通過儀器測量出給定電阻兩端的電壓V1和用戶家里插座上的電壓V2，再依據電路原理的公式就能計算出要知道的輸入阻抗Z。圖2 輸入阻抗測量原理圖具體阻抗值由下式求得:在室內換不
山西電子技術 2015年6期2015-11-28
- 測量兆歐表中值電壓和開路電壓的一種方法
電電壓表(高輸入阻抗電壓表)，或是高電阻標準器(例如ZX79D+)、帶電壓測量儀的高電阻標準器(例如ZX124C)，給使用、維護、溯源、現場測試都帶來諸多不便［1］。本文介紹一種使用一臺高電阻標準器(如ZX79D+)和一臺通用的數字電壓表完成中值電阻端鈕電壓和開路端鈕電壓項目的測量方法，因示值誤差的檢定與一般方法沒有異同，本文不再贅述。1 以往方法存在的問題測量中值端鈕電壓或開路端鈕電壓的兩種方法如圖1所示。測量方法一:使用一臺高輸入阻抗的電壓測量設備靜電
計測技術 2015年1期2015-07-02
- 復雜大地甚低頻十三塔傘形天線陣的互耦效應
低頻；耦合；輸入阻抗Research on Mutual Coupling Effects of VLF Trideco Umbrella Antenna Array Based on Complex Ground ConductivityLI Bin,LIU Chao,DONG Ying-hui,WU Hua-ning(CollegeofElectronicEngineering,NavalUniversityofEngineering,WuhanHub
無線電工程 2015年8期2015-03-15
- 關于寄生參數對級聯穩定性影響的研究
］主要討論了輸入阻抗和輸出阻抗對級聯穩定性的影響。文獻［6］給出了寄生參數與級聯穩定性定性的關系，并沒有給出定量的關系。而對于電路的寄生參數對級聯穩定性的定性研究少有涉及。但是只有明確的知道寄生參數對級聯穩定性的影響，才能在實際電路設計時通過控制寄生參數在合適的范圍內保證級聯系統的穩定性。本研究首先建立了帶有寄生參數的典型拓撲(Buck 電路、Boost 電路和Buck-Boost 電路)的小信號模型，接著分析了電路的各個寄生參數對單級系統穩定性的影響;然
機電工程 2015年10期2015-01-21
- 三相逆變器小信號輸入阻抗特性研究
三相逆變器的輸入阻抗進行了分析，并從系統穩定性要求出發，設計了逆變器參數，仿真結果表明，整流器與逆變器級聯系統是穩定的。1 SPWM逆變器控制系統設計三相電壓型PWM逆變器主電路結構如圖1所示。設KPWM為逆變橋的比例系數，忽略輸出濾波器的寄生參數，則逆變器可以等效為對三相逆變器采用SPWM的調制方式，控制結構采用雙環控制，即電流內環和電壓外環。對電流內環設計時充分考慮系統響應的快速性，采用電流反饋控制，對電壓外環進行設計時保證輸出電壓幅值符合系統要求，采
電子設計工程 2015年1期2015-01-17
- 測量儀器輸入阻抗對斷路器分合閘速度的影響
為測量設備的輸入阻抗Rin測量斷路器的分、合閘速度時，將滑動電阻器固定，滑動端子即B與斷路器的可動部件連接，這樣AB、BC的電壓都將線性的反映斷路器的運動過程，可動部件的運動與斷路器的分、合閘運動保持一定比例的關系，從而可以折算出分、合閘速度。以測量AB端子的電壓來分析，則：(1)理想的測量設備的輸入阻抗為無窮大，則：(2)RAB為線性變化，RAC為滑動電阻器的總電阻值，為恒定值，U0為恒定值，可見UAB與RAB保持了線性關系，能真實的反映出斷路器的分、合
電氣開關 2014年6期2014-09-26
- 基于高輸入阻抗放大器的EEG傳感器設計
需要具有高的輸入阻抗，高的共模抑制比和低噪聲等特點。如果一級放大器的放大增益不夠，則可以采用多級放大,經過放大的EEG信號最后還需要進行A/D轉換，方便后面的數據處理。信號傳輸：EEG經過放大和A/D轉換需要傳輸給計算機，傳統的傳輸是使用USB或串行口進行傳輸，隨著無線通信技術的發展，現在越來越多使用無線技術，包括藍牙和射頻。2 干電極種類1)微針干電極：人體皮膚的最外層是表皮，表皮最外層的角質層具有很高的阻抗，微針技術就是利用針式電極穿透角質層，嵌入低阻
傳感器與微系統 2014年11期2014-09-25
- 一種新型超寬帶緊耦合天線陣列設計
b），為其輸入阻抗，其中，η0=120πΩ 為自由空間波阻抗，為天線下側短路傳輸線的特性阻抗。其輸入阻抗相位及駐波系數見圖1 c），當時，單元間的強耦合電容C可與感性電抗ZGP相抵消，在2.1~9.5 GHz 頻率范圍內輸入阻抗相位在-40°～40°之間，其駐波系數小于2，阻抗帶寬為4.5 ∶1。圖1 緊耦合偶極子天線陣列Fig.1 Tightly coupled dipole array2 柵格形RFSS的設計本文設計的柵格形RFSS 如圖2 a）所示
海軍航空大學學報 2014年2期2014-03-24
- 高頻通道輸入阻抗測試——模擬器及阻抗換算表設計
1 高頻通道輸入阻抗技術參數要求1）收發信機輸出、輸入阻抗及通道阻抗：75±25Ω；2）收信靈敏電平：10±1dBm(收信輸入阻抗為標稱值時)；3）收信裕度：12dB ～18dB；4）通信裕度告警：（收信靈敏電平+5.68dBm）；5）通道異常告警：（正常收信電平-5dB）。通過上面的參數指標，可以看到高頻通道的阻抗是判定通道是否合格的關鍵數據。在實際工作中，高頻通道的阻抗是校驗及處理通道問題的必測數據。但是，由于原有設備的限制及傳統的計算方法，造成我們在
科技傳播 2013年22期2013-12-23
- UHF 頻段RFID 標簽天線的小型化設計
0?？捎嬎愠?span class="hl">輸入阻抗:k 是自由空間的波數，Z0是傳輸線模型的特征阻抗。圖4 給出了天線的等效電路圖。圖中，Za為彎折偶極子的輸入阻抗，Zt為激勵端口至T 型匹配環與偶極子連接點之間的輸入阻抗，兩端之間的為特性阻抗Z0，M 為電路兩部分的耦合系數，其值由上述對激勵源兩種等效模式的討論可得M=(1+α)2。因此，天線的輸入阻抗可采用如下公式計算［11］:其中，u=m1/m3，v=m2/m1，對于ZD中臂長l0的計算，需要考慮天線工作頻率下的有效臂長，一般對于
電子器件 2013年3期2013-12-21
- 用于運動監護的心電模擬前端的設計
端具有很高的輸入阻抗以及極小的輸入偏置電流。（2）從電極到電路的引線要盡可能短，同時采用引線屏蔽技術，減小工頻噪聲的耦合。（3）由于電極與皮膚接觸不夠緊密，在運動中可能會產生移位，引入更大的直流偏置電壓。所以心電模擬前端需要采用多級放大的結構，避免過大的直流偏置引起的電路飽和。（4）心電模擬前端需要對射頻噪聲與肌電噪聲進行濾波處理。2 心電模擬前端的設計為滿足心電模擬前端的性能要求，本文設計出的電路結構，如圖1所示：圖1 心電模擬前端的整體結構雖然心電信號
微型電腦應用 2013年4期2013-08-01
- 級聯系統變換器阻抗分析與穩定性改善方法研究
路對后級負載輸入阻抗的影響及其對級聯系統穩定性的改善作用，介紹了電流源擾動注入法測試級聯系統穩定性的方法，通過實驗驗證LC濾波電路對級聯穩定性的改善作用。級聯穩定性 阻抗分析 LC濾波 輸入阻抗0 引言隨著直流分布式系統的發展，功率電子變換器應用增多，獨立設計的功率變換器在系統中級聯應用時會出現系統級聯不穩定問題[1]。特別是，當功率變換器輸出功率受到精確控制時表現為恒功率負載，恒功率負載的負小信號阻抗特性將嚴重影響系統的穩定性。在級聯穩定性判別依據阻抗比
船電技術 2013年12期2013-05-05
- 傳輸線的λ/4阻抗變換特性分析
載λ/4處的輸入阻抗做了定量分析，用以直觀解決這個教學難點。微波傳輸線，輸入阻抗，λ/4阻抗變換性“微波技術與天線”是電磁場與微波技術本科相關專業的一門重要技術基礎課。在傳輸線阻抗特性的教學中，有兩個貫穿整個課程的重要特性:傳輸線上λ/4阻抗變換性和λ/2阻抗重復性。在課堂教學中，一般運用這兩個特性對傳輸線阻抗做出定性結論，如:傳輸線上相隔λ/4，阻抗由容性變為感性，或者由開路變為短路等。而對一個具體的終端負載ZL，距離負載λ/4處的輸入阻抗值和傳輸線λ/
電氣電子教學學報 2013年2期2013-03-16
- 對稱振子阻抗特性分析
參數有很多，輸入阻抗是天線的重要參數，只有知道了天線的輸入阻抗，才可以選取合適的饋電傳輸線與其連接［1-2］.用解析方法嚴格求解天線的輸入阻抗是很困難的，因為首先必須準確計算天線上的電流分布.在工程應用中，對于對稱振子天線，經常使用一些近似方法，如坡印廷矢量法、等效傳輸線法和感應電動勢法等，但這些近似方法比較適用于細振子天線，對于直徑較大的振子，誤差較大，此時，比較準確計算對稱振子的輸入阻抗只能使用數值計算方法，如矩量法、時域有限差分法和有限元法［3］等.
電波科學學報 2013年6期2013-03-05
- 附連水對基座機械輸入阻抗影響研究
機基座的機械輸入阻抗作為重要的隔振和聲學設計參數之一，決定了從激勵源進入船體結構的振動功率的比例。船舶上的基座一般都直接與主船體連接，而且基座結構形式也是多種多樣[1]。通?；臋C械輸入阻抗是通過實驗和有限元計算等方法獲得[2-4]，也可通過經驗公式估算得到[5]。實際上基座機械阻抗測量通常是在船臺上進行，而船舶下水后由于附連水的原因會對基座的實際輸入阻抗產生影響。本文針對典型發動機基座，采用經驗公式與有限元方法研究其低頻段與中頻段內附連水對基座機械輸入
船海工程 2012年2期2012-01-22
- 16位10 MS/s ADC AD7626的單端轉差分高速驅動電路
4932-1輸入阻抗的并聯組合等于50 Ω。ADA4932-1輸入阻抗（觀察電阻R3）的計算公式如下：其中 RG=R3=R5=499 Ω,RF=R6=R7=499 Ω。 因此，本電路的輸入阻抗 RIN約為 665 Ω，與 R2的電阻 53.6 Ω并聯后為50 Ω（即輸入源阻抗）。為使ADA4932-1的兩個輸入端保持適當平衡和對稱，與輸入源阻抗等效的戴維南阻抗和端阻抗必須添加到反相輸入端。在這種情況下，就涉及到濾波器的交流特性。如圖1所示，戴維南等效網絡顯
電子技術應用 2011年2期2011-06-03
- 示波器測量醫用電器剩余電壓的方法探討
電壓的測量及輸入阻抗的影響。醫用電器 剩余電壓 測試方法1 剩余電壓剩余電壓residual voltage，是指用插頭連接電源的設備在拔掉插頭的瞬時，插頭上各插腳之間的殘余電壓；或者是當斷開電氣設備電網供電的瞬間內部儲能元件( 如電容)上的殘余電壓。標準GB9706.1-2007《醫用電氣設備第一部分：安全通用要求》15章規定：用插頭與供電網連接的設備，必須設計成在拔斷插頭之后1s時，各電源插腳之間以及每一電源插腳與設備外殼之間的電壓不超過60V?；蛘咴?/div>
中國醫療器械信息 2010年5期2010-09-15