國外某褐鐵礦選礦試驗*

李逢春 盛 娜 闞嘯林 皇甫明柱

(1.遼寧工程技術大學;2.中鋼集團安徽天源科技股份有限公司;3.安徽工業大學工商學院;4.中鋼集團馬鞍山礦山研究院有限公司;5.華唯金屬礦產資源高效循環利用國家工程研究中心有限公司)

褐鐵礦是由含鐵礦物經過長期的風化、氧化和水化之后形成的氧化物，風化淋濾及殘積型礦床是褐鐵礦的主要礦床類型，褐鐵礦由于其難選、利用率較低等問題，已成為一個世界性難題，同時也成為全世界關注的焦點，各國選礦研究人員對褐鐵礦的選別做了大量的研究工作，主要通過改進選礦工藝流程，采用新型高效的選礦藥劑和選礦設備來提高褐鐵礦的各項選別指標［1］。因此，提高貧礦、難選褐鐵礦的選礦技術，綜合利用貧礦、難選鐵礦將是未來鋼鐵企業發展的方向。為此，以國外某褐鐵礦為研究對象，探討回收該鐵礦物的適宜流程以及選別參數，最終獲得了滿意的試驗指標［2］。

1 礦石性質

對原礦進行化學多元素分析及鐵物相分析，其結果見表1、表2。

表1 原礦化學多元素分析結果 %

表2 原礦鐵物相分析結果 %

由表1、表2可知，原礦中可利用的元素為鐵，雜質SiO2、Al2O3含量較高，雜質S、P含量均較低，堿性系數 (CaO+MgO)/(SiO2+Al2O3)=0.171，為酸性鐵礦石。鐵主要以赤褐鐵礦形式存在，赤褐鐵礦之中的鐵占95.54%，其次是少量的磁鐵礦，僅占2.36%，碳酸鐵和硅酸鐵含量較少。

2 選礦試驗研究

從原礦鐵物相分析結果可以看出，由于磁鐵礦含量較少，分布率為2.36%，故試驗針對該礦石不進行弱磁選試驗研究。試驗擬采用連續磨礦—單一強磁選，階段磨礦—單一強磁選，連續磨礦—螺旋溜槽重選—強磁選3種流程進行試驗研究［3］。

2.1 連續磨礦全磁流程試驗

2.1.1 強磁粗選磨礦細度試驗

將破碎至－2 mm的原礦樣采用試驗室φ200 mm×90 mm錐形球磨機磨至不同粒度進行1段強磁粗選試驗，強磁選設備采用SLon型立環脈動高梯度強磁選機，磁場強度為637 kA/m，試驗流程見圖1，試驗結果見表3。

圖1 連續磨礦—單一強磁選試驗流程

由表3可知，隨著磨礦細度的提高，精礦鐵品位升高;當磨礦細度從 －0.074 mm 60%提高到－0.074 mm 90%時，精礦鐵品位從57.88%提高至60.53%，鐵回收率由81.45%下降至77.09%，說明鐵礦物嵌布粒度較細，要想獲得較高品位的鐵精礦需細磨，為了兼顧精礦品位和回收率，選擇磨礦細度為－0.074 mm 85%為宜。

表3 1段不同磨礦細度試驗結果 %

2.1.2 強磁粗選磁場強度試驗

為了確定1段強磁粗選合適的磁場強度，在磨礦細度為－0.074 mm 85%的條件下，進行一組磁場強度試驗。試驗流程見圖1，試驗結果見表4。

表4 1段強磁粗選磁場強度試驗結果

由表4可知，磁場強度變化對精礦鐵品位及鐵回收率影響均較大，當磁場強度為318 kA/m時，精礦鐵品位為61.52%，鐵回收率為68.37%，當磁場強度為796 kA/m時，精礦鐵品位降至58.72%，鐵回收率提高至81.69%;為了兼顧精礦品位和回收率，1段粗選磁場強度暫定為637 kA/m。

2.1.3 強磁精選磁場強度試驗

為了進一步提高精礦品位，對在磨礦細度為－0.074 mm 85%、磁場強度為637 kA/m條件下所得的1段粗選強磁精礦進行1次精選試驗，精選磁場強度分別為159、318、477、637 kA/m，試驗結果見表5。

表5 2段強磁精選磁場強度試驗結果

由表5可知，隨著磁場強度的提高，精礦鐵品位下降，鐵回收率有所提高，當磁場強度為477 kA/m時，精礦鐵品位為 63.67%，鐵作業回收率為81.24%，相對原礦回收率為63.47%，綜合指標較好。

2.2 階段磨礦全磁流程試驗

2.2.1 1 段磨礦細度試驗

將原礦在φ350 mm×160 mm錐形球磨機中磨至不同細度，使用Slon-750脈動高梯度強磁選機選別，充填介質為2 mm粗棒介質，脈動次數為200次/min，轉環轉速為2 r/min。脈動高梯度強磁磁場強度為637 kA/m。階段磨礦—單一強磁選試驗流程見圖2，試驗結果見表6。

圖2 階段磨礦—單一強磁選試驗流程

由表6可知，隨著磨礦細度的提高，精礦鐵品位升高，當磨礦細度從 －0.074 mm 45%升高到－0.074 mm 60%時，精礦產率下降，精礦全鐵含量有所提高，尾礦全鐵含量也有所提高，精礦鐵品位從53.36%上升到57.88%，拋除的尾礦量從25.74%上升到37.34%，綜合選礦指標及工業生產經驗，選擇1段磨礦細度為－0.074 mm 50%。

2.2.2 1 段磁場強度試驗

為確定1段磁選合適的磁場強度，進行了1段脈動高梯度強磁磁場強度分別為 477、637、796 kA/m的磁場強度試驗。固定1段磨礦細度為－0.074 mm 50%，試驗流程為強磁1次選別，試驗流程見圖2，試驗結果見表7。

表6 1段不同磨礦細度試驗結果 %

表7 1段強磁磁場強度試驗結果

由表7可知，磁場強度變化對精礦鐵品位影響較大，當磁場強度為477 kA/m時，精礦鐵品位為55.65%，鐵回收率為82.70%，當磁場強度為796 kA/m時，精礦鐵品位為 53.94%，鐵回收率為86.03%，說明改變磁場強度可以獲取不同產品質量的鐵精礦，為了兼顧回收率，綜合考慮1段磨礦磁場強度為796 kA/m。

2.2.3 2 段磨礦細度試驗

將1段磨礦細度為－0.074 mm 50%、磁場強度為796 kA/m條件下所得鐵品位為53.94%的1段粗精礦磨至不同細度，進行2段不同磨礦細度試驗。試驗流程為脈動高梯度強磁1次選別，強磁選磁場強度為477 kA/m，試驗流程見圖2，試驗結果見表8。

由表8可知，隨著磨礦細度從－0.074 mm 75%增加到－0.074 mm 90%，精礦鐵品位從60.36%提高至63.54%，鐵精礦品位僅提高3.18個百分點;作業回收率由83.04%降至73.74%;為了兼顧精礦品位和回收率，選擇2段磨礦細度為－0.074 mm 85%。

表8 2段不同磨礦細度試驗結果 %

2.2.4 2 段磁場強度試驗

為確定2段磁選合適的磁場強度，進行2段脈動高梯度強磁磁場強度分別為159、318、477、637 kA/m的磁場強度試驗。固定2段磨礦細度為－0.074 mm 85%，試驗流程為強磁1次選別，試驗流程見圖2，試驗結果見表9。

表9 2段強磁磁場強度試驗結果

由表9可知，隨著磁場強度增加，精礦鐵品位下降，鐵回收率大幅度增加，當磁場強度增加至477 kA/m時，精礦鐵品位和鐵回收率變化幅度不大，故2段磁場強度選擇477 kA/m為宜。

2.3 連續磨礦—螺旋溜槽重選—強磁選流程試驗

2.3.1 螺旋溜槽重選試驗

根據上述試驗結果，選擇磨礦細度為－0.074 mm 85%進行連續磨礦螺旋溜槽重選—強磁選試驗。螺旋溜槽型號為5LL-600 mm，試驗流程為1粗1精，試驗流程見圖3，試驗結果見表10。

2.3.2 螺旋溜槽重選尾礦強磁選磁場強度試驗

對螺旋溜槽中礦和尾礦進行強磁選試驗，脈動高梯度強磁磁場強度分別為 159、318、477、637 kA/m，試驗結果見表11。

圖3 連續磨礦—螺旋溜槽重選試驗流程

表10 螺旋溜槽重選試驗結果 %

由表11可知，隨著磁場強度的增加，精礦鐵品位降低，鐵回收率增加;綜合考慮，重選尾礦強磁選試驗磁場強度定為477 kA/m。

表11 強磁選磁場強度試驗結果

2.4 不同試驗流程試驗結果

根據上述試驗結果，將不同工藝流程所得的試驗結果進行對比，對比試驗結果見表12。

表12 不同試驗流程試驗結果 %

由表12可知，連續磨礦—單一強磁選工藝流程可獲得產率為48.05%、鐵品位為63.44%和鐵回收率為65.81%的鐵精礦;階段磨礦—單一強磁選工藝流程可以獲得產率為48.97%、鐵品位為63.21%和鐵回收率為66.84%的鐵精礦;連續磨礦—螺旋溜槽重選—強磁選流程可獲得產率為51.80%、鐵品位為62.85%和鐵回收率為70.50%的鐵精礦;三者均取得了較好的工藝指標。

綜合來看，原礦—連續磨礦—螺旋溜槽提精—脈動高梯度強磁選流程，依靠螺旋溜槽重選獲得了品位為24.15%的合格鐵精礦，該工藝流程可以減少強磁選設備，節約生產成本，且回收率較高，故選擇此工藝流程對該鐵礦進行選別。

3 結語

(1)國外某褐鐵礦礦石中主要有用礦物為赤褐鐵礦，赤褐鐵礦之鐵占95.54%，其次為磁鐵礦，碳酸鐵、硅酸鐵和黃鐵礦含量較低，有害雜質硫、磷含量較低，鐵品位為46.24%。

(2)通過對原礦進行連續磨礦—單一強磁選、階段磨礦—單一強磁選、連續磨礦—螺旋溜槽重選—強磁選3種不同工藝流程的試驗，最終均取得了較好的選別效果。根據實際情況，為節約生產成本選擇連續磨礦—螺旋溜槽重選—強磁選流程，并獲得了產率為51.80%、鐵品位為62.85%和鐵回收率為70.50%的鐵精礦。

［1］ 范志堅，曹南杰，饒宇歡.某貧細難選鐵礦石選礦工藝研究［J］.金屬礦山，2011(1):51-53.

［2］ 王德英，孫廣周，趙玉佳.某地褐鐵礦選礦工藝對比研究［J］.礦產保護與利用，2012(6):21-24.

［3］ 劉衛強，張宗華.云南某褐鐵礦的選礦工藝研究［J］.云南冶金，2006(6):18-20.