論某大樓鋼筋混凝土框架-核心筒結構設計

付敏

（江西省城建設計研究院有限公司　江西南昌　330000）

論某大樓鋼筋混凝土框架-核心筒結構設計

付敏

（江西省城建設計研究院有限公司江西南昌330000）

隨著經濟的發展，城市建設突飛猛進，在建筑工程中，結構設計是十分重要的一個環節，在高層建筑結構設計中，結構選型及限應對措施、鋼管混凝土組合柱與鋼筋混凝土梁節點做法、剪力墻平面外對梁端嵌固作用及處理方法、連梁計算分析等設計方法，本文就相關問題進行簡要的闡述和分析。

樓鋼筋混凝土框架-核心筒；結構設計；連梁

1　概況

該大樓由一棟25層寫字樓（含兩個避難層）、一棟2層商業附樓和4層地下室組成，總建筑面積90149m2，屋面結構高度182.80m、停機坪結構高度193.20m，現已竣工使用。

2　結構設計總體構思

2.1結構選型

本工程采用，雖然其結構承載能力和抗變形能力比筒中筒結構差，但避免了結構豎向抗側力構件的轉換，滿足了建筑立面效果和使用要求。為解決建筑首層層高12.0m、結構高度超限及減小柱截面等問題，下部若干層采用鋼管混凝土組合柱，樓蓋采用現澆普通鋼筋混凝土梁板體系。

承載力和水平位移計算時，基本風壓均按重現期為100年的0.90kN/m3取值，（廣東省實施《高層建筑混凝土結構技術規程》[（JGJ3-2002）補充規定（DBJ/T15-46-2005）尚未頒布]。由于結構側向位移不滿足限值要求，在第30層利用建筑避難層，設置了鋼筋混凝土桁架的結構加強層，結構加強層是一把雙刃劍，雖然可提高結構抗側移剛度，也使得結構豎向剛度突變，所以結構加強層及相鄰層按《高規》要求進行了加強處理。

2.2超限措施

本工程結構平面形狀規則、剛度和承載力分布均勻，豎向體型也規則和均勻、結構抗側力構件上下連續貫通（見圖1），除結構高度超過適用限值外，其它指標通過調整后均達到未超限。

圖1　“該大樓”結構布置平面圖

由于結構高度超限、而且首層層高12.0m，超限應對措施把首層及下部若干層的結構抗側力構件作為加強的重點：一～十五層框架柱采用鋼管混凝土組合柱、一～二層核心筒剪力墻四角附加型鋼暗柱、首層抗震等級提高一級。鋼管混凝土柱有著卓越的承載能力和變形能力，但其防腐和防火材料不僅造價較高還有時效性，需考慮今后的維修保養，鋼管混凝土疊合柱及鋼管混凝土組合柱可彌補這方面的缺陷。核心筒剪力墻四角附加型鋼暗柱，以解決由于首層層高較大，使得剪力墻端部應力集中的問題，并提高剪力墻的承載能力和抗變形能力。

3　鋼管混凝土組合柱的梁柱節點

在工程中往往僅在框架柱中采用鋼管混凝土，而框架梁則采用普通鋼筋混凝土，鋼管混凝土柱和鋼筋混凝土梁的連接節點成為工程中難點之一。目前常用的連接節點有：鋼牛腿法、雙梁法、環梁法、鋼管開大洞后補強法及純鋼筋混凝土節點法等，本工程采用在鋼管上開穿鋼筋小孔的連接節點，為連接節點的設計提供多一種選擇。

3.1鋼管開小孔的連接節點構造（見圖示2）

圖2　鋼筋穿鋼管立面圖

鋼管上開穿鋼筋小孔的連接節點做法要點如下：

（1）鋼管開小孔：小孔直徑D=鋼筋直徑+10mm，小孔水平間距=3×D，小孔垂直間距=2×D。

（2）鋼管水平加強環：梁頂面和梁底面各設置一道，環板寬度：鋼管混凝土柱時，取0.10倍鋼管直徑、鋼管混凝土疊合柱時，取65～100mm；環板厚度=0.5t且≥16mm（t為鋼管壁厚）。

（3）鋼管豎向短加勁肋：緊貼水平加強環，肋寬=環板寬-15mm，肋厚=環厚，長度為200mm，布置在梁開孔部位的兩側和中間。

（4）梁鋼筋盡量采用直徑較大的HRB400級鋼筋，以減少鋼管開孔數量。在鋼管混凝土疊合柱時，部分梁鋼筋可以在鋼筋混凝土柱區域穿過。

3.2鋼管開小孔連接節點的優點

（1）鋼管開小孔后對鋼管截面削弱不大，梁鋼筋穿過小孔后剩余的縫隙很小，鋼管對管芯混凝土的約束力基本沒減少，不影響鋼管混凝土柱的承載能力和變形能力。

（2）梁鋼筋直接穿過鋼管后，梁可以可靠的傳遞內力，梁長范圍內的剛度保持不變，結構受力分析與實際相同。（鋼牛腿法和鋼管開大洞后補強法，在梁端范圍內有相當長度的型鋼，使得梁剛度急劇變化）。

（3）在設置水平加強環和豎向短加勁肋補強后，鋼管在節點區是連續的，節點的剛性不受影響，滿足“強節點弱構件”的要求。

（4）現場施工較方便，即使圓弧形梁鋼筋也可順利穿過。

（5）節點補強所用材料比鋼牛腿法和鋼管開大洞法減少很多，造價較低。

為進行鋼管開小孔后分析研究，1996年中國鋼結構協會鋼-混凝土組合結構協會做了1：5模型的四組共九個試件模型試驗，并通過多個工程實踐證實該方法的可靠性和可行性。

4　剪力墻平面外對梁端嵌固作用的分析

對于框架-核心筒結構，部分框架梁要支撐在剪力墻平面外方向，剪力墻平面外對梁端嵌固作用究竟如何，其研究文獻較少，設計標準和規范也沒有涉及。影響剪力墻平面外對梁端嵌固作用的主要因素：墻平面外對梁端嵌固作用的有效長度、墻線剛度與梁線剛度之比和墻在該層的軸壓力等等。目前常用的計算分析軟件雖然具有墻元平面外剛度分析功能，但未考慮墻平面外對梁端嵌固作用的有效長度，當遇到墻肢很長或筒體墻肢空間剛度很大情況時，計算分析軟件會高估了墻平面外對梁端的嵌固作用，使得梁端負彎矩計算值要大于實際值，本工程應對措施如下：

（1）采用梁端增加水平腋方法，用以直接增加墻平面外對梁端嵌固作用有效長度。

（2）采用增加墻邊框梁方法（見圖3），用以增加墻平面外對梁端嵌固的局部剛度。墻邊框梁截面寬度應不小于0.4倍梁縱筋錨固長度，墻邊框梁截面高度應大于樓面梁截面高度，為保證梁端剪力通過墻邊框梁均勻傳遞到墻上，墻邊框梁寬出墻厚處用斜角過渡。

圖3　墻邊框梁的設置

（3）為保證梁正截面設計更加符合實際受力情況，梁端計算彎矩可以采用“調幅再調幅”方法，即分析計算時設定梁端負彎矩調幅系數后，配筋時再局部手算調幅?！罢{幅再調幅”時，應考慮構件的剛度、內力重分布的充分性、裂縫的開展及變形滿足使用要求。

5　核心筒外墻的連梁設計

核心筒外墻的連梁縱筋計算超筋是非常普遍的情況，《高規》對連梁超筋有專門的處理措施，而且研究文獻也不少，但計算模型的選取也是重要因素之一?！陡咭帯芬幎?，跨高比小于5時按連梁考慮，即連梁屬于深彎梁和深梁的范疇，其正截面承載力計算時，已不能按桿系考慮，也就是已不符合平截面假定，但許多分析軟件仍然把連梁按桿系計算，其計算偏差當然是很大了。按“強墻弱梁”和“強剪弱彎”原則進行連梁設計時，雖然《高規》對連梁設計有具體要求，但這個“弱”要到什么程度，還是取決于設計者的理解和經驗。

本工程核心筒外墻的連梁按《高規》要求進行設計，除連梁均配置了交叉暗撐外，對非底部加強部位剪力墻的邊緣構件也進行了加強處理，以滿足“多道抗震防線”和“強墻弱梁”的要求。

6　結束語

（1）鋼管混凝土疊合柱及鋼管混凝土組合柱有卓越的承載能力和變形能力，還可彌補鋼管混凝土柱的防腐和防火材料造價較高及時效性方面的缺陷。

（2）鋼管按一定的構造要求開穿鋼筋小孔，對鋼管截面損傷不大，梁鋼筋直接穿過鋼管，使得梁內力可以可靠的傳遞。適當設置水平加強環和豎向短加勁肋，鋼管混凝土柱的承載能力和變形能力不會降低，節點剛性得以保證。模型試驗已經證實該方法的可靠性，工程實踐已經證實該方法的可行性。大大節約梁柱節點所用鋼材，施工方便。

（3）影響剪力墻平面外對梁端嵌固作用的主要因素：墻平面外對梁端嵌固作用有效長度、墻線剛度與梁線剛度之比和墻在該層的軸壓力等等。為加強墻平面外對梁端嵌固作用，可采取梁端水平加腋方法、增加墻邊框梁方法，梁端彎矩可采用“調幅再調幅”方法。

（4）連梁屬于深彎梁和深梁的范疇，正截面承載力計算時，不能按桿系模型計算。

[1]蔡紹懷.鋼管混凝土結構的計算與應用.中國建筑工業出版社，1989.

[2]鐘善桐.鋼管混凝土結構.黑龍江科學技術出版社，1994.

[3]深圳市郵電局工程RC梁鋼筋穿過鋼管混凝土柱，對管柱承載力影響的試驗中國鋼結構協會鋼-混凝土組合結構協會，1997.

[4]《鋼管混凝土疊合柱結構技術規程》（CECS188：2005）.中國計劃出版社，2005.

[5]《混凝土結構設計規范》（GB50010-2002）.中國建筑工業出版社，2002.

[6]《高層建筑混凝土結構設計規程》（JGJ3-2002）.中國建筑工業出版社，2002.

TU318

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2015-8-30