喬文俊
摘要:擠壓螺紋作為一種利用金屬塑性變形原理,對材料進行擠壓加工,并不產生切屑的方法,其在鋁化發動機制造領域被廣泛應用。由于其擠壓的工藝原理,牙型產生具有一定不規則性,導致長擠壓螺紋容易在裝配拆卸的過程中產生鋁屑,本文通過理論研究和實際切削相結合的方法,研究了不同的加工工藝,找出了產生鋁屑最少的加工方法。
關鍵詞:機加工;擠壓螺紋;鋁屑;加工工藝
0 ?引言
隨著鋁合金材料在發動機制造領域的廣泛應用,新的加工方法也被大量引入,其中擠壓螺紋的加工方法因為其較高的強度,以及無切屑的特性,在鋁化發動機制造領域被廣泛應用。其隨之產生的問題是容易在裝配拆卸的過程中產生鋁屑,這種問題在長擠壓螺紋(長徑比大于5)的加工中尤為常見。長擠壓螺紋的加工主要含有幾個步驟:預鉆,鉆孔,攻絲,其中鉆孔的方法又分為含有鉸刀和不含有鉸刀等,工藝方法多種多樣,本文在研究了多種工藝方法后,找出了鋁屑產生的最少加工工藝。
1 ?擠壓螺紋的成型機理及特點
擠壓螺紋是一種金屬冷壓加工的方法,其主要原理是對工件材料產生擠壓,使其產生塑性變形,從而形成螺紋。擠壓絲錐含有以下特點:
①擠壓成型,加工不產生鋁屑,清潔化加工過程,不會出現鋁屑擠斷絲錐的情況。
②由于是冷壓成型,螺牙的強度較高。
③相應的加工刀具磨損較低,壽命長。
④適合于加工延長率較高的塑性材料。
⑤擠壓成型的螺牙形狀相較切削螺紋不穩定。
圖1 是擠壓螺紋的典型牙形:
2 ?擠壓螺紋鋁屑掉落研究實驗
本文選取實際工作中遇到的問題作為研究對象,前期采用專家評審法,收集實驗意見,建立實驗數據庫以及圖片庫,進而對數據進行分析,總結出各種加工工藝得出的結果,并選出了最佳加工方案。
2.1 研究對象選取及其特點分析
本文研究對象選取為缸體上的燃燒面連接螺紋孔,燃燒室結合面是缸體上工作環境最惡劣的面之一,汽油在燃燒室內被點燃,劇烈燃燒爆發能量給汽車提供動力,此外該面還是缸體缸蓋冷卻水和潤滑油的交互面,對密封和擰緊可靠性要求高,因此對螺紋的連接強度以及裝配的清潔度都有很高的要求,正好適合作為研究對象。
研究對象的材質為鋁合金材料:GMW5M-AL-C-D-ClassA-Si9Cu3Fe1-T5,塑性延伸性不低于0.35%,適合采用擠壓螺紋的加工工藝,螺紋孔具體參數如下:M9X1.25-6H的螺紋,螺紋底孔深度為65mm,螺紋最低深度要求為60mm,螺紋孔位置度要求為0.55(相對于側面基準)。
2.2 螺紋加工的實驗設計
我們根據功能驗證需求、工藝驗證需求、客戶驗證需求等方面的要求、選取了強度、底孔類型、加工工藝、加工參數、底孔直徑、擰緊曲線、擰緊掉屑等一系列驗證指標。針對這些驗證指標詳細設計了四個實驗,實驗的判定檢測工具有:擰緊槍、三坐標、螺紋深度規、小徑通止規、拉力實驗機。詳如圖2。
根據實驗驗證需求以及驗證目標,我們設計了切削絲錐與擠壓絲錐對比,加工工藝對比,底孔孔徑對比,絲錐參數對比等四個實驗,并對螺紋的加工工藝結果,裝配工藝結果,鋁屑結果以及強度結果做數據對比,實驗具體設計內容如下:
2.2.1 實驗1:切削絲錐與擠壓絲錐對比
實施步驟及內容:
①在同一缸體燃燒室面一半采用切削絲錐,一半采用擠壓絲錐,并對結果做三坐標,螺紋通止規,小徑通止規,擰緊槍等測試;
②針對切削絲錐和擠壓絲錐每個加工螺紋孔進行拉力實驗(每種加工方法做4次),并做拉力結果對比。
實驗零件數量:共6個;其中5個切削絲錐,5個擠壓絲錐;1個剖開做拉力實驗。
需對比數據:位置度,擰緊曲線,拉力數據,擰緊鋁屑分析。
2.2.2 實驗2:加工工藝的對比
實施步驟及內容:
①使用直徑8.4麻花鉆底孔,直徑8.4直槽底孔,測量各自底孔的直徑、直線度和位置度等數據并進行數據對比;
②最后采用擠壓絲錐對螺紋底孔進行攻絲,做三坐標,螺紋通止規,小徑通止規,擰緊槍等測試。
實驗零件數量:每種6個;5個攻絲,1個不攻絲做底孔直線度數據對比。
需對比數據:位置度,擰緊曲線,底孔直線度,擰緊鋁屑分析。
2.2.3 實驗3:直徑8.47底孔與直徑8.4底孔比較
實施步驟及內容:
①使用直徑8.47鉸刀的底孔和直徑8.4底孔進行對比,測量底孔直徑和直線度、位置度等數據。
②使用擠壓絲錐攻絲,并用三坐標測量,螺紋通止規,小徑通止規,擰緊等測試。
實驗零件數量:每種6個;5個攻絲,1個不攻絲做底孔直線度數據對比。
需對比數據:位置度,擰緊曲線,擰緊鋁屑分析。
2.2.4 實驗4:絲錐參數對比
實施步驟及內容:
使用不同擠壓絲錐的參數做實驗,每個孔采用不同的加工參數,最后用三坐標測量,螺紋通止規,小徑通止規測量,擰緊檢查實驗結果并對比哪個參數最優。
實驗零件數量: 2個
需對比數據:位置度,擰緊曲線,擰緊鋁屑分析。
2.3 實驗數據分析
①實驗1中的相關實驗數據對比如下表1:
具體的擰緊鋁屑分析如圖3所示。
從表1實驗結果可以看出,切削絲錐和擠壓絲錐從位置度和擰緊曲線上來看,差異不大;拉力數據方面,擠壓絲錐強度較高;從擰緊產生的鋁屑分析來看擠壓絲錐的結果要差于切削絲錐,具體從圖3可以看出,擠壓絲錐無鋁屑的比例較低不足40%,切削絲錐無鋁屑比例接近70%,另外少量鋁屑以及帶狀鋁屑比例擠壓絲錐也較切削絲錐高,這個擠壓絲錐的成型機理以及牙型有關,實驗結果符合理論預期。
②實驗2中的相關實驗數據對比如表2:
具體的擰緊鋁屑分析如圖4所示:
從表2實驗結果可以看出,直徑8.4麻花鉆底孔和直徑8.4直槽底孔從擰緊曲線上來看,差異不大;位置度,底孔直線度,擰緊產生的鋁屑等方面來看直槽底孔會比螺旋槽底孔表現要好。
以位置度來講,由于實驗對象是一個長徑比達到7.7的孔,實驗中的直槽鉆設計了兩個支撐刃帶,在主軸冷卻液壓力充足的情況下,位置度好于普通麻花鉆,符合預期,需要注意的是加工系統的內冷壓力足夠,內冷壓力最好在70bar左右,排屑效果良好,若沒有較好的內冷壓力,則需要選擇麻花鉆,利用麻花鉆的螺旋槽結構,輔助排屑,以避免鋁屑堆積對底孔孔壁產生刮傷和擠壓,嚴重的甚至會造成斷刀。
以底孔直線度來講,直槽鉆采用E型鉆尖且直槽鉆與孔壁間隙較小,底孔直線度好符合預期;從鋁屑情況來講,直槽鉆無鋁屑比率遠高于麻花鉆。
③實驗3中的相關實驗數據對比如表3:
具體的擰緊鋁屑分析如圖5所示:
從表3實驗結果可以看出,直徑8.4鉸刀和直徑8.47鉸刀從位置度,擰緊曲線以及擰緊產生的鋁屑等方面都沒有明顯差異。該實驗是為了驗證底孔直徑對螺紋孔的影響,由于是采用擠壓絲錐加工,對底孔的大小要求較嚴,即底孔公差較小,較大的底孔可能會導致擠壓形成的螺紋壓型不完整,因此選取的鉸刀直徑差異比較小,這可能也是導致最終實驗結果差異不大的原因。
④實驗4中的相關實驗數據對比如表4:
具體的擰緊鋁屑分析如圖6所示:
從表4實驗結果可以看出,1.5倍退刀和2倍退刀從位置度,擰緊曲線以及擰緊產生的鋁屑等方面都沒有明顯差異。理論上來講,螺紋加工時較快的退刀會對螺紋質量產生影響,但我們的實驗是在投產線上進行的,為了盡量減少不必要的工廢,這里選擇的退刀速度較為保守,但也已基本覆蓋了常用的量產退刀速度,可以論證出退刀速度對擠壓螺紋的影響。
3 ?結語
根據上面一系列實驗,將擰緊產生鋁屑的數據整合在一起,如圖7所示:
我們可以得出以下結論:①切削絲錐的擰緊鋁屑掉落情況最好,其次是直槽鉆底孔的擠壓絲錐。這是加工原理決定的,特別是深螺紋孔,差異越發明顯;②位置度方面,麻花鉆加工螺紋底孔的表現最差,直槽鉆,鉸刀等方法位置度表現都不錯,采用直槽鉆進行底孔加工的前提是加工系統有較好的內冷壓力,具體原因在實驗2中有描述,這里不再重復;③麻花鉆加工螺紋底孔的底孔直線度表現最差的;④擰緊曲線方面,各加工方法差異不大;⑤采用直槽底孔鉆加工擠壓絲錐底孔會得到較好的鋁屑結果。
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