腰英臺地區低壓儲層漏失分析及對策

劉金華

（1.頁巖油氣富集機理與有效開發國家重點實驗室,北京 102206；2.中石化石油工程技術研究院有限公司,北京 102206）

腰英臺［1-2］儲層營城組經過多年的開發,后續鉆井過程中漏失嚴重,漏失率近100%,嚴重影響了正常鉆井施工,拖延了勘探開發步伐。如YP13 井,在營城組鉆遇失返性漏失,共進行了橋接堵漏、高失水堵漏、水泥堵漏和固結堵漏等21 次堵漏作業,井下仍然漏失,被迫提前完井,未達到鉆井目的,堵漏周期1 418.58 h,合59.11 d。針對如此嚴重的漏失,通過分析漏失層特點及堵漏施工過程存在的問題,確定了堵漏配方粒徑不合適及封堵層缺乏彈性是堵漏成功率低的主要原因,針對漏失層為儲層的實際情況,優選了高強度、高酸溶的顆粒材料和變形材料,通過合理的粒徑級配,研發了隨鉆防漏處理劑,開發了高效橋接堵漏配方,在YP16 和YP17井應用,成功解決了儲層段壓差性漏失和裂縫擴展性漏失難題。

1 腰英臺儲層特性

1.1 地層巖性及組構

腰英臺目的層營城組為火成巖地層,巖性為紫灰色、深灰色、灰色凝灰巖、灰白色流紋巖,黏土含量較低,只有1%左右,石英和斜長石含量高,達到80%以上。黏土礦物中,伊利石含量最高,所占比例高達55%以上,其次是伊/蒙混層,大約為30%,幾乎不含蒙脫石。該地層硬脆性強,容易發生裂縫性漏失。

1.2 地層壓力及地層溫度

腰英臺目的層營城組埋深3 500～3 800 m,原始氣藏壓力系數為1.17 左右。經過多年的開發,地層壓力逐漸降低,YP2、YP5、YP12、YP13、YP14、YP15 井實測地層壓力系數分別為0.79、0.76、0.91、0.68、0.66 和0.63,成為漏失潛在的隱患。腰英臺目的層營城組埋深3 500～4 000 m,地溫梯度3.3 ℃/100 m,折算出目的層溫度為120～130 ℃。

1.3 地層裂縫

通過觀察早期地質取心資料,可知腰英臺目的層營城組地層裂縫寬度基本在0.1～2 mm 之間,足以引起漏速每小時數立方米至失返等不同漏速的漏失。地層壓力降低后,裂縫所受支撐力也相應降低,通過模擬計算［3-4］,目前裂縫寬度小于1.5 mm。

1.4 鉆井液密度

腰英臺目的層營城組鉆進過程中,為保證井下安全,滿足井壁穩定和壓穩氣層的要求,鉆井液密度基本控制在1.05～1.15 g/cm3。

1.5 漏失類型及防漏堵漏要求

通過綜合分析漏失層特征和鉆井液密度情況,結合漏失類型分類原則,將營城組漏失歸結為壓差性漏失和裂縫擴展性漏失［5-8］。由于井筒壓力高于地層壓力導致的漏失為壓差性漏失,此時地層骨架不受破壞；在漏失發生過程中,井筒流體作用于漏失裂縫表面,引起裂縫寬度進一步增大,同時破壞地層骨架結構,此時的漏失為裂縫擴展性漏失。

對于壓差性漏失,需要堵漏材料在漏失通道即裂縫內形成具有足夠強度的“封隔墻”,能夠承受井筒和地層壓力差,就可以達到堵漏的目的；對于此種漏失,將堵漏材料加入鉆井液中,采用隨鉆防漏工藝就可滿足正常鉆井要求。

對于裂縫擴展性漏失,形成的“封隔墻”除了要滿足井筒和地層壓力差的要求,還要具有較強的抗壓能力,即滿足裂縫擴展后的漏失通道對“封隔墻”的擠壓,使“封隔墻”一直保持原狀態支撐住漏失裂縫,避免“封隔墻”受擠壓后遭到破壞再次漏失。對于此種漏失,除了形成的“封隔墻”具有一定的承壓能力,還必須具有較高的強度,要求顆粒材料能夠承受裂縫面的法向壓力,承壓能力大于裂縫閉合壓力,使“封隔墻”在受壓狀態下持續保持原狀態。由于裂縫擴展后寬度較大,所需顆粒堵漏材料粒徑也較大,一般需要停鉆專堵。

根據腰英臺營城組目前情況,按地層壓力系數0.63～0.91、井筒鉆井液密度1.1 g/cm3計算,控制壓差性漏失,需要隨鉆處理劑生成的“封隔墻”承壓能力為8～19 MPa。通過計算模擬,結合現場堵漏施工,裂縫開啟產生擴展性漏失的壓力為當量密度1.5 g/cm3,合20 MPa,且壓力越大,裂縫寬度越大,堵漏施工時,要根據承壓要求選擇合適的顆粒材料和配方。

由于營城組是儲層,防漏堵漏過程中所用的堵漏材料必須有較高的酸溶性,利于后期解堵,滿足開發要求。另外,營城組地層溫度超過120 ℃,防漏堵漏材料還要考慮抗溫性能。

2 防漏堵漏技術研究

針對0.2 mm 以下的小裂縫產生的壓差性漏失,開發隨鉆防漏處理劑,通過隨鉆措施進行隨鉆封堵；針對毫米級較大裂縫產生的裂縫擴展性漏失,開發具有彈性的高效橋接堵漏技術,使封堵層能夠隨著裂縫的擴展而實時變形封堵,防止后期復漏,提高堵漏效果。

2.1 防漏技術

對于腰英臺營城組壓差性漏失,防漏作業主要針對0.2 mm 以下的小裂縫,防漏處理劑要從以下方面考慮：首先要選擇抗高溫的酸溶性顆粒材料,根據合適的粒徑分布規則進行架橋級配,進行初級架橋；利用可變形的填充材料,填充于架橋留下的小縫隙中,提高封堵層彈性,同時提高封堵范圍,防止復漏；利用可酸溶的抗高溫纖維材料在封堵層中實現拉筋,提高封堵層穩定性。經過室內實驗,開發出隨鉆處理劑,采取隨鉆工藝進行防漏施工。

2.1.1 防漏材料優選

（1）顆粒材料。顆粒材料在小裂縫內互相作用,按一定規則形成“架橋”,“橋”的強度受顆粒材料強度的影響較大,因此顆粒材料需要有一定的強度來滿足“架橋”的穩定性［9］。收集了6 種高酸溶高強度的剛性顆粒材料,其抗壓強度均大于20 MPa,清水中150 ℃熱滾16 h后,強度基本不變,利用15%鹽酸測得的酸溶率均在95%以上。收集的6種材料的粒徑如表1所示。

表1 剛性顆粒材料粒徑分布 μm

（2）纖維材料。從抗溫和酸溶率兩方面來考慮,優選出礦物纖維MJXW（見圖1）,130℃烘干24 h后,其質量損失率僅為0.3%,15%鹽酸酸溶率為61.7%。

（3）可變形填充材料。從拉伸強度、斷裂伸長率和回彈率三方面考慮,用萬能材料試驗機測試不同材料的性能,優選了抗高溫高回彈率變形填充材料GHT（見圖2）,該材料在130 ℃養護24 h 后,拉伸強度大于8.1 MPa,斷裂伸長率大于559.3%,回彈率大于91%。

圖2 抗高溫變形填充材料GHT

2.1.2 防漏處理劑配方

首先依據理想充填理論確定了顆粒材料的比例,在此基礎上,通過實驗,從堵漏漿性能、封堵能力和經濟性方面綜合考慮,確定了纖維材料和可變形充填材料的比例及加量,最終確定了防漏處理劑SMFL的配方。

（1）顆粒材料級配。參考理想充填理論［10-13］,從收集的高酸溶高強度顆粒材料中優選材料,進行合理級配,確定了封堵0.2 mm 裂縫的顆粒材料及比例。最終優選出顆粒材料F、D和B,其比例為10∶35∶55,這3種材料復配最接近理想充填效果,其優化曲線如圖3所示。

圖3 理想充填優化曲線

（2）纖維材料和填充材料加量。將優選出的顆粒材料組合按10%的加量,加入6%膨潤土漿中,攪拌均勻后,加入不同的纖維材料,配制成堵漏漿,利用六速旋轉黏度計測試其黏度,利用DLM-01 型堵漏儀測試承壓能力（所用裂縫為0.2 mm 楔形縫）,綜合考慮黏度、承壓效果和經濟效益,確定顆粒材料與80 目（0.18 mm）的纖維MJXW 配合使用,其配制的堵漏漿黏度較低、承壓能力較強,顆粒與纖維材料的比例為10∶2。在確定纖維材料加量的基礎上,進一步加入變形填充材料,配制堵漏漿,測試其承壓能力。最終確定了50目（0.30 mm）的變形填充材料與顆粒材料和纖維材料復配,可以達到較好的封堵效果。變形填充材料與顆粒材料組合和纖維材料的比例為1∶10∶2。

最終確定了隨鉆防漏處理劑SMFL 的配方,即顆粒、纖維和變形填充材料的比例為10∶2∶1。

2.1.3 防漏處理劑性能評價

利用腰英臺常用的1.3 g/cm3密度的非滲透聚磺鉆井液,對防漏配方進行了評價,所用鉆井液配方為：3%土漿+0.2%NaOH+0.15%Na2CO3+0.4%NH4HP AN+1.5%SMC+0.5%SMP-I+1.0%SPNH+0.2%抗高溫聚合物降濾失劑DSP-2+2.0%FST-Ⅰ。

（1）鉆井液流變性能。將防漏處理劑SMFL 加入上述非滲透聚磺鉆井液中,測常溫和高溫熱滾后的流變性,實驗結果如表2 所示。從表2 可以看出,加入4%的防漏處理劑SMFL,鉆井液的塑性黏度和切力值有所增加,但增加量不大,都在可控范圍內,防漏處理劑SMFL對鉆井液流變性影響小。

表2 防漏處理劑SMFL對鉆井液流變性的影響

（2）封堵性能。將防漏處理劑SMFL 加入上述非滲透聚磺鉆井液中,130℃下熱滾16 h 后,測其封堵砂床和0.2 mm 裂縫的能力。實驗結果表明,可有效封堵20～60目砂床,隨著SMFL加量的增加,鉆井液浸入深度逐漸減小,加量大于3%后,浸入深度小于3.5 cm,推薦加量為3%。加入3%SMFL 的鉆井液,可有效封堵0.2 mm 的裂縫,通過高溫高壓堵漏儀測試,承壓能力可以達到20 MPa以上。

（3）酸溶率。將測試0.2 mm 裂縫封堵性能后形成的封堵層取出烘干后,放入15%鹽酸中測試酸溶率,實驗結果如表3 所示,加入隨鉆處理劑后,形成的封堵層的酸溶率有上升的趨勢,通過使用石灰石粉加重后,封堵層酸溶率可進一步提高,可達77.23%～79.21%,有利于后期酸化解堵。

表3 封堵層酸溶性評價數據

2.2 高效橋接堵漏技術研究

傳統橋接堵漏配方多由剛性顆粒、片狀及纖維材料組成,當裂縫因承受壓力過高開啟后,在裂縫處形成的“封隔墻”因為缺少彈性,遭到破壞,再次漏失。高效橋接堵漏配方的關鍵是利用變形填充材料,擴展封堵范圍,使形成的“封隔墻”能夠跟隨裂縫開啟而彈性變形,維持對地層的緊密封堵。

2.2.1 堵漏材料優選

基于高效橋接堵漏配方的開發思路,通過對傳統橋接堵漏材料、非常規高酸溶材料以及部分高性能變形填充材料性能測試,從抗溫、酸溶率、強度、密度、硬度等方面綜合考慮,優選出顆粒材料SMKL、纖維MJXW、變形填充材料GHT（見表4）,用于高效橋接堵漏配方的研究。

表4 材料性能測試

2.2.2 堵漏配方優選

（1）粒徑級配。粒徑最優級配參考了SAN-2 工程分布理論［14-15］,同時引入了彈性變形材料。SAN-2 工程分布理論考慮了不同粒徑顆粒的比例,而不是僅僅給出一個范圍,相比于“三分之一”和“三分之二”架橋規則,其架橋封堵性能更好。根據該理論,確定了顆粒材料的粒徑分布（見表5）。在引入彈性變形材料后,該材料可通過改變形狀充填于不規則粒徑接觸后形成的孔隙之間,同時變形材料具有一定的強度,因此粒徑級配可適當放寬。

表5 顆粒材料的粒徑分布

（2）堵漏配方。在優選材料的基礎上,經過室內實驗優選,從承壓能力、酸溶率和經濟方面綜合考慮,形成了針對不同裂縫寬度的高效橋接堵漏配方。

參考SAN-2 工程分布理論確定的封堵1 mm、2 mm裂縫的顆粒材料級配,引入變形填充材料和纖維材料,通過室內實驗,利用高溫高壓封堵及防返吐評價裝置,調整材料加量,加入井漿（非滲透聚磺鉆井液）中,優選出承壓能力大于25 MPa的堵漏配方,通過利用15%鹽酸測試其酸溶率,最終確定了封堵1 mm和2 mm裂縫的堵漏配方,封堵實驗如圖4、圖5。

圖4 1 mm裂縫堵漏配方封堵

圖5 2 mm裂縫堵漏配方封堵

1 mm 堵漏配方：井漿+ 1%SMKL-3（1～2 mm）+4%SMKL-4（＜1 mm）+ 1%GHT-2（0.4～1 mm）+2%GHT-3（＜0.4 mm）+ 1%MJXW-2（1～2 mm）+2%MJXW-3（＜1 mm）+4%SMKL-5（100目）。

2 mm 堵漏配方：井漿+2%SMKL-2（1～3 mm）+6%SMKL-4（＜1 mm）+ 1%GHT-1（1～3 mm）+1%GHT-2（0.4～1mm）+2%GHT-3（＜0.4 mm）+1%MJMXW-1（2～4 mm）+2%MJXW-2（1～2 mm）+5%SMKL-5（100目）。

2.2.3 高效橋接堵漏配方性能評價

（1）穩定性及承壓能力。將利用井漿（2.1.3 中的非滲透聚磺鉆井液）配制好的堵漏漿,放入量筒中靜置24 h,觀察沉降穩定性,利用高溫高壓堵漏儀測試承壓能力。實驗結果表明,1 mm 和2 mm 堵漏漿配方靜置后,上下層密度差小于0.03 g/cm3,穩定性好；能夠有效封堵縫寬為1 mm和2 mm的縫板,承壓能力均達到25 MPa以上。

（2）酸溶率。將上述堵漏實驗過程中形成的封堵層烘干后,放入15%鹽酸中,評價其酸溶率,實驗結果表明,1 mm 和2 mm 高效橋接堵漏配方形成的封堵層的酸溶率分別為79.39%和79.58%,投產前可采用酸化解堵等措施解除儲層污染。

3 現場應用

上述防漏堵漏技術在YP16 井和YP17 井儲層段進行了應用,較YP13 井堵漏時間減少96.1%以上。實施過程中,以隨鉆防漏為主,停鉆專堵為輔,取得了良好的堵漏效果,順利完鉆。鄰井YP13 井儲層段鉆遇漏失,耗時2個月未能封堵住漏失層,被迫提前完鉆。

YP16 井目的層營城組地層壓力系數0.70～0.91,目的層水平段長1 000.13 m,鉆進過程中共漏失12次。其中漏速15 m3/h以下的漏失9次,通過隨鉆防漏工藝成功封堵住漏失層,恢復正常；漏速30 m3/h 以下的漏失2 次,利用高效橋接堵漏成功封堵住漏失層；失返性漏失1次,利用高濃度高效橋接堵漏漿堵漏成功,實現了鉆探目的并順利完鉆,堵漏用時55.3 h。

YP17 井目的層營城組地層壓力系數0.72～0.95,目的層水平段長967.18 m,鉆進過程中共發生漏失7次,其中漏速15 m3/h以下的漏失3次,通過隨鉆防漏工藝成功封堵住漏失層,恢復正常；漏速30 m3/h 以下的漏失4 次,利用高效橋接堵漏成功封堵住漏失層。實現了鉆探目的并順利完鉆,堵漏用時31.77 h。

4 結論

（1）腰英臺目的層營城組地層壓力低,裂縫發育,漏失類型分為壓差性漏失和裂縫擴展性漏失兩類。壓差性漏失可用隨鉆處理劑配合隨鉆防漏堵漏工藝解決,裂縫擴展性漏失可用高效橋接堵漏技術解決。

（2）在優選顆粒材料、纖維材料和變形填充材料的基礎上,利用理想充填理論確定了顆粒材料的比例,通過室內實驗確定了纖維材料和變形填充材料的加量,最終確定了隨鉆防漏處理劑SMFL 的配方。隨鉆防漏處理劑SMFL 對鉆井液流變性影響小,可有效封堵0.2 mm裂縫,承壓能力大于20 MPa,形成的封堵層的酸溶率達77.23%～79.21%,有利于后期酸化解堵。

（3）在優選酸溶性抗溫顆粒材料、纖維材料和變形填充材料的基礎上,利用SAN-2 工程分布規律確定了顆粒材料的級配,通過室內實驗,確定了纖維材料和變形填充材料的加量,形成了封堵1 mm、2 mm裂縫的高效橋接堵漏配方,該配方承壓能力大于25 MPa,形成的封堵層的酸溶率達79.39%～79.58%,可有效降低儲層損害。

（4）開發的隨鉆處理劑和高效橋接堵漏配方在YP16 井和YP17 井等進行了應用,成功封堵住儲層水平段漏失層,保證了鉆井施工的順利進行,達到了鉆井目的。較鄰井YP13 井堵漏時間減少96.1%以上。