錢坤, 劉圓, 封元
(吉林建筑大學,長春 130118)
近幾十年以來,中國飛速發展的經濟使其成為現今全球最大規模的建筑市場。墻板作為建筑的主要組成部分,在材料的能耗中占比較大,因此國家大力倡導發展新型綠色建材的裝配式復合墻板,使得裝配式復合墻板迎來新的歷史發展機遇。與傳統的墻板相比,裝配式復合墻板輕質高強、保溫隔熱、低能耗、節省資源、具有良好的抗震性能,是推廣節能建筑、實現住宅產業化的重要途徑[1]。于此同時,施工裝配化使構件生產由工地化向工業化轉變,從而提升施工效率,提高相關的經濟效益和社會效益,促進建筑行業健康可持續發展。所以,該項施工技術具有較高的應用價值,成為當前建筑墻板發展的主流趨勢。
文中通過優化人字形斜撐頂端和底端節點處的配筋、鋼筋的錨固位置、混凝土的加固、邊框梁上端的梁柱節點的方式,探討其對對墻板力學性能的影響。
文中設計了一種帶有鋼筋混凝土人字形斜撐的復合墻板(編號為FB-1),設計尺寸與配筋見圖1、圖2。
圖1 FB-1墻板配筋(單位:mm)
圖2 FB-1主要配筋詳圖(單位:mm)
圖3 混凝土受拉本構曲線
(1)混凝土本構關系。建模選用的是混凝土本構模型中的塑性損傷模型。公式、表達式的確定依據《混凝土結構設計規范》。
混凝土受拉時的應力-應變公式如(4)所示,計算過程如下:
式中,ft,r為抗拉強度代表值,可取ft、ft,k、ft,m;εt,r為與ft,r對應的峰值應變;dt為混凝土受拉損傷演化參數;αt為應力應變下降段參數。
混凝土受壓時應力-應變公式如(7)所示,計算過程如下:
式中,αc為應力應變曲線下降段參數;fc,r為抗壓強度代表值,可取fc、fc,k、fc,m;εc,r為與fc,r對應的峰值應變;dc為混凝土受壓損傷演化參數。
圖4 混凝土受壓本構曲線
(2)泡沫混凝土本構關系。FB-1模型采用的泡沫混凝土的應力-應變關系基于研究[3,4]確定。本構方程如式(10)所示。
(3)鋼筋本構關系。研究的模型選用的是理想彈塑性模型。本構表達式:
式中,Es為鋼筋的彈性模量;fy為鋼筋屈服強度的代表值;εy為鋼筋的屈服應變值。
圖5 鋼筋雙直線模型
通過建立泡沫混凝土板、混凝土框架、縱筋以及箍筋等部件,賦予材料屬性,最后裝配形成人字撐泡沫混凝土復合墻板,如圖6所示。
圖6 有限元模型
由表1可得,在墻板內部設置人字形斜撐是有利的,它能夠承受和傳遞部分水平荷載,將部分水平力分解為豎向力,人字撐與異形柱框架結構結合形成受力體系,從而提高了墻板的極限承載力。
表1 FB-1模型承載力
觀察上圖復合墻板混凝土、鋼筋骨架的主要受力位置及破壞程度,可以推出墻體的破壞過程大致如下:泡沫混凝土區域裂縫貫通并逐漸脫落,然后靠近作動器一側的人字形斜撐受拉破壞從而喪失工作能力,最后在人字形斜撐頂部、梁柱節點以及異形柱上出現不同程度的混凝土脫落和鋼筋變形,并隨著荷載的繼續施加破壞加劇,直到墻體最終失去承載能力。該過程與實際試驗的情況較為一致,模擬結果是比較合理的。
圖7 FB-1模型應力云圖
如圖8(a)所示,FB-1模型在疊合梁下部設置了兩側人字形斜撐相交節點,鋼筋在后澆疊合梁處搭接錨固。為了改善模型左右側水平受力不均的情況,設計了BRW-1模型,在構件疊合梁內設置了兩側人字形斜撐相交節點,如圖8(b)所示。
圖8 FB-1與BRW-1人字撐頂部節點對比圖(單位:mm)
鋼筋錨固位置影響著人字撐頂部節點的剛度大小,故設計了BRW-2、BRW-3模型,BRW-2模型在預制疊合梁頂端進行鋼筋錨固,如圖9(a)所示;BRW-3模型在預制疊合梁底端進行鋼筋錨固,見圖9(b)。
圖9 BRW-2與BRW-3人字撐頂部節點對比圖(單位:mm)
為提高人字撐底部節點剛度,設計了BRW-4模型,見圖10(b),BRW-4模型在后澆異形柱范圍內設置人字撐底端節點,并非在邊框柱的位置內,除提高底部節點剛度外,人字撐和異形柱幾乎同時破壞。
圖10 FB-1與BRW-4人字撐底部節點
人字形斜撐頂端混凝土破壞嚴重,故設計了BRW-5模型,如圖11所示,在其斜撐頂端進行加固,且在該位置的節點處放置一個尺寸為200mm×357mm的C30混凝土塊。
圖11 BRW-5人字撐頂部節點細節圖(單位:mm)
如圖12所示,BRW-6模型在邊框梁上端的梁柱節點處進行加腋,達到提高抗壓強度的目的。設計時,邊框梁上端的梁柱節點處梁腋坡度取值為1:3,相當于其腋高是梁高的0.4倍。
圖12 BRW-6邊框梁上端梁柱節點加腋圖(單位:mm)
運用ABAQUS有限元軟件,建立BRW-1模型,應力云圖,如圖13所示。
圖13 BRW-1應力云圖
分析圖13可知,BRW-1模型人字形斜撐左側塑性損傷較FB-1更小且均勻??傮w來看,混凝土塑性損傷以及鋼筋應力損傷范圍較FB-1模型??;BRW-1節點位置變化后,人字形斜撐的左邊上部鋼筋應力變大,受力更均勻,提升斜撐傳遞水平荷載的效果,從而提高承載力;BRW-1右側的T形異形柱處鋼筋的應力值有所提高。綜上我們可以得知BRW-1模型泡沫混凝土部分的右端以及右側的T形異形柱載荷能力更好,并能傳遞水平荷載,模型能幾乎同時破壞[5,6]。
運用ABAQUS有限元軟件,建立BRW-2、BRW-3模型,應力云圖如圖14所示。
圖14 BRW-2與BRW-3應力云圖
分析圖14可知,BRW-3上部疊合梁的中間靠左位置混凝土塑性損傷、左側鋼筋應力值、人字形斜撐、遠離作動器一側的T形異形柱承受應力均大于BRW-2;BRW-2人字形斜撐頂端的節點處剛度比BRW-3大。將兩個模型的整體情況進行對比,BRW-3模型在人字形斜撐、頂梁處破壞較大。人字形斜撐頂端的節點處剛度也變低了,墻板最終得以均勻受力,荷載的傳遞路徑更為合理,但應力變大的同時會使得墻板破壞變嚴重,同時承載力下降,所以在設計時需要多加考慮。
BRW-4模型將異形柱后澆區域設置人字撐底部節點,應力云圖,如圖15所示。
圖15 BRW-4應力云圖
分析圖15可知,與FB-1墻板進行對比,BRW-4模型T形異形柱的應力值變大,破壞程度較深,左側人字撐混凝土塑性損傷區域小,達到了協同破壞,但右側處于彈塑性階段。
BRW-5模型在墻板的人字形斜撐的頂部節點處放置一個C30混凝土塊,其尺寸為200mm×357mm。BRW-6模型在上邊框的梁柱節點處進行加腋,3個模型的應力云圖對比,如圖16所示。
圖16 BRW-5、BRW-6應力云圖
分析圖16可知,BRW-5模型人字撐頂部節點抗壓能力提升,T形異形柱一側的應力值提高。與FB-1模型相比,BRW-6泡沫混凝土損傷程度略低,能夠達到協同破壞的目的??傮w來看,在墻板的上邊框梁柱節點處進行加腋,能夠提升墻板的抗震性能、受力性能。
由表2可知,FB-1模型極限承載力為411.74kN,BRW-1、BRW-2、BRW-3、BRW-4、BRW-5、BRW-6模型極限承載力分別為 419.16、398.87、382.76、426.21、435.37、431.72kN。與FB-1對比,BRW-1承載力提升了2.5%;BRW-2承載力降低了3.1%;BRW-3承載力降低了7%;BRW-4承載力提升了2%;BRW-5承載力提升了5.4%;BRW-6承載力提升了4.6%。
表2 各模型承載力特征值
對每個模型的延性系數進行分析,BRW-1延性系數為2.61,BRW-4延性系數為2.6,兩模型延性系數均有所降低,可知節點位置的選取能夠影響模型的剛度大小。BRW-2延性系數為2.67,BRW-3延性系數為2.71,兩模型分別提高1.8%、3.3%,可知雖承載力下降,但改變人字形斜撐頂端節點處的配筋能夠提高其延性。BRW-5延性系數為2.58,BRW-6延性系數為2.59,兩模型幾乎下降了1.1%,可知對節點位置進行混凝土加固,可增大約束鋼筋的能力、降低其變形的能力。
(1)在疊合梁內部(BRW-1)設置左右側人字撐相交節點,這樣設計能夠使墻板受力路徑更為合理,墻板的T形異形柱一側載荷能力更強,最終各構件能協同破壞。
(2)異形柱后澆區域(BRW-4)設置人字撐底部節點,這樣設計能夠使墻板的受力更加均勻,人字形斜撐傳遞水平作用的力更有效,最終各構件達到協同破壞。
(3)在人字形斜撐的頂端節點處設置一個混凝土加固區(BRW-5)、在上邊框梁的梁柱節點處進行加腋(BRW-6),這兩種設計從墻板的承載力以及延性來看,能夠明顯提升墻板的承載力,但是延性影響不大,值得考慮。
總體來看,在疊合梁的內部設置左右側人字撐相交節點、在異形柱的后澆區域設置人字撐底部節點,這兩種設計的方案都能夠將水平荷載傳遞到T形異形柱一側的構件,受力路徑更為合理,模型基本達到協同破壞的目的;在人字形斜撐的頂端節點處位置設置一個混凝土加固區、在上邊框梁的梁柱節點處進行加腋,這幾種方式能夠在一定程度上提高墻板的承載力。因此,可參考以上方案,對人字撐泡沫混凝土復合墻板進行優化。