西藏玉龍銅礦改擴建邊坡工程穩定性分析及監測

熊世偉

摘要：依托西藏玉龍銅礦改擴建工程，將目前采場邊坡劃分為Ⅰ～Ⅴ四個工程地質區、11個工程地質亞區。選取了11個邊坡穩定性計算剖面，采用極限平衡法和有限元強度折減法，對玉龍銅礦二期工程設計邊坡進行了穩定性計算分析。研究結果表明：其中1個邊坡不滿足要求；考慮開采爆破影響，則有5個邊坡不滿足要求。根據計算結果對5個坡面提出了優化的方案，并對西藏玉龍銅礦的邊坡監測點布置進行了說明。

關鍵詞：露天采礦項目；邊坡；穩定性分析；邊坡監測

0? ?引言

露天礦的改擴建工程中，由于露天礦前期已經開采，形成一定的開采邊坡，常引起周圍礦區土體應力變化，甚至造成二期開采區的邊坡滑塌、變形和裂縫等，對礦區的安全造成影響。為此在大型露天礦區的改擴建項目中，為避免邊坡失穩，通常需要結合一期項目工程地質情況、水文情況、巖石強度指標等，對邊坡穩定有影響的要素綜合分析判斷，選取邊坡穩定性計算剖面建立計算模型，對大型露天礦山邊坡進行穩定性分析。

高邊坡的穩定對于工程建設具有非常重要的意義，而露天礦山的邊坡受地質結構面、產狀等影響明顯。近年來，眾多學者對露天礦上的邊坡穩定進行了相關研究[1-3]。本文依托西藏玉龍銅礦改擴建工程，采用極限平衡法和有限元強度折減法，對玉龍銅礦二期工程設計邊坡進行了穩定性計算分析，并根據計算結果對5個坡面提出了優化的方案。

1? ?工程背景

1.1? 工程基本情況

玉龍銅礦礦區處在青藏高原東南角的金沙江與瀾滄江之間的寧靜山脈北段分水嶺地帶，山脈、山系多呈北北西-南南東方向排列，地形切割中等至強烈，海拔高程4560～5124m，相對高差在700m以內。西藏玉龍銅礦改擴建工程是在一期工程基礎上，進行產能的擴大。

礦區面積4.3025km2，露天采場處于較開闊的溝谷底端，三面環山，地面高差在600～700m，上部尺寸上口長2280m、寬2220m，最低開采臺階標高4200m，封閉圈標高為4560m平臺，礦石運輸出口標高4560m。露天采場4560m標高以上為山坡露天，以下為凹陷露天。

1.2? ?地質狀況

礦區內斷裂規模不大，成礦前斷裂方向散亂，角礫巖發育，與含礦斑巖體侵入擠壓有關。成礦后斷裂多為張性，個別為壓扭性。礦區內共見7條斷層，基本沿含礦斑巖體呈環帶狀展布。

層間破碎帶主要發育于甲丕拉組砂泥巖和波里拉組碳酸鹽巖之間。其次發育于波里拉組中段不同巖性層之間。層間破碎帶呈環狀圍繞斑巖體，帶寬平均300m左右。破碎帶蝕變礦化強烈，為似層狀礦體的容礦空間，產狀與地層產狀一致。帶內巖石主要呈角礫狀，也有條帶狀、土狀和膠狀。角礫成分主要為大理巖，膠結物為粘土礦物、褐鐵礦、孔雀石及黃鐵礦為主的硫化物等。

2? ?邊坡穩定性計算

2.1? ?邊坡工程地質分區

2.1.1? ?采區主要工程地質問題

采區礦體埋藏淺，屬土狀軟弱層，礦層頂板為大理巖，底板為角巖。大理巖、角巖為半堅硬-堅硬巖石。采區地質構造簡單，南部相對復雜。采區的主要工程地質問題是邊坡穩定性欠佳[4]，主要是東、南邊坡的穩定性較差，東邊坡出現小規?？逅F象，且季節性凍土層冰融水對邊坡穩定性有所不利。

礦區裂隙構造十分發育。主要含礦裂隙有3組，走向為30～60°、270～280°和325～340°，陡傾角者居多。裂隙寬一般小于2mm，少數20～50mm。多呈網脈狀產出，裂面平直，常被各種巖脈或礦脈充填。分布于接觸帶附近的斑巖體和脆性圍巖中。裂隙頻率一般大于30條/m，最高達50條/m。

2.1.2? ?邊坡工程地質分區結果

可根據礦區巖層的賦存特點，將巖性、構造、水文地質條件、工程地質條件、邊坡幾何形狀和邊坡傾向基本相同的區段劃分為同一區，各區邊坡可用單一的剖面和相同的計算參數來表征。

依照此原則，將目前采場邊坡劃分為Ⅰ～Ⅴ四個工程地質區，其中：Ⅰ區第四系覆蓋層；Ⅱ區為東北邊坡，在垂直方向上分為Ⅱ-A和Ⅱ-B、Ⅱ-C三個亞區；Ⅲ 區為西北邊坡，垂直方向上分為Ⅲ-A、Ⅲ-B、Ⅲ-C三個亞區；IV區為南邊坡，垂直方向上分為IV-A、IV-B、IV-C三個亞區；Ⅴ區為斑巖含礦層。邊坡工程地質狀況如圖1所示。

2.2? ?各地質分區破壞模式及特點

地質分區Ⅰ區的工程地質特征主要是頂端破碎帶，巖體破碎且風化嚴重，破壞模式為圓弧滑動。

地質分區Ⅱ區的巖組原巖為紫紅色泥質粉砂巖和粉砂質泥巖夾石英砂巖，巖體節理裂隙較發育，同一地點一般發育2～3組節理，以剪節理為主，節理面平直，局部充填有少量鐵質、泥質。最終邊坡面出露兩條斷層，受構斷層影響，巖體局部較破碎，并伴隨有泥化、軟化、破碎帶的形成，斷層出露處邊坡區段易產生垮塌破壞。破壞模式為楔體滑動、切層滑動、斷層出露處局部垮塌、斷層層間破碎帶失穩。

地質分區Ⅲ區巖組原巖為紫紅色泥質粉砂巖和粉砂質泥巖夾石英砂巖，巖體節理裂隙較發育，同一地點一般發育2～3組節理，以剪節理為主，節理面平直，局部充填有少量鐵質、泥質。無軟弱夾層，不利邊坡穩定的結構面不發育，邊坡穩定性較好。破壞模式為楔體滑動、切層滑動。

地質分區IV的巖組原巖為紫紅色泥質粉砂巖和粉砂質泥巖夾石英砂巖，巖體節理裂隙較發育，同一地點一般發育2～3組節理，以剪節理為主，節理面平直，局部充填有少量鐵質、泥質，巖體強度高。受結構面的影響，巖體局部較破碎，并伴隨有泥化、破碎帶的形成，對邊坡的穩定性有影響。破壞模式為楔體滑動、切層滑動、斷層出露處局部垮塌、斷層層間破碎帶失穩。

地質分區V為玉龍斑巖礦體，是主要容礦層，工程鉆孔所取巖芯以花崗斑巖為主，同一地點一般發育2組節理，以剪節理為主，節理面平直，充填泥質、方解石、鐵質。破壞模式為楔體滑動、斷層下盤局部垮塌。

2.3? ?分區邊坡穩定性計算

根據現場工程地質調查、室內試驗結果和邊坡工程地質分區成果，選取了11個邊坡穩定性計算剖面，建立了邊坡穩定性數值計算模型。采用極限平衡法[5]與有限元強度折減法，對玉龍銅礦二期工程設計邊坡進行了穩定性計算分析，根據設計的邊坡結構參數，計算分析各剖面邊坡滾石災害，為設計邊坡參數優化提供了依據。

對比國內外礦山安全系數，根據玉龍銅礦改擴建工程露天邊坡實際情況，邊坡穩定性分析中綜合選取的邊坡穩定安全系數應不小于1.20。計算參數取值見表1，邊坡穩定性安全系數見表2。

采用畢肖普法和強度折減法對11個剖面分別進行了計算，再對兩個計算結果取平均值，得到邊坡穩定性系數。

3? ?邊坡穩定性結果分析及參數優化

3.1? ?計算結果分析

計算結果顯示，最終開采境界1-1剖面邊坡安全系數為1.13，小于允許安全系數，其余各剖面邊坡安全系數均大于1.2，設計邊坡整體穩定性良好。此結果為自然狀態下的邊坡安全系數。

改擴建的露天礦山穩定性分析還要考慮到開挖爆破的影響。玉龍銅礦邊坡屬于高陡型，根據勘察報告，礦區內所見構造形跡，主要有褶皺、斷裂、裂隙、角礫巖帶和層間破碎帶等，層間破碎帶為區內的主要控礦構造，其中多數斷裂、裂隙、角礫巖帶和層間破碎帶，它們都是在同一個形成機制下，巖漿侵位形成的同生構造。礦區內無論是斑巖體內還是圍巖中裂隙構造均十分發育，可分出主要含礦裂隙、次要含礦裂隙和無礦裂隙三種，尤其是含礦裂隙非常發育。

3.2? ?參數優化

礦區內存在諸多不利邊坡穩定的因素，例如斷層，破碎帶等。這些地質不利因素在開挖的爆破振動作用下，邊坡巖體穩定性會受到影響，從而出現失穩狀態[6]。

在邊坡穩定性分析過程中，考慮到采礦過程中的爆破作用[7]，需將各剖面的邊坡安全系數均降低6%～7%，其中1-1、3-3、4-4、6-6、7-7、9-9共5個坡面安全系數小于1.20。

同時需要對該5個坡面邊坡參數進一步優化，具體如下：對上述5個剖面整體優化邊坡位置；優化段邊坡高度為570～720m，優化邊坡角為37.5～41°，臺階坡面角上部三個臺階臺階坡面角為50°，下部臺階臺階坡面角65°，臺階高度15m。

經過優化后重新計算，坡面安全系數滿足邊坡穩定要求。本文以剖面1-1為例，說明經優化后的邊坡情況。對于剖面1-1，整體邊坡角為34.4°，邊坡高度為827m，推薦整體邊坡角為37.3°，滿足邊坡穩定性要求。

4? ?邊坡監測

玉龍銅礦最終邊坡高度達800m，邊坡巖體質量相對較差，且處于高寒地區，為此在高陡邊坡及巖體極其破碎的邊坡部位建立邊坡變形監測系統是非常必要的。

目前常用的邊坡位移監測方法有經緯儀、全站儀、GPS、微波雷達等[8]。本項目根據現場的實際情況選擇了全站儀作為監測儀器。

鑒于玉龍銅礦最終邊坡逐步形成，一期工程大部分邊坡均為臨時邊坡，北部有部分靠幫邊坡，為保證生產安全，建議在北部邊坡靠幫后及時布置監測點。在臨時邊坡形成過程中，可根據邊坡的揭露情況適時布設臨時監測點，并隨著最終邊坡境界臺階的逐步形成，增加監測點。根據最終邊坡境界參數及邊坡工程地質條件，初步確定重點監測部位為西幫邊坡、東北幫邊坡及東南幫邊坡。西南部邊坡盡管“二期工程露天邊坡穩定性研究”中確定為重點治理的區段，但最終設計邊坡角較緩，整體邊坡角只有38°（研究推薦邊坡角為40～44°），因此暫未布置監測點。待邊坡揭露后，可根據實際地質情況增加監測點。

5? ?結束語

本文根據玉龍銅礦的工程地質，將礦區分為4個工程地質區，選取11個邊坡穩定性計算剖面，建立邊坡穩定性數值計算模型。研究結果表明，自然狀態下有部分設計邊坡不滿足要求，爆破狀態下有5個坡面不滿足安全系數。本文對5個坡面進一步提出了優化方案。

由于最終邊坡的穩定性與最終邊坡境界、邊坡高度、邊坡巖體條件等多因素直接相關，為此當邊坡境界調整或巖體條件發生變化時，應及時補充各剖面最終邊坡角的驗證工作。

由于邊坡工程地質條件的復雜性，隨著礦山的開采剝離，可能會出現邊坡巖體條件變化，特別是揭露出局部構造破碎帶，對邊坡的穩定性會產生影響。因此，在露天采場裂隙發育、斷裂破碎帶、強風化帶等地段，宜采用護墻、抗滑樁、錨固、噴射混凝土等工程措施，預防邊坡巖體發生崩塌。此外，為保證生產安全，還要合理地、適時布置邊坡變形監測系統。

參考文獻

[1] 李紅毅.寶日希勒露天礦端幫煤靠幫開采邊坡穩定控制技

術[D].遼寧工程技術大學，2023.

[2] 韓流，周偉，舒繼森，等.軟巖邊坡平面滑動時效穩定性分

析及結構優化[J].中國礦業大學學報，2014，43（3）：395-401.

[3] 謝歡歡，夏江黔，廖德武，等.露天石灰巖礦山高邊坡巖體

穩定性綜合分析[J].地下水，2023，45（5）：167-169.

[4] 楊祥飛.露天礦邊坡穩定關鍵影響因素及邊坡治理與采礦

一體化方法探討[J].世界有色金屬，2022（7）：52-54.

[5] 易大雄.基于極限平衡理論的路塹高邊坡穩定性分析方法

[J].黑龍江交通科技，2021，44（7）：7-8+11.

[6] 潘榮森，陳浩，楊硯等.露天高陡型邊坡爆破振動監測和穩

定性分析[J].銅業工程，2023（2）：141-146.

[7] 張金山，郝文剛，任杰.山西某礦井工開采對露天礦邊坡穩

定影響[J].煤炭技術，2018，37（4）：7-8.

[8] 潘奇波.露天礦邊坡穩定性監測技術現狀及進展[J].中小

企業管理與科技，2022（10）：136-138.