翼墻
- 高壓噴射灌漿防滲施工關鍵參數取值的試驗研究
室高壓旋噴及左岸翼墻高壓擺噴關鍵施工參數取值進行驗證,以資借鑒。1 試驗設計通過不同提升速度下高壓噴射灌漿試驗,確定出與設計目標及工程實際相符的孔距、排距、灌漿壓力、搭接形式、提升速度等施工參數,為施工過程的順利開展提供依據。根據《水工建筑水泥灌漿施工技術規范》及設計要求,水閘閘室防滲體設計防滲標準應≤9.0×10-6cm/s,防滲體抗壓強度應位于0.8～5.0MPa之間,有效厚度應達到600mm以上。左岸翼墻滲透系數應≤1.0×10-5cm/s,防滲體抗
黑龍江水利科技 2023年9期2023-09-25
- 李莊閘拆建工程總體布置與設計方案分析
Pa。閘室、上游翼墻、鋪蓋底板位于①-3 層淤泥質壤土上，地基承載力僅為70 kPa，下游翼墻位于③層壤土上，地基承載力僅為100 kPa。3 方案比選本次工程設計采用橡膠壩［2-3］和開敞式水閘［4-5］兩種方案。方案一（橡膠壩）：保留原方案，設計凈寬90 m 橡膠壩，以及上下游連接段建筑物；橡膠壩上游新建跨河橋梁；橋跨共13跨，每跨16 m；橋面寬度凈4.5+2×0.5 m；方案二（開敞式水閘）：采用開敞式鋼筋混凝土水閘，閘室共9 孔，每孔凈寬為10
江蘇水利 2023年9期2023-09-19
- 某水閘主體結構現狀安全性研究分析
．48m，閘墩、翼墻、排架柱均采用漿砌石結構。閘室上游布置漿砌石鋪蓋及漿砌石護坡，下游布置鋼筋混凝土消力池、漿砌石海漫以及漿砌石護坡。閘室上部布置交通橋、鋼筋混凝土檢修便橋和啟閉機平臺。工作閘門為混凝土薄殼門，配3 臺5t 螺桿式啟閉機。2 研究方法水閘在河道中起著至關重要的作用，因此水閘結構的安全穩定性對于防洪減災很重要。為了全面了解某水閘工程現狀及存在的問題，根據《水閘技術管理規程》（SL 75-2014）[1]、《水閘安全評價導則》（SL 214-2
安徽建筑 2023年8期2023-08-17
- 穿堤建筑物存在的問題及解決措施
底、消力池及上游翼墻；閘室段包括：閘墩、底板、排架、工作橋、交通橋、閘門及兩側連接岸墻；下游連接段包括：消力池、護坦、海漫、防沖槽、翼墻及護坡等建筑物組成。水閘主體順水流方向長度為131.35 m。4.1 閘室新建小李港閘為單孔閘，采用胸墻與平面鋼閘門組合布置形式，閘孔凈寬為6 m，順水流方向閘室長度為21 m，垂直水流方向長度為8 m。閘底板頂面高程確定為-2 m，閘底板厚度為1 m。閘身底板、閘墩混凝土強度等級為C30。閘室下游側布置交通橋一座，以溝通
河南水利與南水北調 2022年9期2022-12-12
- 濉河節制閘設計方案
量較大、兩側連接翼墻較長。優點是與老閘分開，無拆除量，對老閘影響較小，工程投資略大。圖1 濉河節制閘擴建工程閘址方案一布置圖2.2 方案二擴建節制閘在老閘左側布置，如圖2所示。該方案工程內容為拆除濉河節制閘左側翼墻、岸墻及上下游連接段，新建翼墻、節制閘及附屬設施。方案的缺點是節制閘中心線與河道中心線有偏差，水流不順暢，擴建部分壓占左側堤防，需向左側搬堤5～6m。方案優點是新老閘并列布置，調度運行較為方便。相較于方案一，增加左側翼墻拆除量，減少右側翼墻新建工
治淮 2022年5期2022-05-27
- 王家崖水庫溢洪道改造水力設計復核分析
Pa4.2 閘后翼墻穩定分析閘后翼墻在溢洪道結構中同樣承擔著水流沖刷力阻抗和導流作用,其安全穩定性必須通過科學計算、切實確保。翼墻穩定復核成果表,見表6。表6 翼墻穩定復核成果表 單位：kPa經計算,翼墻除抗滑穩定滿足要求外,其余均不滿足穩定要求。故本次除險加固對翼墻進行拆除重建。由于黃土層地基承載力較低,新建翼墻進行了基礎砂礫石換填和直接坐落在下部砂卵石上兩種方案比選。15 m翼墻穩定計算結果,見表7。表7 15 m翼墻穩定計算結果表 單位：kPa表8
陜西水利 2022年1期2022-04-16
- 一種考慮基礎側土壓力的帶翼墻獨立基礎設計
，本文提出一種帶翼墻獨立基礎形式，可以明顯減小基礎平面尺寸，在工程中較為實用。1 基礎形式及設計方法1.1 基礎形式示意圖設計理念為混凝土短柱兩側挑出翼墻，整體寬度同基礎，利用較寬的翼墻以增大基礎側土抗力?；A三維軸側圖見圖1（a），平面圖見圖1（b），立面圖見圖1（c）。圖1（a） 基礎三維軸測圖圖1（b） 基礎平面圖圖1（c） 基礎立面圖1.2 地基、基礎設計方法根據實際工況得到基礎受力計算模型見圖2，混凝土短柱頂承受彎矩、水平剪力、豎向軸力，基礎及回
中國建筑金屬結構 2022年2期2022-03-30
- 考慮SSI 效應的核電廠直立翼墻與排水沉管交叉體系靜動力響應分析1
的聯合泵房及兩側翼墻要保證循環冷卻水系統供水，屬于抗震I 類物項，尤其是非常規的交叉設計，考慮土-結構動力相互作用（簡稱SSI）效應的影響是開展其抗震安全性評價的關鍵內容。目前，國內外學者針對考慮SSI 效應的核電廠抗震分析開展了廣泛的研究。Wang 等（2017）采用透射邊界分析了SSI 效應對核電廠工程結構在垂直入射地震激發下響應的影響。陳少林等（2020）提出一種模態疊加和時步積分結合的土-結相互作用分區算法，開展了CAP1400 核電結構的地震響應
震災防御技術 2022年4期2022-02-03
- 中信大廈巨型柱設計研究
巨型柱的四周設置翼墻，擴散柱底內力，使得柱腳設計更可靠，同時可減小筏板厚度。表6 柱腳形式對比Table 6 Comparisons of column foots巨型柱外包500 mm、700 mm厚的鋼筋混凝土，翼墻厚1 600 mm、2 400 mm，采用內置單鋼板混凝土墻的形式。翼墻內置的單鋼板與巨型柱鋼板連接，并通過三鋼板過渡；巨型柱外包混凝土與翼墻混凝土連為一體，巨型柱與翼墻實現共同工作，具體連接構造如圖13所示。圖13 巨型柱與翼墻連接構造F
工業建筑 2022年9期2022-02-03
- 復雜地質條件下某濱海核電廠進水口兩側翼墻抗震安全分析
水的功能，進水口翼墻作為核電取水區域的重要組成部分，能夠保障取水頭部等主體結構免受侵蝕和波浪沖擊，倘若翼墻缺乏足夠的抗震承載力而破壞了，取水口將會堵塞，而核電機組也將無法進行正常的取水循環，進而會導致異常增溫，最終發生核爆炸事故。其抗震安全性問題既是核電廠循環冷卻系統安全運行的重要影響因素，也是核電廠址選擇中亟待解決的問題之一，因此對核電翼墻結構開展抗震安全分析具有重大的工程意義。目前，中國現有的核電廠大部分分布在沿海地區的基巖廠址上，隨著“一帶一路”的推
科學技術與工程 2022年1期2022-01-26
- 3種鋼筋混凝土抗爆結構防護性能研究
跨結構一致，根據翼墻結構的不同分別為直線型、斜線型以及折線型結構，如圖2～4所示.圖1 壁面虛擬流體方法示意圖圖2 直線型端面重墻結構初始建模圖圖3 斜線型端面重墻結構初始建模圖圖4 折線型端面重墻結構初始建模圖為了避免迎爆面面積對于防護性能的影響，3種構型端面重墻結構整體跨度、高度相同，分別為13 m、6.8 m；主墻結構相同，厚度為0.3 m，長度為9 m，高度為6.8 m；支撐結構相同，高度為6.8 m，厚度為0.25 m，長度為0.9 m. 直線型
北京理工大學學報 2022年1期2022-01-23
- 斜交箱涵端部結構計算與分析
而洞口常設置一字翼墻。在工程建設與運營過程中，由于設計、施工及養護問題，一字墻常出現開裂、破損等情況，端部斜涵節出現整體滑移及扭轉等病害。本文首先介紹箱涵一字翼墻的土壓力分層法計算分析理論，然后針對端部斜涵節的敏感參數進行抗滑移和抗扭轉分析。1 一字翼墻計算分析1.1 一字墻受力模型為了追求外形美觀及適用水流條件，涵洞端部及一字翼墻常與路線平行，此種做法稱為斜交斜做，目前箱涵、蓋板涵普遍采用這種做法，如圖1所示。圖1此時作用在一字翼墻上的荷載有翼墻自重及墻
工程與建設 2021年3期2021-08-04
- 北街水閘通航孔上游翼墻穩定性復核計算分析
水閘通航孔上游原翼墻為漿砌石擋墻，本次除險加固擬在原擋墻墻腳下的河道內新建一扶臂式擋土墻作為新翼墻，新建擋土墻頂及墻后回填土原設計高程為7.3m～3.0m，后經確定將翼墻后填土面高程降至5.0m～2.0m；墻底板底面高程為-5.0m,基礎采用Φ400壁厚95的AB型預應力管樁。為保證施工開挖時通航孔上游邊坡的安全，上游岸坡布置了2排Φ500壁厚125的AB型預應力管樁作為支護樁，樁長分為16米和12米兩種，均為摩擦樁，支護樁樁頂高程分別為-2.5米和2.0
珠江水運 2021年11期2021-07-05
- 基于ANSYS的某水閘除險加固穩定性分析研究
下游邊坡架設4段翼墻，上、下游分別為直立型與圓弧型翼墻。根據地質勘察表明，閘室地基為第四系全新統堆積土層，厚度達21 m，從上至下主要包括淤泥質土層（厚4.2 m）、弱透水性粉質粘土（厚6.2 m）、中密結構粉砂土（厚5.2 m）、黃色黏土（厚2.2 m）、全風化砂土（厚3.1 m）。地下水來源為河流地下水與大氣降水，根據水質監測表明地下水質中含有Na、K等堿性元素，對底板混凝土具有一定侵蝕作用。該水閘樞紐工程由于建設時間比較久遠，運營周期較長，已經出現部
水電站機電技術 2021年2期2021-03-20
- 斜交角對帶翼墻框架式地道橋受力性能影響
]。以下對斜交帶翼墻框架式地道橋力學性能進行研究。1 工程概述河北省某下穿既有公路單孔斜交地道橋，洞口兩側均配有翼墻結構。橋位所處地層較為穩定，由上至下可劃分為4個大層，如表1所示。表1 地層特性該橋為整體現澆鋼筋混凝土閉合框架結構，凈跨徑為8 m，凈高2.8 m。通道中心全長39.4 m，全寬9.3 m，頂板、底板和立墻厚度均為0.65 m，翼墻厚度為0.5 m?？蚣軜蛏喜客ㄐ需F路，下部為車輛和行人通道，閉合框架軸線與道路中線夾角為68°，基本參數如圖1
鐵道勘察 2021年1期2021-03-09
- 某“W”火焰超臨界鍋爐結焦原因分析及對策
類型機組，尤其是翼墻和靠近翼墻的側墻非常容易結焦。該處水冷壁規格為Φ31.8×5.5 mm，材質為SA-213T12，在#1爐投運期間兩次造成#1爐冷灰斗水冷壁泄漏，在停爐檢修時發現在灰斗四角的位置均有多處管子減薄，最大減薄到達2 mm以上必須更換。對爐膛檢查主要結焦區域為翼墻三層防結焦風口位置，焦塊體積大而且硬度大部分呈現玻璃態，該位置正對管子受傷區域，可以判定是由于焦塊落后刮擦冷灰斗水冷壁管造成水冷壁管減薄乃至泄漏。2 鍋爐結焦原因分析2.1 煤質分析
電力勘測設計 2021年1期2021-02-03
- 平原地區水閘深厚軟土地基基礎處理設計方案研究
樁基礎。2.2 翼墻基礎翼墻各底板均坐落在淤泥質黏土上，地基承載力不滿足要求。本工程上下游第一、二節翼墻擋土高度(12～10m)較高，綜合考慮，上下游第一、二節翼墻采用Φ80灌注樁基礎，其他翼墻采用Φ60灌注樁基礎。上游第一、二節翼墻共布置168 根灌注樁，樁底高程為-18.5m ；下游第一、二節共布置140根灌注樁，樁底高程為-20.0m。同時對比以下2個可減小水平荷載的方案措施。(1)拖板方案。在翼墻墻后底板處增設一塊拖板，利用其與地基土的摩擦力，消除
水利技術監督 2020年6期2020-12-14
- 勁性復合樁在水利工程中的應用研究
的第二、三、四節翼墻、閘首、閘室及節制閘基礎等均需進行地基處理。下文以地涵南北兩側第二節翼墻為例，將預制樁方案、水泥攪拌樁方案和勁性復合樁方案作技術經濟比選，最終選擇合適的翼墻地基處理方案。第二節翼墻結構如圖1所示。根據地勘資料，各層土物理力學指標見表1。立交地涵上下游第二節翼墻底板設計底面高程為-5.50m，根據本工程地質勘探資料，地涵東側運河南北第二節翼墻均坐落于②3層淤泥質重粉質壤土上，地基允許承載力[R]=70kPa。第二節翼墻抗滑穩定計算成果見表
水利技術監督 2020年6期2020-12-14
- 淺析基礎處理回填水泥土施工
程位于兩岸岸墻、翼墻和閘底板部位。閘底板水泥土換填0.50m厚，岸墻基礎處理回填水泥土2.70m厚，換填水泥土開挖面高程68.00m，換填水泥土頂面高程70.70m。上游翼墻地基1-1、2-2剖面換填水泥土2.80m厚，換填水泥土開挖面高程68.00m，換填水泥土頂面高程70.80m。下游翼墻地基8-8剖面基礎處理換填水泥土3.70m厚，換填水泥土開挖面高程68.00m，換填水泥土頂面高程71.70m。2 施工計劃施工計劃以施工圖紙、《建筑地基處理技術規范
散裝水泥 2020年5期2020-10-29
- 粉砂土地基水閘懸掛式防滲墻滲流分析
漫及防沖槽，上游翼墻采用鋼筋混凝土扶壁式擋土墻，下游除第一節翼墻采用空箱扶壁擋土墻外，其余為扶壁式擋土墻。閘室共3 塊底板，其中中間3 孔一塊底板，兩邊孔各一塊底板；閘室邊墩外設鋼筋混凝土空箱岸墻。閘室、空箱岸墻及左側（面向下游）上游第一節翼墻采用素混凝土換填基礎，左側下游第一節翼墻采用預制方樁基礎。閘基輪廓線采用水平鋪蓋與垂直板樁相結合的布置形式，利用上、下游消力池形成不透水護坦，在閘室底板下四周，上、下游第一、二節翼墻底板下施打鋼筋混凝土防滲板樁，板樁
治淮 2020年6期2020-07-07
- 小山口二級水電站引水閘設計
渠。扭曲面段引渠翼墻由混凝土貼坡翼墻漸變到混凝土半重力式翼墻：貼坡翼墻端部斷面的迎水面邊坡坡度為1：1.75，底部邊坡坡度為1：1.69，翼墻高度為9.60m，齒墻寬度為2.0m，頂部護肩寬度為0.5m；半重力式翼墻高度9.60m，基底寬度為8.60m，立板墻背設有兩個轉折點，第一轉折點在離墻頂5.0m 處，坡度為1：0.2；第一轉折點以下2.27m 處設第二轉折點，坡度為1：0.8；底板設一個轉折點，坡度為1：2。矩形斷面引渠采用半重力式翼墻。引渠底板采
石河子科技 2020年1期2020-06-02
- 鋼筋混凝土扭曲面翼墻在黃河下游引黃閘改建工程中的應用
013）0 引言翼墻是為保證涵洞或重力式橋臺兩側路基邊坡穩定并起引導流向作用而設置的一種擋土結構物。翼墻迎水面立面布置形式有直立式、傾斜式、扭曲面式等。 其中，扭曲面翼墻的水流情況較好，多用于中小型工程［1］。扭曲面翼墻在重力影響下產生扭力， 截面上形成剪應力，比一般擋土墻受力復雜，并且，因其結構尺寸特殊，給混凝土施工帶來一定的困難。故黃河下游已建引黃閘門大多采用漿砌石扭曲面翼墻。然而，由于優質塊石資源的匱乏和優秀砌石工人數量的減少， 混凝土扭曲面翼墻替代
黃河水利職業技術學院學報 2020年1期2020-04-14
- 靜水法在校測南水北調東線渠段水位中的應用
據設計閘底板(或翼墻頂)高程進行標定。通過幾次輸水運行，水位不準、不統一的問題逐漸暴露，已經對沿線生產調度產生了一定影響。為了盡快解決全線水位校準問題，在沒有全線統一的已知高程控制網的情況下，2014—2015年度通水結束后，我們以濟平干渠為試點，通過關閉閘門，在相鄰兩節制閘之間形成靜態水面，利用該靜水面傳遞高程，并結合局部水準測量，推求各節點高程，以校準水尺安裝高程。1 濟平干渠工程概況濟平干渠是南水北調東線一期工程的骨干工程之一，是向膠東輸水的首段工程
水利技術監督 2019年5期2019-11-09
- 劉老澗新閘除險加固方案探析
時拆建南側上下游翼墻；（2）反拱底板面層鑿除20cm，鋪設鋼筋網，澆筑混凝土；（3）預制塊混凝土閘墩外包20cm鋼筋混凝土；（4）結合抗震加固要求，拆建閘上交通橋、工作便橋，采用固支結構；（5）排架配筋不足，抗震不滿足規范要求，拆建排架、工作橋、啟閉機房。工作橋采用固支結構；（6）更換閘門、啟閉機8臺套；（7）更換備用發電機組及配電設備，新建自動控制與視頻系統；（8）新建上下游水文觀測設施、備用發電機房，新建不足部分生產性用房（暫估 400m2）；（9）地
治淮 2019年8期2019-08-20
- 關于濉河節制閘擴建方案的比選
量較大、兩側連接翼墻較長。優點是與老閘分開，無拆除量，對老閘影響較小，工程投資略大。方案二：擴建節制閘在老閘左側布置，如圖2所示。該方案工程內容為拆除濉河節制閘左側翼墻、岸墻及上下游連接段，新建翼墻、節制閘及附屬設施。缺點是節制閘中心線與河道中心線有偏差，水流不順暢，擴建部分壓占左側堤防，需向左側搬堤5～6m。優點是新老閘并列布置，調度運行較為方便。相較于方案一，增加左側翼墻拆除量，減少右側翼墻新建工程量，投資相對較低。圖1 方案一布置圖圖2 方案二布置圖
治淮 2019年7期2019-08-07
- 重慶渝湘高速界水段 7座隧道照明提升改造全面完成
明系統加強、增設翼墻、更換光電標志等。該路段養護工程師劉曉年介紹，本次提升改造前，界水段隧道出現砌襯裂縫、涂層脫落等現象，十分影響隧道美觀。所以，本次提升改造，實施洞壁涂裝面積22.4萬平方米，就是為隧道洞壁穿上一件乳白色新衣，讓隧道煥然一新。除了洞壁涂裝，隧道照明燈具加密增亮，增設洞壁反光環，以及在隧道洞口增設翼墻，是廣大駕乘人員最能感受到的變化。除了洞壁涂裝，隧道照明燈具加密增亮，增設洞壁反光環，以及在隧道洞口增設翼墻，是廣大駕乘人員最能感受到的變化。
人民交通 2019年2期2019-02-28
- 安全鑒定技術在水閘上的運用
制閘的水位組合、翼墻復核水位組合見表1、表2所示。表1 蘆埠港節制閘閘室安全復核水位組合表表2 蘆埠港閘翼墻安全復核水位組合表2.2 閘室穩定復核蘆埠港節制閘為鋼筋混凝土結構，凈寬為8.00m，底板沿水流方向上的長度為14.00m，底板垂直水流方向的寬度為9.60m，底板頂面的高程為0.5m，閘墩與底板連接處設有1.0m×1.0m貼腳。以整個閘孔為計算單元，計算該閘室穩定性，穩定安全系數、地基應力及其不均勻系數，計算成果見表3。表3 閘室穩定計算成果表根據
中國水運 2018年12期2018-12-20
- 永臨結合的雙排樁擋墻在西淝河泵站攔污閘中的施工應用
西淝河泵站攔污閘翼墻的設計當中，解決了場地狹窄情況下翼墻的布置選型及施工安全問題，可以給類似的工程設計提供參考。一、工程概況西淝河泵站工程位于安徽省淮河流域西淝河出口處，泵站規劃設計總排澇流量 180m3/s，為大（2）型工程，工程等別為Ⅱ等。泵站由攔污閘、進水前池、泵房、出口擴散段等組成，其中攔污閘上方有110kV架空電力線路通過，并在閘下游左岸翼墻附近布置有電力桿塔，根據《電力設施保護條例實施細則》的規定，對于66kV及以上的電力線路，任何單位和個人不
治淮 2018年7期2018-08-01
- 安徽省高速公路隧道入口安全防護設計研究
行安全護欄、過渡翼墻、緩沖設施及視線誘導設施等設計。3 2006版本規范符合性審查及2017版新規范的要求隧道所在的各管理公司進行了隧道入口段安全防護設施復查，他們以徒步和目測為主，按照相關標準規范對所有高速公路隧道入口段交通安全防護設施設置情況進行逐一排查，主要復查內容包括隧道入口段是否設置護欄或進行了安全防護；設置有護欄的，是否隨建筑限界進行過渡銜接處理[1]。根據各管理公司復查的結果顯示，144座隧道共278處隧道入口段均不滿足2006版本安全設施規
山西建筑 2018年12期2018-06-01
- 溢洪道閘室底板及翼墻有限元配筋計算分析★
溢洪道閘室底板及翼墻配筋設計為例[1]，采用有限元分析方法及ANSYS軟件進行應力計算，求得各工況下結構的應力分布情況，通過應力積分將應力轉化為內力，從而確定結構的配筋情況。1 有限元模型和參數由于結構的單向尺寸遠大于其余兩向，滿足平面應變的計算條件，因此采用平面有限元計算方法來簡化計算。翼墻墻體選用平面結構單元(Plane42單元)，庫水選用平面流體單元(Fluid29)，采用四邊形映射網格進行劃分，網格尺寸控制在不大于0.5 m，翼墻與水交界面設置流固
山西建筑 2018年11期2018-05-23
- 狹縫式W火焰鍋爐翼墻上部結渣原因分析及消除
題最嚴重的位置在翼墻部位，尤其是翼墻上部靠近爐拱的位置，包括翼墻與爐拱的連接處都有掛焦的情況。一般認為，W火焰鍋爐翼墻、側墻部位結渣是由于由拱上燃燒器噴入的風粉混合氣流在向下俯沖的過程中，中間氣流會向兩邊擠壓，造成煤粉氣流向側邊偏斜，沖刷側墻、翼墻過程中熔融煤灰顆粒會直接撞擊墻面，造成結渣。但這無法解釋翼墻靠近爐拱部分尤其是與爐拱的連接處的掛焦情況，氣流的偏斜不可能影響噴口同一高度的翼墻位置。2 試驗內容和方法2.1 下爐膛煙氣成分分析使用水冷抽氣裝置從看
發電技術 2018年2期2018-05-07
- 嚴埭港船閘閘墻修復淺析
下游導航墻、閘室翼墻容易受船只碰撞出現破損，現急需對船閘上下游導航墻及閘室翼墻進行保護性修復。嚴埭港樞紐每日通航量約為150條船，隨著鋼制運輸船舶數量的不斷增加，超噸級船舶不斷涌現，加上船只過閘時隨意?？?，對船閘上下游導航墻及閘室擋浪墻造成嚴重破壞，導致導航墻表面混凝土脫落、破碎，閘室擋浪墻破碎等。尤其是上下閘首的圓弧翼墻、閘墩、閘室內漸變段交界處更加突出。經觀察，閘墻迎水面磨損現象普遍存在，局部出現露筋、斷筋等現象，船閘閘墻修復已經到了刻不容緩的程度。3
水利建設與管理 2018年1期2018-02-01
- 排水閘設計綜述
防沖、閘室穩定、翼墻穩定等各項內容，進行了分析。按照規范，土基上的翼墻穩定計算在各種計算情況下，平均基底應力≤地基允許承載力，最大基底應力≤地基允許承載力的1.2倍；地基應力不均勻系數≤規定的允許值；沿翼墻及地面的抗滑穩定安全系數≥規定的允許值，因此，該設計滿足規范要求。排水閘；孔口尺寸；滲流穩定；閘室穩定；抗滑穩定安全在文章中，假設地質巖性廣泛分布在第四系不同時期和成因類型的松散堆夾層，巖性相變較為頻繁，剁成透鏡體狀交替分布，地震參數為Ⅶ度，與渠道相交的
黑龍江水利科技 2017年6期2017-08-30
- 沖擊回波法檢測翼墻面板混凝土內部缺陷研究
)沖擊回波法檢測翼墻面板混凝土內部缺陷研究侯 高 峰1，2(1.安徽省·水利部淮委水利科學研究院,安徽 合肥 230088； 2.安徽省建筑工程質量監督檢測站,安徽 合肥 230088)介紹了沖擊回波法的檢測原理，采用該方法檢測了某水閘上游扶壁式翼墻面板混凝土內部缺陷，并通過超聲法與鉆孔法，驗證了檢測結果的準確性，指出沖擊回波法是一種能應用于水利工程混凝土結構內部缺陷的無損檢測方法。沖擊回波法，翼墻面板，混凝土構件，超聲法0 引言混凝土材料廣泛應用于水利、
山西建筑 2017年5期2017-03-29
- 高烈度地區設置少量鋼筋混凝土翼墻對框架結構性能的影響
置少量鋼筋混凝土翼墻對框架結構性能的影響蔣媛（中國電建集團成都勘測設計研究院有限公司，四川 成都 610072）框架結構具有結構布置規則、使用靈活等特點，同時其自身的結構體系側向剛度較小，在強烈地震作用下結構的變形較大，填充墻及其他附屬構件的破壞嚴重。介紹了框架結構在角部不設置翼墻和設置少量、長度很短翼墻兩種結構體系，并通過對小震、中震、大震下的結構主要計算結果進行對比分析。結果表明，設置少量、長度很短翼墻結構體系抗震性能得到了明顯提高(如設置短翼墻后，位
華東交通大學學報 2017年1期2017-03-09
- 環城水系施工中靜力切割技術的應用
框構切割；繩鋸；翼墻；懸臂檐板；安全卡控；應急預案中圖分類號：TU74 文獻標識碼：A1.工程概況石德K14+428.40搶修車通行線框構（既有石德線框構接長）為2m～12m現澆混凝土框構橋，軸向長度29.40m，主體寬度9.9m，結構凈高7.2m，頂板厚度1.00m，底板厚度1.00m，邊墻厚度1.09m，中墻厚度0.98m，線路方向與框構軸線交叉角θ=66.2°。既有框構橋鑿除部分主要包括框構懸臂、邊墻延伸和邊墻、底板補齊和翼墻。由于框構橋尺寸過大，整
中國新技術新產品 2017年2期2017-01-20
- 學校多層RC框架結構地震倒塌機理研究
層框架柱增設適量翼墻而未倒。 本文通過地震模擬振動臺試驗對兩者的抗震性能進行了深入研究， 剖析前者的倒塌機理， 探討翼墻-框架結構體系的地震響應特點。 主要結果有：(1) 依據國內外多次地震震害資料， 總結了多層RC框架結構震害特點， 重點對汶川地震極震區的兩個具體結構的構造特點和實際震害進行描述。(2) 通過振動臺試驗， 研究了漩口中學結構模型地震響應規律、 宏觀破壞模式。 依據各關鍵測點的實測數據和倒塌過程， 分析了觸發倒塌的主要原因。 指出局部設置的
地震科學進展 2016年4期2016-03-16
- 穿堤涵閘拆除重建典型設計
護坡、護坦、八字翼墻。兩岸八字翼墻與閘室順水流方向夾角為10°，翼墻段順水流方向長10 m，翼墻頂高程為1.70 m，最大墻高4.50 m，與兩側邊墩相接。進口段引渠底寬7 m，兩岸邊坡為1∶2.5，全斷面漿砌石護砌，渠底高程-2.0 m，與原引渠自然順接。涵洞與閘室段長36 m，閘室設在進口，洞身為鋼筋混凝土整體式箱型結構，中間設伸縮縫3道，縫內設止水。閘室底板頂高程為-2.00 m，底板厚0.80 m。涵洞底板頂高程-2.00 m，底板厚0.5 m。涵
水利水電工程設計 2015年4期2015-12-17
- 大中型水利工程深基礎、高水位、短滲徑的截滲方法
，開挖進水口東側翼墻時就遇到了地面高程119.50 m，翼墻基礎底高程是108.40 m，往下是不透水的泥巖。原地面和開挖基礎底高差是11.10 m，松花江水位平常都在117.00 m左右，水位和開挖基礎底高差又是8.60 m，從108.40 m的高程處，往上5.50 m處，有一個3.0 m多寬的一個平臺，長度為24 延長米，是人為預留的準備截滲用。開挖翼墻時看地勘報告與實際開挖時發現確實有兩段細中砂層，厚度大約1.0 m多，透水量相當大。主要原因就是圍堰
黑龍江水利科技 2015年6期2015-10-29
- 水閘的損壞及修理方法綜述
；閘底板；胸墻；翼墻；損壞； 修復方法一、水閘的裂縫與修理1.閘底板和胸墻的裂縫與修理閘底板和胸墻的剛度比較小，適應地基變形的能力較差。因此，很容易由于地基不均勻沉陷引起裂縫。另外，由于混凝土強度不足、溫差過大或施工質量差等也容易引起閘底板和胸墻裂縫。由于地基不均勻沉陷產生的裂縫，在裂縫修補前，首先應采取穩定地基的措施。穩定地基的一種方法是卸載，如將墻后填土的邊墩改為空箱結構，或拆除增設的交通橋等。此法適用于有條件進行卸載的水閘。另一種是加固地基，常用的方
建筑工程技術與設計 2015年17期2015-10-21
- 鋼管混凝土翼墻加固混凝土柱受力性能分析
固。而鋼管混凝土翼墻加固是一種新興的加固方法，增設翼墻能提高混凝土的剛度、極限承載力和耗能能力等。本文通過對加固模型進行Abaqus有限元分析來驗證這種方法的可行性。關鍵詞：翼墻；鋼管混凝土；Abaqus有限元；加固0引言近年來，我國頻繁發生地震災害，比如2008年，汶川大地震；2010年，青海玉樹大地震；2013年，四川的蘆山縣大地震；2014年，新疆省于田大地震，我們對現有建筑結構的抗震性能提出了更高的要求。很多建筑物和構筑物在我們的長期使用中會出現各
建筑工程技術與設計 2015年27期2015-10-21
- 空箱對某深厚軟土地基水閘翼墻及樁基礎位移的影響
深厚軟土地基水閘翼墻及樁基礎位移的影響彭 淵1,劉 剛1,2,嚴其芳3,王文雙3(1.浙江廣川工程咨詢有限公司,浙江 杭州 310020; 2.天津大學建筑工程學院,天津 300072; 3.浙江省水利河口研究院,浙江 杭州 310020)針對軟土地區水閘邊墩與翼墻間易產生過大變位,導致止水失效并危及水閘運行安全的問題,采用有限元方法建立溫州某深厚軟土地基上水閘整體模型,土體采用Drucker-Prager本構模型并考慮土體蠕變法則,研究變位產生的原因以及
水利水電科技進展 2015年3期2015-09-03
- 后置混凝土翼墻加固框架角柱抗震性能試驗
爾濱）后置混凝土翼墻加固框架角柱抗震性能試驗楊 帆，鄭文忠，王 英（結構工程災變與控制教育部重點實驗室（哈爾濱工業大學），150090哈爾濱）為考察后置混凝土翼墻加固框架角柱的抗震性能，設計制作了6個在相鄰兩側面后置混凝土翼墻的試件.這6個在役框架角柱加固前試驗軸壓比分為0.31、0.36、0.40三檔，縱筋采用HRB400鋼筋，縱筋配筋率分為1.23%、1.05%、0.82%三檔；箍筋采用HPB300鋼筋，箍筋配箍率為0.6%.對這6個試件進行低周反復荷
哈爾濱工業大學學報 2015年12期2015-03-15
- 建筑物翼墻加固現狀分析
另一種方法是通過翼墻加固的方法完成建筑加固。事實上這種方法的原理 就是在建筑物內部結構中通過增加剪力墻的形式，改變原來的房屋結構。通過這樣的建筑方法主要作用兩種，一種作用是將建筑物結構的抗震能力增強，一種作用是減少扭轉效應的出現。翼墻加固的建筑原理就是完善建筑內部的側向鋼度，降低建筑物在地震過程中發生側移現象。翼墻加固的主要作用有兩種，一種是將原來的結構形式改變，另一種作用是通過科學的結構布置將房屋中的各構件作用力變得更合理。2.鋼構套加固法鋼構套加固法的
城市地理 2015年12期2015-03-11
- 顏張攔蓄樞紐工程建筑物對回彈強度的影響分析
。壩墩、壩底板、翼墻等工程主要建筑物混凝土設計為C25F150W6，施工混凝土配合比，見表1。表1 混凝土配合比 kg/m32.2 測試方法與儀器根據JGJ/T23-2011《回彈法檢測混凝土抗壓強度技術規程》，采用型號為M202411的回彈儀，回彈測試壩墩、壩底板、翼墻的強度。2.3 結果與討論分別對不同尺寸的壩墩、壩底板、翼墻進行強度測試。壩墩尺寸為長×寬×高=21.00 m×9.50 m×6.66 m，澆筑日期為2013年1月19日，回彈時齡期108
東北水利水電 2015年7期2015-02-28
- Auto CAD Civil 3D中自定義部件的實現方法
復雜的設計，如在翼墻設計中需要考慮翼墻與端墻的切合，為此要聯合應用高度邏輯目標和寬度邏輯目標。為使部件具有較高的靈活性，并能根據外部環境的不同而自動變化，設計時通常使用虛擬目標，只有在建立道路模型時，才需要為每個部件指定要關聯的外部對象。1.3 部件程序模塊在自定義部件的．NET項目中，需要添加C3DStockSubassemblies．dll程序集引用。在這個工程項目中，含有3個關鍵文件：（1）SATemplate．vb文件。定義了SATemplate類
鐵路技術創新 2015年6期2015-02-11
- 水閘鋪蓋及翼墻計算機輔助三維設計系統實現方法
而兩岸連接建筑的翼墻和岸墻在水閘工程中占有很大的比重，最多可達到工程總造價的40%，因此水閘鋪蓋和翼墻的設計至關重要［1］。在工程設計中，一般包括兩種內容:一是創造性的設計，如方案構思、原理擬定等，需具備較強的創造性思維能力;二是非創造性的工作，如計算分析、信息檢索等，工作機械重復，可借助計算機的功能來完成［2］。計算機的三維設計功能在處理這些內容時較傳統的設計手段具有更高的精準度和更好的操作性。然而目前水利工程的三維設計并不多見，軟件設計市場尚未成型，絕
山西建筑 2014年2期2014-11-09
- 臨洪東泵站垂直位移觀測數據分析
析可以看出，上游翼墻平均沉降量在14～22 mm之間，除上左翼墻3和上右翼墻5外，同一塊翼墻平均沉降量值相差不大。經現場勘查，在這兩塊翼墻與其它翼墻交界處的外表面上有裂縫，有待進一步觀測。下游翼墻平均沉降量在42～-2 mm之間，下左翼墻沉降量數值有正有負，有明顯不均勻沉降，且接近河堤的翼墻均為抬升。經現場勘查，下游左翼墻的伸縮縫變化較大，有待進一步對翼墻伸縮縫進行觀測。下右翼墻從沉降量數值上看都是正值，全部為下沉，同一塊翼墻不均勻沉降也比較明顯。從上下游
江蘇水利 2014年10期2014-10-05
- 南水北調東線八里灣泵站翼墻優化設計
調東線八里灣泵站翼墻優化設計歐 勇 吳曉榮 尚俊偉（中水淮河規劃設計研究有限公司 蚌埠 233001）為節省工程投資，對八里灣泵站站下和站上翼墻進行優化設計。以站下翼墻為例，通過分兩級平臺的布置型式、墻后換填水泥土、設置減壓平臺等措施，降低了擋土高度，減小了墻后土壓力。并通過計算確定了墻后二級平臺距擋墻的最小距離、換填水泥土的力學性能指標和回填范圍、減壓平臺的位置和長度，為以后類似工程設計問題積累了實踐經驗。八里灣泵站 翼墻 凝聚力 內摩擦角 水泥土 減壓
治淮 2013年11期2013-09-10
- 旋挖成孔灌注樁復合地基在泗洪站樞紐工程中的應用
游右側第一、二節翼墻為空箱加扶壁結構，寬13 m，高 11.9 m，墻頂高程▽17.5 m，底板底面高程▽5.6 m。在節制閘施工詳勘中發現右側岸墻局部和下游第一、二節翼墻地基土質變化復雜，與相鄰部位的土質差異較大，地基土承載力低于原設計地基允許承載力要求，需對該部位的地基進行處理。1 地基處理設計方案1.1 地質條件節制閘右側岸墻完建期地基反力最大176.2 kPa，最小150.4 kPa，平均163.3 kPa；下游右側第一、二節翼墻完建期地基反力最大
江蘇水利 2013年7期2013-07-10
- 望亭水利樞紐翼墻測壓管水位觀測成果淺析
連接段每側設7段翼墻，1號翼墻底板坐落在第4層原狀土上，2～6號均為樁基。翼墻結構型式:1～4號為鋼筋混凝土空箱扶臂式，5～6號為鋼筋混凝土扶臂式，7號為鋼筋混凝土懸臂式。望虞河工程是十一項治太骨干工程之一，根據1987年國家計委批準的《總體規劃方案》，望虞河工程主要功能為防洪、排澇兼顧供水及航運。望亭水利樞紐原設計主要任務是:遇1954年型洪水(約50年一遇)汛期5～7月排泄太湖洪水23.1億m3;需要時與常熟水利樞紐配合引長江水入太湖，并防止京杭運河污
水利建設與管理 2012年9期2012-07-28
- 洹河于曹閘工程翼(岸)墻混凝土施工方案探討
.4～0.5m，翼墻頂高程70.24m，墻高8.1～8.4m。與上、下游河道護坡采用圓弧形翼墻連接。2 翼(岸)墻底板、翼(岸)墻主要施工順序根據施工現場實際情況及工程工期總體安排，按照于曹閘工程設計，將于曹閘工程上游翼墻分6塊，1～6號翼墻左右岸對稱布置;下游翼墻分4塊，消力池7～8號翼墻對稱布置;9號翼墻在左岸;10號翼墻在右岸;11號翼墻左右岸對稱布置。閘室岸墻左右岸對稱布置。在翼(岸)墻施工中按先底板、后翼(岸)墻及扶臂的順序，采取隔塊跳倉澆筑進行
水利建設與管理 2012年7期2012-07-28
- 既有橋改建對拉錨桿加固橋后路基新技術
設計須拆除既有橋翼墻才能保證新橋結構尺寸(見圖1)。因拆除翼墻影響翼墻背后路基穩定，因此必須進行加固處理。在不影響列車運營的條件下，采用對拉鋼筋錨桿加固路基無需封鎖、慢行，不必架空線路，卻達到同樣目的。圖1 既有橋改建圖2 加固方案比較與選擇2.1 以往類似工程的處理方法簡介以往類似工程采取的處理方法著重于對軌道進行加固或軌道路基綜合加固，通常采用扣軌法、橫縱抬梁或D型便梁法架空線路，鋼板樁、工字鋼樁或挖孔樁加固路基，但這些方法的弊端在于需要列車慢行甚至中
山西建筑 2011年34期2011-08-20
- 新沭河三洋港樞紐海淤土地基高潮差擋土墻設計方案
資5.5億元。岸翼墻總體布置上游大體為圓弧形，下游為“八”字形。閘室底板高程-2.00m，消力池護坦-5.00m，上、下游翼墻頂高程根據泄洪、擋潮和正常蓄水等因素擬定為4.00m，上游翼墻凈高為6.00m，下游翼墻凈高為9.00m。岸墻頂高程考慮閘室和兩岸的平順連接擬定為8.00m，岸墻凈高為10.00m。地基表層的海淤土層底平均高程約為-10.00m，普遍較厚。連云港潮位起落頻繁。根據現有潮位統計資料，最大漲潮潮差6.11m，最大落潮潮差5.93m，平均
治淮 2011年2期2011-02-14
- 淺談重力式橋臺
帽、基礎及兩側的翼墻組成,在平面上呈U字形。臺身支承橋跨結構,并承受臺后土壓力；翼墻連接路堤,在滿足一定條件時,參與前墻共同承受土壓力,側墻外側設錐形護坡。U形橋臺構造簡單,基礎底承壓面大,應力較小,但圬工體積大,橋臺內的填土容易積水,結冰后凍脹,使橋臺結構產生裂縫。U形橋臺適用于填土高度8～10m的中等以上跨徑的橋梁,要求橋臺中間填料宜用滲水性較好的土夯填,并做好臺背排水。（2）埋置式橋臺橋臺臺身埋置于臺前溜坡內,不需另設翼墻,僅由臺帽兩端的耳墻與路堤銜
黑龍江交通科技 2010年12期2010-08-15
- 蔣河防洪閘穩定復核計算分析
全要求。2.2 翼墻穩定復核2.2.1 復核計算工況1)完建期:擋土墻建成使用,墻前墻后均無水。2)設計運用期:上游翼墻墻前為蔣河設計排澇水位,下游翼墻墻前為惠濟河設計防洪水位。3)洪水驟降工況:下游翼墻前洪水驟降至底板,翼墻后水位降落較慢,按水位差1 m計算。2.2.2 抗滑、抗傾穩定計算計算依據SL 265-2001水閘設計規范所給公式:翼墻穩定計算成果見表3。2.2.3 基底壓應力計算計算依據SL 265-2001水閘設計規范所給公式:上、下游端的基
山西建筑 2010年12期2010-07-17
- 卸荷平臺在空箱式擋土墻中的應用比較
工程的下游空箱式翼墻為參照，按照相同的設計參數分析卸荷空箱式擋土墻，并計算工程量。2 基本資料2.1 地質資料某泵站進水池寬50.7m，底板頂高程3.85～5.00m，兩岸填土高程為16.00m。進水池兩岸直線對稱布置下游翼墻，下游翼墻底板頂高程設為4.00m，底板厚0.7m，墻后擋土高度為12.7m。屬1級建筑物。底板地基土為⑦層粉質粘土，粘聚力C=41kPa、內摩擦角φ=15°。墻后采用混合土回填，填土指標見表1?？障鋬忍钔涟次磯簩嵖紤]，取17kN/m
水利建設與管理 2010年11期2010-07-11
- 加筋土擋土墻在沙河馬灣攔河閘加固工程中的應用
的問題閘基與左岸翼墻置于地質報告所述第②層低液限粘土及第③層級配不良砂中，第③層級配不良砂上下游連通，中等～強透水性。原施工圖設計上、下游翼墻均為扶壁式，若按原圖進行開挖，就會出現管涌～流砂，危及閘室安全。若保留原翼墻基礎，則扶臂式翼墻一部分建在原基礎上，另一部分建在回填土上，將會產生不均勻沉降，導致鋼筋混凝土翼墻位移和開裂問題。三、處理措施（一）處理方案鑒于上下游翼墻存在的問題，發包人于2008年1月10日組織了有關專家共同研究，設計變更將上下游翼墻改為
河南水利與南水北調 2010年9期2010-03-27