中柱
- 佛山西站站房結構防連續倒塌研究
塌。圖6為主站房中柱破壞時荷載傳遞路徑變化的示意圖。由圖可得,當乘客大量聚集的站臺層中柱發生破壞時,屋蓋的一個支撐破壞,如果四周的框架柱能夠承擔破壞處的屋蓋荷載,結構能夠在一個新的受力穩定位置保持平衡,結構不會發生連續倒塌。圖6 中柱上段破壞時荷載重分布圖7為中柱在站臺層下方破壞時荷載傳遞路徑變化的示意圖。由圖可得,屋面荷載通過上半段中柱傳遞至樓面梁上,而樓面梁的跨度由于下半段中柱破壞而加倍,局部結構破壞。局部結構的破壞導致結構發生較大變形,內力重新分布。
建筑結構 2023年15期2023-08-18
- 采用不同隔震形式的雙層地鐵地下車站結構地震反應分析
地鐵地下車站結構中柱、中板等抗震薄弱構件，分別研究了車站結構在傳統完全約束結構形式下，在上下層中柱頂部設置彈性滑移支座時，以及本文提出的在中板邊緣及底層中柱設置隔震支座時的地震反應特性，建立了土?地下結構非線性靜動力耦合相互作用的二維有限元分析模型，對比分析了采用不同隔震形式對車站主體結構靜動力反應特性的影響規律。結果表明：與傳統車站結構相比，在中柱頂部設置彈性滑移支座能有效降低車站中柱處的地震損傷，具有更好的抗震性能。采用本文提出的中板邊緣及底層中柱設置
振動工程學報 2023年2期2023-07-10
- ECC-BFRP加固地鐵車站抗震性能研究
反應規律，并認為中柱是地鐵車站的薄弱構件。Iwatate等［8］和杜修力等［9］針對大開地鐵車站的地震破壞原因進行了深入研究，發現上覆土體自重和豎向地震作用增大了中柱軸壓比，使中柱承受了較多的水平荷載作用；而中柱抗震性能不足，中柱和側墻無法達到變形協調，從而導致大開車站發生坍塌破壞。根據上述分析可知，中柱的變形能力是影響地鐵車站抗震性能的主要因素。已有的中柱加固方式多為約束混凝土柱［10］，其約束層通常采用混凝土、鋼和纖維增強符合材料（FRP）等。其中，與
地震工程與工程振動 2022年6期2023-01-16
- 明挖地鐵車站空間效應對結構設計的影響
縱向上地鐵車站的中柱并不連續，這會造成車站結構在縱向上的尺寸、剛度、地基反力等出現變化，此時，若計算平面模型結構仍將中柱按照剛度等效成縱向薄連續墻，得到的結果會出現偏差，平面模型簡化后未考慮結構實際尺寸對受力的影響，同時將單位板簡化成梁的做法也忽略了空間效應。目前國內研究此課題的人員極少，空間計算分析也只存在于小范圍內。本文結合具體工程，對空間和平面模型的差異進行分析比較，希望為設計人員提供借鑒。1 工程實例七寶站為上海軌道交通市域線嘉閔線工程第11座車站
四川建材 2022年8期2022-08-30
- 地震作用下不同截面車站結構動力特性研究
度最為嚴重，諸多中柱發生嚴重變形破壞，頂板被折斷而呈“M”型，路面發生塌陷。而據該地鐵車站的設計資料表明，設計中取用的安全系數較高，設計中柱的安全系數高達3，但由于設計時沒有充分考慮地震作用的影響，所以對于抗震能力的設計存在很大程度上的不足。對于最終導致車站結構塌毀的外因，學者們普遍解釋為由地震產生的土層水平變形作用在地下結構上的剪切作用為主因[3-4]，同時也有一些研究人員認為豎向地震作用是致災的主因[5]，還有專家認為是水平地震作用和豎向地震作用的共同
重慶交通大學學報(自然科學版) 2022年6期2022-06-24
- 基于Pushover 分析方法的多層地鐵車站地震反應研究1
車站地震破壞是由中柱變形能力和抗剪能力不足導致的，水平地震動產生的剪切破壞是主因，豎向地震動僅加大了破壞程度。曹炳政等（2002）采用復反應分析方法，分析了大開地鐵車站破壞反應，認為大開地鐵車站中柱在水平和豎向地震動作用下產生較大內力，且豎向地震動產生的內力較水平地震動產生的大，最終導致了結構破壞。蔣錄珍等（2015）采用動力時程分析方法模擬大開地鐵車站破壞，得出大開地鐵車站中柱破壞主要是由豎向地震動引起柱底部混凝土壓碎造成的。莊海洋等（2008）通過數值
震災防御技術 2022年1期2022-06-01
- 平面鋼框架在撞擊荷載作用下的抗連續倒塌分析
7]通過直接拆除中柱后的子結構擬靜力試驗，研究不同節點形式下的懸鏈線效應。課題組[8-9]也采用直接拆柱法研究節點削弱后子結構的其抗倒塌機制。李國強等[10-12]采用直接去柱法對平面框架進行抗連續倒塌試驗研究。Lu等[13]、Qian等[14]分別對帶樓板的框架結構進行拆柱后的試驗研究。關于直接拆柱法的理論研究，錢稼茹等[15]采用集中塑性鉸桿模型研究拆柱后的動力效應。Xu等[16]基于能量平衡理論采用Pushdown方法分析拆柱過程。Alashker等
振動與沖擊 2022年4期2022-02-28
- 地下結構地震反應的平面計算模型研究1
型時，核心問題是中柱的模擬，即將中柱三維空間梁簡化為二維平面梁時，相關力學參數合理等效問題。韓文星（2005）和田雪娟（2010）對該問題進行了研究，雖對簡化模型相關參數取值問題進行了說明，但未分析簡化后模型的計算誤差水平，其他學者采用二維平面應變模型進行分析時也存在同樣的問題。本文以大開地鐵車站為例，分別建立二維和三維有限元模型，對地鐵車站結構進行地震反應計算，并以三維模型的計算結果作為對比基準，分析不同二維簡化模型計算誤差，討論不同簡化方法的合理性。1
震災防御技術 2022年4期2022-02-03
- 基于承載力預壓裝配式框架結構的魯棒性
的首層角柱、長邊中柱、短邊中柱、框架中柱依次拆除，設置為工況1、工況2、工況3和工況4，對比不同框架結構模型下的工況變化[19-20]。將控制點擬定為失效柱上方節點。3 荷載系數與位移曲線選擇失效構件上方節點處作為變形參數，荷載系數與位移曲線的變化關系如圖8所示，從荷載系數和位移曲線圖(圖8)可以看出PC結構與RC結構兩者的承載力變化情況及抗倒塌機制。圖8 荷載系數與位移對比圖Fig.8 Comparison diagram of load factor
科學技術與工程 2021年34期2022-01-06
- 減少豎向荷載作用下高層扭轉體型結構附加扭矩的措施研究
向斜撐；2)增加中柱；3)增加環形桁架；4)增加伸臂桁架。2.1 增加反向斜撐分別在外框上分別增加1道、2道和4道與結構扭轉方向相反的斜向支撐構件(簡稱反向斜撐)，如圖8所示，反向斜撐與鋼梁的夾角為45°，其截面剛度應與斜柱相協調，模型中反向斜撐截面均為□1 200×600×40×40。圖8 反向斜撐布置圖增加反向斜撐前后，豎向荷載下核心筒的附加扭矩如圖9所示。由圖9可知：1)增加反向斜撐后，核心筒的附加扭矩明顯減??；2)反向斜撐數量越多，核心筒附加扭矩的
建筑結構 2021年13期2021-08-06
- 帶梁式轉換層框支剪力墻結構抗連續倒塌分析
梁為試驗構件，在中柱失效后對其進行pushdown靜力加載，并觀測試件的破壞模式。孟寶等[8]同樣基于拆除構件法對節點連接方式不同的框架進行抗倒塌試驗分析，從而得到結構的抗倒塌機制情況。Isobe[9]對鋼框架進行抗連續倒塌性能試驗，研究了在軸向力不同時拆除某根柱后的結構響應。He等[10]以不規則框架結構為研究對象，利用OpenSees建立數值模型，并用試驗驗證模型的準確性。帶梁式轉換層框支剪力墻結構作為一種側向不規則的結構形式應用及其廣泛，而其關鍵構件
科學技術與工程 2021年14期2021-07-29
- 地鐵車站二維抗震分析的中柱簡化方式對比
維平面應變模型，中柱簡化為沿縱向連續墻體。為了降低中柱簡化處理的誤差，通過折減等效墻體的幾何尺寸或材料參數使其具有與中柱相同的截面抗彎剛度EI或抗壓剛度EA。目前，地鐵車站的中柱等效方法有EI橫向幾何折減法[5](減小墻體橫向寬度來保證中柱截面EI不變)、EA橫向幾何折減法[6](減小墻體橫向寬度來保證中柱截面橫向EA不變)、縱向幾何折減法(將中柱平面應變單元厚度取為中柱縱向寬度，除中柱以外的土和結構平面應變單元厚度取為縱向一跨尺寸)和彈模折減法[7-9]
山西建筑 2021年15期2021-07-20
- 基于SAP2000的框剪結構抗連續倒塌研究
和十層角柱、長邊中柱、短邊中柱、中心柱以及剪力墻為十種不同的連續倒塌分析工況，每次分析只拆除一種代表構件。2 框架部分柱失效分析2.1 拆除不同樓層同一位置構件塑性轉角均小于規范GSA的限值6°，結構沒有發生連續倒塌破壞(表2)。圖3a、圖3b所示為首層長邊中柱拆除前后結構整體變化情況，圖3c、圖3d為十層長邊中柱拆除前后結構整體變化情況?？梢钥闯鼋Y構長邊中柱拆除后，結構的變形明顯，而且十層長邊中柱拆除后結構變形大于首層拆除長邊中柱后結構變形。塑性轉角均小
湖北工業大學學報 2021年2期2021-04-28
- 帶填充墻預制混凝土框架抗連續倒塌分析
觀模型，分析了在中柱失效時梁下的承載表現，結果發現在考慮懸鏈線機制時得到的荷載放大系數大于2.Dat等[2]分別對短邊中柱和內柱進行移除，提出了一種混凝土柱抗連續倒塌的簡化評估方法.Fu等[3]對帶有復合地板的鋼框架進行研究，移除角柱和內柱，并考慮了板的縱橫比和邊界條件等參數的影響.Wang等[4]考慮了鋼筋與混凝土的變形協調，提出懸鏈線階段的計算方法.填充墻作為結構構件之一,其對框架的抗連續倒塌有一定影響.目前，填充墻的解析分析法主要為宏觀分析模型，如等
上海交通大學學報 2021年4期2021-04-28
- 基于柱頂隔震的3 層3 跨地鐵地下車站結構抗震性能研究1
站超過一半的結構中柱完全塌毀，導致結構頂板發生整體性的坍塌破壞，地表最大塌陷近2.5 m（莊海洋等，2008；杜修力等，2016，2017，2018）。此外，由于大部分地鐵車站采用地下車站形式，其中多數地鐵地下車站深埋地下、施工難度大、技術要求高、建設投資巨大，同時作為城市地下空間生命線工程，如果發生地震破壞勢必造成巨大的社會影響和經濟損失，因此地鐵地下車站結構抗震性能水平和地震破壞機理的研究已成為城市防震減災領域的熱點及難點課題?，F有研究表明，在強震作用
震災防御技術 2021年1期2021-04-09
- 耦合地震動下地鐵車站的動力響應研究
取地鐵車站中帶有中柱的關鍵斷面,將三維模型轉化為二維平面應變問題進行分析,具體結構剖面如圖1所示。分別在水平方向上取四倍車站寬度的土體,豎直方向上取三倍車站高度的土體為研究對象,整體模型尺寸為200 m×55 m。在車站底部輸入地震波,模型頂面為自由面,模型兩側設置為自由場邊界,來模擬現實中兩側無限土體的效果。并采用0.5 m×0.5 m的矩形網格對地鐵車站結構劃分,2 m×2 m的矩形網格對土體劃分,如圖2所示。模型共計3 295個單元,3 519個節點
地震工程學報 2021年1期2021-03-30
- 基于兩種分析方法的五層RC框架抗連續倒塌分析
為KZ1；②長邊中柱編號為KZ2；③內柱編號為KZ3；④短邊中柱編號為KZ4。橫梁截面尺寸為300 mm×650 mm，縱梁截面尺寸為300 mm×700 mm，柱尺寸為600 mm×600 mm，樓板厚度為120 mm。梁、板、柱混凝土強度等級為C30，縱向受力鋼筋選用HRB400，箍筋選用HPB300。圖1 結構設計平面（單位：mm）Fig.1 Structural Design Plan（Unit:mm）混凝土容重取25 kN/m3，經過計算，樓面恒
廣東土木與建筑 2021年3期2021-03-24
- 單層導洞暗挖車站樁基差異沉降對結構內力影響分析*
內邊樁和中導洞內中柱樁基，在車站施工期間，邊樁承受邊拱傳遞的豎向土壓力荷載以及開挖過程中側向土壓力以及地面超載等荷載，中柱樁基承受中柱傳遞的拱頂豎向土壓力荷載以及地面超載，在施工過程中，由于車站主體大拱受力的落腳點是邊樁及中柱樁基，受樁徑、受力因素及地層等多重因素的影響，邊樁與中柱樁基會產生差異沉降，影響整個車站結構體系受力［3］。通過調查、收集北京已建及在建地鐵單層導洞暗挖車站，發現不同設計單位樁基差異沉降在計算模型中加載方式及樁基差異沉降量取值存在較大
特種結構 2021年1期2021-03-06
- 爆炸荷載作用下鋼桁架收費雨棚的動力響應與破壞模式
別模擬雨棚邊柱、中柱承受爆炸荷載作用時雨棚的動力響應。爆炸荷載典型超壓時程曲線見圖2，爆炸荷載作用時間為0.3～1.5 s；在雨棚上弦施加均布恒載、活荷載，荷載值為2 340 N，作用時間為 0～1.5 s。2.2 動力響應雨棚邊柱、中柱承受200 kN/m爆炸荷載作用時，特征節點（A1為懸臂端節點，B1017為16.5 m跨中節點，C2370為27.6 m跨中節點）Z向位移-時程曲線見圖3、圖4，由此判斷該工況下不同柱子位置對結構抗爆性能的影響。圖2 爆
山東交通科技 2020年6期2021-01-28
- 地震作用下損傷RC框架抗豎向倒塌分析
力試驗方法對底層中柱失效的一榀鋼筋混凝土平面框架進行了倒塌試驗，圖1為試驗框架計算簡圖，其設計制作依據《混凝土結構設計規范》[9]和《建筑抗震設計規范》[10]，抗震設防烈度為6度，設計活荷載為6 kN，具體配筋信息和材料性能參數見文獻[8]。本文選用該試驗框架作為研究對象，采用地震工程模擬的開放體系OpenSees進行建模，對結構進行非線性動力時程分析?；炷敛牧线x用考慮受拉軟化的Concrete02材料，考慮箍筋作用。鋼筋選用基于Pinto鋼筋本構模型
建筑科學與工程學報 2020年6期2021-01-15
- 半潛式浮式風機平臺繞流力學特性與尾流分析
立柱（包括邊柱和中柱）、連桿和浮箱底座的結構布置如圖1 所示（圖中括號內為構件編號）.平臺的結構尺寸，吃水深度等設計參數詳見文獻[17].圖1 半潛式浮式風機平臺模型圖Fig.1 Model of semi-submersible floating wind turbine platform1.3 計算域與網格劃分流場計算域及模型平面布置如圖2 所示.θ 為來流角，即中柱與邊柱2 的連線與x 軸負向的夾角.流域入口邊界距離邊柱2 中心為10D，出口邊界距離
湖南大學學報（自然科學版） 2020年7期2020-07-27
- 考慮共同作用時結構剛度變化對上部結構內力的影響 ＊
的增加而減小，而中柱的軸力隨筏板厚度的增加而增加，但變化的幅度較小，所以在設計時采用增大一定的筏板厚度可以適當的調節柱子的軸力，但是這種調節能力有一定的限度。3 地基剛度對上部結構內力的影響假設在其他條件不變的前提下，考慮共同作用時，筏板厚度取600mm，地基土的彈性模量分五種情況：40MPa，50MPa，60MPa，70MPa和 80MPa，分析不同地基剛度下，其對共同作用的影響。把五種情況下的角柱、邊柱和中柱的底層軸力結果匯入，見表2如圖4所示。表2
甘肅科技 2020年4期2020-07-25
- PBA工法扣拱施工順序的合理選擇與力學分析
頂縱梁、底縱梁、中柱、圍護樁以及頂拱作為整個受力體系共同承受初期的受力[1]。在這種結構保護下，對下方土體進行開挖。目前有很多學者對PBA工法進行研究，王金明[2]等以北京地鐵某車站PBA法施工為案例，系統分析了車站樁柱結構在施工過程中的應力應變分布特點；王亮[3]等以沈陽某地鐵作為研究對象，研究了PBA工法下地表沉降的規律，為工程實際提供理論支持；瞿萬波[4]等以北京地鐵十號線作為研究背景，研究邊樁的受力特性和力學特征，并討論在PBA工法下邊樁的穩定性；
北方交通 2020年6期2020-07-09
- 內加強環式方鋼管混凝土柱-鋼蜂窩梁中柱節點的力學性能分析
有限元軟件對該種中柱節點的在低周往復荷載作用下的力學性能進行分析，為工程應用提供參考。1 IATCFSST-SCB中柱節點的構造及有限元模擬方法1.1 IATCFSST-SCB中柱節點的構造如圖1所示，中柱節點的構造設計參考了內加強環式方鋼管混凝土柱-實腹鋼梁中柱節點的連接方式[8-9]。具體設計如下：通過在蜂窩梁上下翼緣對應的鋼管內部設置內加強環，并將蜂窩梁焊接在鋼管外壁來實現鋼管與蜂窩梁的連接。梁端剪力由蜂窩梁的腹板傳遞，梁端彎矩由翼緣傳遞。這類節點具
科學技術與工程 2020年13期2020-06-13
- RC框架子結構連續倒塌動力響應分析
拆柱的方式分別對中柱和角柱進行快速移除，結果表明，在柱失效后，剩余結構的變形始終處于彈性范圍內。2011年，Tian等[3]進行了鋼筋混凝土框架子結構的中柱快速移除試驗，通過脫鉤裝置的快速釋放來模擬中柱的快速移柱，通過改變梁上配重來研究不同荷載作用下的動力響應。2012年，Kai等[4]進行了鋼筋混凝土梁柱子結構角柱快速移除試驗，通過敲除臨時支撐鋼柱來模擬邊柱的快速失效，研究跨度、配筋率對抗倒塌承載力的影響。連續倒塌動力試驗對試驗場地和設備的要求較高，且可
建筑科學與工程學報 2020年3期2020-06-09
- ECC/RC 鍵槽節點裝配整體式梁柱結構倒塌性能試驗研究
現澆結構一致.在中柱失效的情況下，結構抵抗倒塌的能力取決于破壞節點底部鋼筋的連續與否以及失效節點的延性.對于裝配式結構，底部鋼筋的連續性至關重要，而鍵槽連接節點很好地解決了這個問題，其采用U 形連續鋼筋橫穿中節點，另一方面，該節點使得在結構關鍵部位后澆高延性材料變得方便且易施工.工程水泥基復合材料（Engineered Cementifious Composite，簡稱ECC）在單軸拉伸作用下表現為多縫開裂以及高拉伸應變等特性，極限拉應變可穩定地達到3%以
湖南大學學報（自然科學版） 2020年1期2020-02-27
- 裝配式螺旋樓梯技術發展現狀與展望
式螺旋樓梯為帶有中柱，踏板安裝在中柱上的懸挑式樓梯（見圖1a），此種螺旋樓梯設計關鍵在于中柱的偏心承載力和踏板的受力，結構簡單，安全可靠。梁板式螺旋樓梯為不帶中柱靠樓梯本身旋轉成型，踏板由自身梁板或周邊墻體支撐的旋轉樓梯（見圖1b），此種螺旋樓梯曲線優美，但施工放樣較為困難，受力相對復雜。圖1 裝配式螺旋樓梯的結構形式Fig.1 Structures of Assembled Spiral Staircase2 裝配式螺旋樓梯技術發展脈絡2.1 懸臂式懸臂
廣東土木與建筑 2019年11期2019-12-11
- 基于不同計算方法下的裝配整體式地鐵車站抗震性能研究?
作用下，預制拼裝中柱和預制拼裝梁板柱中節點與相應的現澆整體節點的抗震性能基本相當[6，7]，而預制側墻節點和現澆側墻節點的承載力和變形能力基本相同，但兩者的主要區別在于預制側墻節點的耗能能力較差[5]。 根據地下結構的地震響應分析，地下結構受到周圍土體的約束作用，其耗能主要依靠周圍土體的輻射阻尼，而結構本身耗能相對較小。 因此可采用現澆整體地鐵車站的抗震性能間接體現裝配整體式地鐵車站的抗震性能。2 計算模型簡介2.1 模型簡介根據車站埋深及結構尺寸，計算模
特種結構 2019年5期2019-11-08
- 退變性腰椎活滑脫MRI多裂肌的形態變化及臨床意義
，分別測量前柱、中柱與后柱的高度，同時測量其椎間盤中前部、中部與后部的高度；另外，需測量椎間盤凸角與角度；測量結束后，在CT圖像橫軸位面分別測量腰1～5椎體長度，其中包括上終板與下終板長、寬度；為保障數據的真實性與均一性，測量過程中，需確定檢測人員的專業性，并由其獨立完成閱片[2]。1.3 觀察指標通過圖像資料，分析兩組受檢者各椎體高度、長度與寬度差異，繼而比較多裂肌的形態差異。1.4 統計學方法本研究數據均采用SPSS18.0軟件進行統計學分析。2.結果
醫藥前沿 2019年24期2019-09-18
- 一種用于40 kW電法勘探發射機的磁集成變壓器設計與漏感計算方法
型非晶磁塊組成，中柱橫截面積是邊柱的2倍。由于副邊分離磁集成變換器輸出電壓較高，為了防止副邊高頻整流二極管承受的電壓應力過大，變壓器副邊采用雙繞組橋式整流。原邊繞組中柱匝數為Np，第一組副邊繞組的中柱匝數和邊柱匝數分別為NS11和NS12，第二組副邊繞組的中柱匝數和邊柱匝數分別為NS12和NS22。原副邊繞組沒有完全繞在同一個芯柱，所以副邊分離集成變壓器具有較大漏感。圖2 副邊分離磁集成ZVS移相全橋變換器拓撲1.1 DC-DC變換器模態分析圖3 為副邊分
通信電源技術 2019年3期2019-04-17
- 實驗和理論方法比較TWB和CR420/CFRP復合材料中心柱增強體的碰撞試驗結果
合復合材料制成的中柱加固件的斷裂韌性。CR420/CFRP混雜復合材料的中柱加固件比TWB加固件的中柱加固件更輕，CR420/CFRP斷裂韌性也有所提高。將實驗碰撞結果與計算機輔助工程仿真進行比較,提供二次認證。詳細的結果使用Abaqus/Explicit軟件進行分析。由于TWB的彈性模量高于CR420/CFRP復合材料的彈性模量，因此CR420/CFRP混合復合材料的沖擊時間比TWB的沖擊時間更長。因此，在進行CR420/CFRP復合材料的碰撞試驗時，沖
汽車文摘 2018年7期2018-11-27
- 濟南地區地鐵車站地震響應數值分析
l結構單元模擬，中柱采用Beam結構單元模擬。車站具體尺寸、監測點布置及計算模型如圖1～圖3所示。圖中，中柱尺寸為0.8 m×0.8 m，柱距8.5 m。主體結構采用C50混凝土，其靜弾性模量取為34 GPa，參考相關研究[9]，動彈性模量Ea取值比靜彈性模量Es約高出30%～50%，即Ea≈Es×140%≈ 48 GPa。表1 土層靜力及動力參數圖1 地鐵車站的結構尺寸及監測點分布(單位:mm)圖2 地鐵車站三維計算模型1.3 地震輸入及監測點布置根據G
城市軌道交通研究 2018年10期2018-11-02
- 鋼框架結構抗連續性倒塌性能試驗研究
重考察梁柱節點在中柱失效工況下的抗倒塌性能[1-6].通過密集地布置各類測量儀器，能夠較為精細地研究結構的倒塌機理.然而，該類試驗僅能考慮梁柱節點在平面內的反應，忽略了對結構的抗倒塌性能具有重要影響的三維效應.第2類試驗對完整建筑物在某(些)柱失效情況下的反應進行測試，從而評估該結構體系的魯棒性.然而，由于需要利用即將拆除的建筑進行試驗，而適合進行倒塌試驗的待拆建筑較難尋找，試驗難度大，成本高昂，具有一定的危險性，且難以布置測量儀器，因此該類試驗比較稀少[
東南大學學報（自然科學版） 2018年4期2018-08-03
- 地震作用下鉛芯橡膠隔震支座在地鐵車站中的應用
結構震害中混凝土中柱破壞現象尤為突出[1]。近年來橡膠支座安定的復原裝置和鉛的能量吸收裝置所構成的阻尼結構一體型的隔震裝置在工程上得到了廣泛應用[2]，鉛芯橡膠支座憑借其優良的力學性能，較為簡單的構造和高性價比，得到工程界的一致認可。與此同時國內外學者也對鉛芯橡膠隔震支座做了大量的研究，文獻[3]通過對多層基礎隔離和基礎固定建筑物的動態響應分析發現：隔震支座能夠很好地吸收地震能量，從而大部分動態響應大大減少。文獻[4]將隔震支座應用于結構中，發現隔震支座可
安徽建筑大學學報 2018年1期2018-05-15
- 金毛狗孢子體顯微結構研究
為表皮層、皮層和中柱三層.中柱為星狀中柱類型，木質部的發育方式是外始式.（2）金毛狗葉脈是原始的羽狀分離脈序.小羽軸和中脈包括表皮、厚角組織和維管柱三部分.表皮外有角質層，內有發達的厚角組織.中脈為原生中柱類型，小羽軸為網狀中柱類型.（3）根狀莖由表皮、皮層、中柱及髓構成.表皮細胞結構扁平，細胞壁較厚，與皮層之間界限參差不齊，外側密被金黃色的節狀毛.緊接表皮下的皮層細胞壁加厚，呈金黃色；皮層有大量淀粉粒分布.中柱為典型的多環網狀中柱，包括外環中柱和內環中柱
懷化學院學報 2017年5期2017-07-24
- EE電感近磁場泄漏分析
針對氣隙位于磁芯中柱的情況提出合成雙二維仿真方式代替復雜的三維仿真。最后分析了電感磁芯磁導率、氣隙長度、繞組匝數和繞組位置等因素對EE電感近磁場泄漏的影響。EE電感的近磁場泄漏研究有利于電子產品PCB的高密度互連，實現產品小型化、高頻化[4]。2 EE電感不同氣隙結構近磁場泄漏分析2.1 XY平面和YZ平面泄漏磁場分析EE電感由兩個E型磁芯和繞組構成，繞組單獨繞制后和磁芯組合使用。EE的繞組、氣隙、磁芯都可能存在磁場泄漏，其泄漏磁呈是空間三維分布。根據磁芯
電氣開關 2017年6期2017-07-07
- 基于ANSYS分析既有RC框架結構抗連續性倒塌的能力★
要為結構中的短邊中柱、長邊中柱、內部柱及角柱等構件；3)在與被拆除柱直接或間接相連的框架梁上施加2(D+0.25L)的荷載，其余區域的框架梁上施加D+0.25L的荷載；4)線性靜力分析結束后，依據需求能力比DCR破壞準則，判斷DCR值是否大于2,評估結構抗連續性倒塌承載能力儲備。其中，D為包括自重在內的恒荷載；L為活荷載；QUD為在考慮了荷載動力放大系數后結構構件的作用效應；QCE為結構構件的極限承載能力。2 工程案例2.1 設計資料某框架結構抗震等級為三
山西建筑 2017年4期2017-06-01
- 淺析某車間內活套鋼結構平臺的設計
軸朝X方向，2根中柱的強軸朝Y方向。經過計算，可以發現由于荷載集中在平臺的跨中，跨中柱HM588×300×12×20強度盡管滿足要求，但中柱X方向穩定應力與抗拉、抗壓強度設計值的比值在首層就達到了3.36，遠遠超出了規范的要求，到頂層時，中柱X方向穩定應力與抗拉、抗壓強度設計值的比值的最大值已經到了6.94，Y方向穩定應力與抗拉、抗壓強度設計值的比值也達到了0.92，可見中柱的截面必須加大。經過多次的調整，常規的熱軋H型鋼已經無法滿足要求，因此中柱采用焊接
四川建筑 2017年1期2017-03-13
- 錳鋅鐵氧體磁芯變形問題
的方式裝燒，所以中柱與方腿的尺寸差的控制是對變形有一定的影響。疊、對裝產品最終的變形情況很大程度上取決于燒后的中柱與方腿的尺寸差，所以毛坯尺寸差要結合成型的中柱與方腿密度差異來設計，找個一個最合理的值，以改善疊，對裝的變形問題。3.耐火材料和工藝衛生的影響。對于扁寬的EE型連體產品尤為重要，主要影響底部變形。耐火材料的平整度，以及三明治板的工藝衛生等對此類產品的底板變形是決定性的。而對于方腿較高，采用單裝的EC型產品（如EC40），工藝衛生也是尤為重要。4
環球市場信息導報 2016年18期2016-12-29
- 考慮成拱效應的地下結構中柱動力響應
拱效應的地下結構中柱動力響應楊謹瑞劉天添(北京建筑大學土木與交通工程學院，北京100044)通過簡化模型，采用結構動力學方法和彈性理論，求解了地下結構頂板的動力響應，研究了中柱在豎向地震作用下雙跨地下結構在考慮成拱作用時的動力響應，通過算例的計算結果，表明了豎向地震分量對中柱的作用是顯著的。豎向地震分量，壓力拱，成拱響應，中柱，動力響應0 引言地震記錄表明，許多地震產生的豎向加速度不僅相對于水平地震分量來講很高，而且就絕對值大小來講也很大。對于豎向地震分量
山西建筑 2016年8期2016-11-05
- 鋼筋混凝土柱實驗的OpenSEES建模參數敏感性分析
結構盲測實驗中的中柱擬靜力實驗為對象，進行基于兩端塑性鉸單元建模參數敏感性分析。結果表明：塑性鉸長度Lp和箍筋約束引起的核心區混凝土強度增強系數K對模擬精度有較大影響，并分別給出Lp和K的取值建議。該研究可以為OpenSEES建模提供參考。OpenSEES； 兩端帶塑性鉸單元； 纖維模型； 滯回曲線數值模擬是一種再現結構彈塑性地震反應的主要手段，目前，數值模擬結果與實驗結果仍存在一定差距[1-2]。數值模擬結果的誤差來源有多方面原因：一是目前結構彈塑性分析
黑龍江科技大學學報 2016年2期2016-11-03
- 混凝土網格式框架抗側性能影響因素分析
由邊柱、樓層梁、中柱和層間梁正交構成,本文對其考慮梁、柱剛度的影響，采用有限元分析方法進行抗側性能分析。結果表明：與框架結構相比，中柱和層間梁的設置可以使結構內力分布更加均勻，有效降低結構內力峰值和提高結構抗側剛度；提高邊柱和中柱剛度可以有效改善結構的抗側剛度，但邊柱剛度的提高對中柱和層間梁內力變化梯度的影響較小，而中柱剛度提高可以降低樓層梁和邊柱的彎曲內力，但對層間梁內力變化梯度的影響不大；相對于柱剛度的變化，樓層梁和層間梁剛度改變分別對其余構件內力的改
貴州大學學報(自然科學版) 2016年2期2016-09-24
- 淺埋單層三跨地下結構在豎向地震作用下的動力響應
單層三跨地下結構中柱在豎向地震分量作用下的動力響應. 地下結構首先被看作是剛體，利用與地基的相互作用得到地下結構在豎向地震分量作用下的動力響應. 其次，由于地下結構的對稱性，取一半進行簡化分析，側墻對于頂板的約束用抗彎彈簧代替. 再次，根據邊界條件將之前的剛體動力響應作為輸入，可以求得頂板的剪力. 最后，通過之前求得的頂板剪力進而求得中柱的受力情況. 結果表明，豎向地震分量對中柱的作用是顯著的，甚至會對地下結構中柱產生嚴重的破壞.關鍵詞：豎向地震分量； 單
北京建筑大學學報 2016年1期2016-05-25
- 超高層建筑上下同步逆作法中一樁一柱的鋼管柱應力、位移研究
00 mm；外框中柱9個（3、6、7、8、9、11、12、13、14），截面1 300 mm×1 300 mm；核心筒外墻角柱3個（15、25、21），邊柱4個（20、18、19、26），中柱5個（16、17、22、23、24），截面φ900 mm；內筒中柱2個（27、28），如圖3所示。塔2選擇外框角柱5個（29、30、33、34、36），截面1 400 mm×1 400 mm；外框中柱7個（31、32、35、37、38、39、41），截面1 400 m
建筑施工 2015年5期2015-09-18
- 關于鋼筋混凝土排架柱等效長度的分析研究
架柱區分為邊柱和中柱。將12個排架模型按照第1節的計算方法得到的計算結果見表2-表5。表1 算例基本參數表2 邊柱上柱的計算結果表3 邊柱下柱的計算結果3 數據分析將表2-表5中的等效長度系數整理，繪制成折線圖，如圖2-圖5。由圖2-圖5可以看出，在吊車噸位相同的情況下，排架柱上柱均表現為隨上下柱高度比增大而逐漸減小，排架柱下柱均表現為隨上下柱高度比增大而增大。這是因為在吊車噸位相同情況下，上柱高度是一定的，當上下柱高度比增大時，下柱高度減小，導致下柱對上
重慶建筑 2015年12期2015-09-13
- RC底框架結構中柱在火災中的截面破壞型式
究RC底框架結構中柱在火災中的截面破壞型式屈立軍，李煥群，李勝利，王躍琴，史可貞(武警學院，河北 廊坊 065000)為評估RC底框架結構的耐火性能，利用實體火災試驗研究框架中柱的截面破壞型式。結果表明，底框架中柱在火災中可能發生3種破壞型式：斜壓破壞、壓潰破壞和彎曲破壞，并分別分析了3種破壞型式的發生條件。探討了軸心受壓柱高溫承載力計算公式的適應性，得出該計算方法可以適用于壓潰破壞和彎曲破壞型式，但不適用于斜壓破壞型式。底框架中柱；火災；斜壓破壞；壓潰破
中國人民警察大學學報 2015年6期2015-03-24
- 改進型鋼管混凝土柱單腹板肩梁有限元分析及設計方法
了2個鋼管混凝土中柱肩梁試件 (ZJ-1、ZJ-2)，2個鋼管混凝土邊柱肩梁試件 (BJ-1，BJ-2)，試件采用 1:3縮尺模型.模型具體形式、尺寸，試驗加載方案及制度見文獻[10].試件ZJ-1、ZJ-2破過程式為：當肩梁承載力接近屈服荷載時，腹板受壓區域出現了屈曲，隨著荷載增大，變形逐漸向斜下方發展，直至出現一條與水平線成大約45o的斜壓帶，引起翼緣屈曲，最終結構由于變形過大而喪失承載能力.具體破壞形式見圖 2，荷載位移曲線見圖 4.中柱肩梁在荷載作
西安建筑科技大學學報（自然科學版） 2015年5期2015-01-23
- 小巧更專業
承重性更好，同時中柱靈活性也更高。像ULTRA 6600雖然十分小巧，鋁合金材質自重也只有1550g，但最大承重達到8kg，架專業數碼單反相機也可以勝任，并且不全展開的話穩定性還會更好。ULTRA 6400當然也同樣性能出色?？刹鹦?span class="hl">中柱低角度拍攝與UT系列不同，ULTRA 6600的中柱可以拆下，并且是兩節式設計，擰下一節后，配合可三個角度打開的支腳，提供了各種低角度拍攝的方式，最低工作高度僅有120mm，在微距等特殊題材拍攝時非常方便。腳管全收回后的UL
大眾攝影 2014年10期2014-10-15
- 塑料復合材料在汽車車門中柱飾板的應用
]。1 傳統車門中柱飾板材料的優缺點鋼材作為汽車的主要原材料，在汽車設計制造中廣泛應用。作為車門中柱重要的結構件及裝飾件，長期以來，以歐美車企為代表生產的汽車，車門中柱飾板均采用鋼材，用鋼材做出的飾板有許多優點，即強度高、抗拉和抗沖擊性能強、不易變形及耐燃性強等。但鋼材的屬性又決定著它的許多缺點，中柱飾板的斷面復雜，鋼性飾板的模具設計及制造相對復雜，模具費用高；因成型性能的限制，飾板的造型不能過于復雜；鋼材的重量相對其它材料較重；鋼材耐腐蝕性差，需要做額外
汽車工程師 2014年11期2014-06-24
- 深埋雙圓盾構隧道的橫向地震響應特性研究
的位移和彎矩,與中柱底部連接處的彎矩集中現象得到消除;襯砌的軸力不再是全部為受壓值,而是出現大范圍受拉的情況,且拉力值較大,中柱的壓力值減小十分明顯;與中柱連接處的剪力集中現象消除明顯,遠離中柱處的管片襯砌剪力絕對值增大明顯。雙圓盾構隧道;水平剪切地震;反應位移法;橫向動力響應Key words:double-o-tube shield tunnel;horizontal shear seismic load;response displacement m
鐵道標準設計 2014年4期2014-06-05
- 天津軟土地區地鐵車站結構的三維地震響應
m.車站結構的中柱采用邊長為0.8 m×0.9 m的矩形柱，中柱之間沿車站縱向跨度為9.75 m，沿車站寬度方向跨度為5.5 m，中柱距墻兩邊距離為8.8 m.2 基本假定與計算范圍2.1 基本假定土體與結構相互作用問題存在著兩種非線性：一種是由于土體的非彈性引起的材料非線性，本文選取Drucker-Prager本構模型來實現土體材料的非線性；另一種是由于結構與其周圍土體之間產生局部脫離、滑移而造成的狀態非線性，本文通過接觸單元模擬土-結構相互作用的接觸
天津城建大學學報 2013年4期2013-10-29
- 單層抽柱鋼結構廠房的結構分析
單元”，“抽柱后中柱計算單元”，“抽柱后邊柱計算單元”三種模型進行計算，并對輸出的內力和位移進行分析對比。計算模型詳見圖1～圖5所示。圖1為標準單元，圖4為對應的剖面圖。圖1 標準單元計算單元圖2 抽柱后中柱計算模型平面圖圖3 抽柱后邊柱計算單元計算模型平面圖圖4 1-1結構剖面圖圖5 2-2結構剖面圖圖2為抽柱后的中柱單元，主要用于計算抽柱后中柱的受力，即2－D，2-E/2-31軸的排架柱的受力情況。圖4為對應的剖面圖。圖3為抽柱后的邊柱單元，主要用于計
重慶建筑 2010年3期2010-09-25