沸器
- 臥式熱虹吸再沸器在異構化裝置中的設計優化
項目異構化裝置再沸器設計選型時，多采用臥式熱虹吸再沸器。臥式熱虹吸再沸器的管束為水平方向布置，可以得到較大的傳熱面積和較高的傳熱速率。大部分再沸器采用蒸汽做熱源，而通常蒸汽管網操作參數是固定的。若再沸器蒸汽熱源選擇不合適，會造成工藝物料氣化率低，同時由于兩相流的存在，可能會造成設備或管線振動等情況出現。本文根據蒸汽和工藝物料合適的平均溫差，結合現場不同蒸汽規格，選出合適的蒸汽熱源，對異構化裝置熱虹吸再沸器進行設計優化。2 概述再沸器主要分為強制循環式和熱虹
工程建設與設計 2023年20期2023-11-09
- 催化裂化解吸塔底重沸器泄漏原因及改進建議
經濟效益。塔底重沸器是位于催化裂化裝置塔底，通過為脫乙烷汽油傳遞熱量從而達到降低在裝置中的能耗、提高塔效率的一種典型管殼式換熱器。一旦重沸器出現內漏，由于存在壓力差，殼程內的脫乙烷汽油介質將進入管程內，隨著管程蒸汽一起進入凝結水罐從而易造成裝置損失、影響蒸汽品質、腐蝕管線及污染環境等嚴重危害。為處理塔底重沸器泄露問題需要經歷裝置停工、重沸器抽芯、管束清洗、試壓堵漏等多項過程，造成裝置經濟損失、安全風險，因此難以檢查維修。但由于催化裂化裝置重質原料油的硫含量
廣州化工 2023年11期2023-10-09
- DCC裝置穩定塔重沸器管束泄漏原因分析與對策
來，穩定塔塔底重沸器多次發生泄漏，不僅影響經濟效益，而且嚴重影響裝置的長周期安全運行。為此，對穩定塔塔底重沸器泄露原因進行分析，并進行穩定塔工藝參數優化和重沸器改造，以下對此進行介紹。1 工藝流程簡介DCC裝置吸收穩定系統穩定塔的作用是將脫乙烷汽油進一步分離出液化氣和蒸氣壓合格的穩定汽油，工藝流程見圖1。穩定塔塔底設有2臺重沸器，第一、第二重沸器管程分別以分餾塔第二中段循環油(簡稱分餾二中油)、3.5 MPa中壓過熱蒸汽作為熱源，殼程介質為穩定汽油，其中第
石油煉制與化工 2023年1期2023-02-07
- 一種三氟化氮用熱能回收型組合蒸餾裝置
置、冷凝裝置、再沸器和壓縮機，所述多組提純裝置串聯設置，所述蒸餾裝置上端連接有冷凝裝置下端連接有再沸器，前一組提純裝置中的冷凝裝置與后一組提純裝置中的再沸器相連接，前一組提純裝置中的再沸器與后一組提純裝置中的冷凝裝置相連接，且之間還連接有壓縮機；所述蒸餾裝置的內部設有若干料液導流管，所述再沸器的底端設有兩根支撐腿和雜質排出口，所述雜質排出口位于所述兩根支撐腿之間。本實用新型通過蒸餾裝置采用多效連接的方式相連，保證了三氟化氮可以經過多次蒸餾從而得到高純度的產
低溫與特氣 2022年2期2022-11-26
- 生物質熱電廠化學吸收碳捕集控制策略改進
后性，捕集率對再沸器負荷的變化更敏感，能更全面反映系統運行狀態[21-22]。綜上所述，筆者將構建化學吸收碳捕集動態模型，根據實際生物質熱電廠運行數據，從捕集率角度對傳統控制策略應用于生物質熱電廠碳捕集時的控制性能進行評估，并以恒定捕集率為目標對再沸器負荷控制策略進行改進。同時，通過對比多個性能參數，從控制性能、靈活操作性能和捕集系統性能3方面對控制策略進行評價，從多角度分析動態仿真和傳統穩態模擬的區別，旨在研究生物質煙氣變化對胺基化學吸收碳捕集系統的影響
潔凈煤技術 2022年9期2022-09-13
- 基于Aspen EDR立式熱虹吸再沸器循環穩定性的分析
用戶提供優化的再沸器設計方案，而且能夠模擬和校核熱虹吸再沸器的循環穩定性，從而提供完善可靠的再沸器安裝設計方案。石油化工裝置中，再沸器通常安裝于精餾塔塔底，并且二者保持一定高度差。自然循環式再沸器依據流體運動推動力大于等于阻力的原理設計，這是實現塔釜物料“熱虹吸”運動的重要前提。再沸器的加熱介質是低壓蒸汽，低壓蒸汽流經再沸器殼程對管程物料進行加熱，同時自身冷凝為水[1-3]。塔釜物料在重力作用下進入再沸器管程，被加熱后形成汽液兩相流，并以較高的流速返回塔內
化工設備與管道 2022年2期2022-08-02
- 環己醇精餾系統再沸器技術改造
醇精餾系統塔底再沸器配置為3臺，其中一臺熱源為精餾塔塔頂采出相，經壓縮機壓縮提高熱焓值的精環己醇蒸氣，另兩臺以中壓蒸汽為熱源，再沸器均為立式列管再沸器。隨著萬里公司環己醇裝置產能的提升，環己醇精餾塔的塔底再沸器的蒸發量加大，中壓蒸汽的消耗量增加，生產成本逐年升高。隨著國家用能政策的逐步嚴格、規范，推動了企業節能降耗措施的落實。采用橫管降膜再沸器對環己醇精餾裝置進行改造，大幅減少中壓蒸汽用量，降低生產能耗和成本，對增強企業的市場競爭力意義重大。1 環己醇精餾
河南化工 2022年5期2022-06-14
- 精餾塔釜立式熱虹吸再沸器的模擬與優化設計
1)立式熱虹吸再沸器以自然循環方式操作，具有傳熱系數高、結構緊湊、不易結垢等優點，在精細化工和石油化工行業應用較多[1-2]。由于存在流體力學過程與傳熱沸騰過程的耦合效應，立式熱虹吸再沸器的設計較復雜，其中涉及到的工藝參數主要有出口汽化率、循環流量、傳熱負荷、靜壓頭、壓力降分配等。筆者通過Aspen Plus、Aspen EDR模擬軟件，研究了精餾塔釜立式熱虹吸再沸器的模擬和設計過程，重點分析了維持熱虹吸循環穩定運行的影響因素，通過實例評價了立式熱虹吸再沸
能源化工 2022年1期2022-04-27
- 溶劑再生塔內再沸器的失效分析及改進措施
0 引言插入式再沸器是芳烴抽提裝置中的重要傳熱設備，設備運行一段時間后，換熱管頻繁發生泄漏直至最終失效。設備因檢修、更換而造成停產，嚴重影響了企業的經濟效益。1 設備概況溶劑再生塔是減壓蒸發設備，在插入式再沸器內通入2.3 MPa 飽和蒸汽，對塔底介質進行熱量傳遞，通過富溶劑中芳烴與非芳烴沸點不同來分離非芳烴部分，達到提純芳烴的目的。1.1 設備結構塔內再沸器以溶劑再生塔體（C-404）為殼程，采用U 形管結構，通過滑道將管束插入塔內，再沸器的具體工藝設計
化工裝備技術 2022年1期2022-03-04
- 芳烴抽提換熱器的失效分析及建議
系列溶劑再生塔重沸器（E-410）管束便已發生泄漏，1年后對管束進行更換并提出改進措施。裝置運行不到4年B系列抽提蒸餾塔重沸器（E-403），B系列溶劑回收塔重沸器（E-407）及B系列貧溶劑/汽提水換熱器（E-409）管束也陸續發生泄漏，嚴重影響了裝置的正常運行，業主提出對這三臺換熱器管束進行 更換。芳烴抽提裝置更換的換熱器具體設計參數（如表1所示）。由表1可看出，4臺設備的介質中都含有環丁砜溶劑，設備的材質均為碳鋼。表1 更換的換熱器具體設計參數1.2
全面腐蝕控制 2022年1期2022-01-26
- 降膜式再沸器在EO/EG裝置提質增效的應用
塔的塔底均設有再沸器以提供塔內所需的熱量?，F年生產能力為5萬噸乙二醇，運行8000小時，不論是熱虹吸式結構形式再沸器還是強制循環結構形式再沸器，導致物料在管內停留時間相對較長，很容易在再沸器換熱管內壁產生結焦與結垢現象。特別是E-610、E-620結焦較為嚴重，短則1～2個月，長則2～3個月就要清洗一次，早已無法滿足長周期生產要求。2019年公司大檢修，將乙二醇脫水塔及MEG精餾塔兩塔再沸器更換為降模式再沸器，目標是降低蒸汽能耗，同時延長再沸器結焦周期。1
蘭州石化職業技術學院學報 2021年3期2022-01-06
- 再生塔重沸器管束腐蝕穿孔原因分析及緩解措施
再生熱量由塔底重沸器提供。1 存在的問題某高含硫天然氣凈化廠于2016年投產，再生塔底部設置2臺重沸器，安裝于重沸器兩側，同時使用，為立式管側熱虹吸再沸器，用高溫蒸汽加熱，重沸器于2016年1月投入使用，在2017年3月發現其中1臺出現11根管束腐蝕穿孔，隨后在短短兩年時間內，2臺重沸器多次出現管束腐蝕穿孔，至2019年1月，2臺累計腐蝕穿孔管束分別為236根和301根，分別占總管束的14%和18%，只能通過堵管的方式維持重沸器繼續使用，嚴重影響了裝置的平
化肥設計 2021年4期2021-09-01
- 延長鹽酸深解吸裝置運行周期的措施
濃塔，由提濃塔再沸器加熱提濃。由提濃塔塔頂蒸出的含微量氯化氫的酸性水蒸氣，經蒸汽冷凝器冷凝后，得到的含微量HCl的廢水收集至廢水罐，用廢水泵送至稀酸循環罐內，供組合塔加水吸收氯化氫生產濃酸。從提濃塔底部出來的濃氯化鈣溶液用氯化鈣循環泵控制一定的流量，與稀鹽酸在噴射混合器中混合后進入稀鹽酸解析塔。鹽酸深解吸工藝流程如圖1所示。1—解吸塔再沸器；2—解吸塔；3—氯化鈣提濃塔；4—提濃塔再沸器。1.2 深解吸再沸器結晶，運行指標偏離鹽酸深解吸裝置于2017年投產
氯堿工業 2021年3期2021-07-02
- 精餾塔液位控制系統穩定性分析
紹2.1 釜式再沸器如圖1所示，釜式再沸器管程通蒸汽殼程通物料，氣液兩相分離過程發生在這個殼體之內，再沸器液面通過垂直的隔板保持設定的液位，確保蒸汽管束完全浸沒在液體之中，通過蒸汽加熱實現氣液兩相分離[2]。通過液位釜式再沸器液位與底部采出閥進行連鎖PID調節實現液位的自動控制。圖1 釜式再沸器Fig.1 Kettle reboiler2.2 立式熱虹吸再沸器如圖2所示，塔體的液相經進口管進入再沸器，由于靜壓頭存在，再沸器的進口壓力要大于液體的飽和壓力，液
信息記錄材料 2021年5期2021-06-18
- 某裝置塔與再沸器聯合平臺布置
。塔設備平臺、再沸器鋼結構框架平臺及周邊框架平臺等通過統籌考慮，做到最大限度的連通，對于后期的裝置生產可以提供很大的便利。1 概述某裝置中，物料自塔設備中段對稱布置的出口分別進入兩個再沸器底部，通過再沸器加熱自再沸器上部分別返回塔內，這段流程管道要求完全對稱布置，并就近設置操作平臺用于管道上儀表及閥門的操作檢修。2 聯合平臺布置2.1 塔與再沸器周邊布置塔設備布置于整個裝置中間位置，北側為裝置消防通道；南側為裝置主框架，塔中心與南側主框架距離6 m；與塔關
化工與醫藥工程 2021年2期2021-05-19
- 再沸器與塔器特殊工況的應力分析
23)對于塔與再沸器直連的設計方案，再沸器可以直接支撐在塔器上，也可以支撐在框架上。大多數再沸器質量較大，設備塔器無法支撐再沸器的質量，所以再沸器支撐在框架上居多，本文只討論再沸器支撐在框架中的形式。塔器和再沸器直連(見圖1)，由于塔與再沸器的材質、溫度不同，會在塔器與再沸器之間的連接管道上產生較大的軸向應力和徑向應力。圖1 再沸器支撐在框架上一般來說，工程上常用的消除管道豎直方向應力的方法，是在合適的高度設置再沸器的剛性支撐，使塔器和再沸器膨脹量基本一致
化肥設計 2021年2期2021-05-10
- 基于兩相流型的立式熱虹吸式再沸器結果分析
司立式熱虹吸式再沸器具有可靠性高、操作費用低、結構緊湊且容易安裝等優點,將其選為乙二醇再生與回收系統(monoethylene glycol regeneration and recovery system,MRU)脫水再生單元中的再沸器,安裝在再生塔底部。其原理主要是依靠熱載體對塔釜內的乙二醇富液進行加熱,使乙二醇富液中的水氣化返回再生塔內,使富液得到精餾所需要的熱量[1-4]。在設計方面,袁娟[5]采用HTRI對再沸器開工時出口管線發生振動進行分析,得
石油與天然氣化工 2021年2期2021-04-21
- 精餾再沸器運行總結
廠甲醇精餾裝置再沸器(預塔再沸器，E2101；加壓塔再沸器，E2105)從2008年10月份開始投入使用至今，因預塔再沸器列管泄漏嚴重，開停車過程中列管內甲醇漏入殼程凝液中，蒸汽凝液帶大量甲醇(E2101凝液中醇含量分析：5.11ppm、8.79ppm、68.39ppm，E2105凝液中醇含量分析：0.8ppm、48.27ppm、218.45ppm)，甲醇污染凝液管網，同時造成甲醇浪費，消耗增加。預塔再沸器于2011年9月更換了新再沸器(列管材質未變)。在
探索科學(學術版) 2020年4期2021-01-18
- 再沸器設計研究
100010）再沸器（又稱重沸器）是蒸餾體系中重要的常規設備，通常設置在蒸餾塔底部（或側線）。通過再沸器給液相物料加熱，使其一部分氣化，成為氣液兩相，為整個蒸餾過程的傳質和傳熱供給所需的能量。因此，在再沸器的選型和設計時，一定要連同精餾塔的操作特性和內部結構一起考慮。1 再沸器的類型與特點再沸器種類較多，大部分采用管殼式換熱器，但其內部結構特點和應用工況不同，通常有釜式、熱虹吸式（立式和臥式）、強制循環式和內置式等。1.1 釜式再沸器釜式再沸器由用于氣液分
煉油與化工 2020年5期2020-11-14
- 立式虹吸式再沸器校核及優化設計
12）熱虹吸式再沸器，根據形式，分為立式和臥式。其中，立式虹吸式再沸器操作簡單、占地少、投資節約，在化工行業應用非常廣泛。HTRI軟件是由美國公司開發的專業熱交換器設計校核軟件，它采用了先進的換熱技術，包含空冷器、節能器、管殼式換熱器、夾套管管熱器等多個模塊。該軟件在化工、電力、環保等各行業有著廣泛應用。筆者利用HTRI軟件對某裝置二甲基乙酰胺（DMAC）精制工藝包中再沸器進行了校核，并對再沸器進行了優化設計。1 校核及分析1.1 設計參數根據工藝包參數，
云南化工 2020年9期2020-10-10
- 羥胺肟化裝置汽提塔再沸器泄漏原因分析及改進措施
l/g。汽提塔再沸器主要任務為汽提塔提供熱源，但汽提塔再沸器在使用過程中其列管易泄漏造成蒸汽漏入系統，導致汽提塔蒸汽用量上升，泄漏嚴重時甚至造成裝置停車。為解決此難題，作者對此進行了深入的研究并提出了改進措施，確定了關鍵的影響因素和有效的調優方法。1 汽提塔及其再沸器簡介1.1 汽提塔工藝流程羥胺肟化裝置中的汽提塔工藝流程見圖1。圖1 汽提塔工藝流程汽提塔的操作壓力為220 kPa(絕壓)，在這一壓力下產生的蒸汽用作第一精餾塔和廢水汽提塔的熱源。經萃取提純
合成纖維工業 2020年4期2020-09-16
- 天然氣凈化中影響裝置能耗工藝參數的分析
裝置的能耗包括再沸器、泵、冷凝器、冷卻器四個設備的能耗，影響能耗的參數有吸收塔和再生塔的理論塔板數、再生塔壓力、再生塔回流比、胺液循環量以及胺液中DEA和MDEA的比例、原料氣入塔溫度和壓力等。對于給定的凈化工藝系統，吸收塔和再生塔的物質交換能力是給定的，即吸收塔和再生塔的塔板數是一定的。因此本論文選擇這幾個分析目標是在滿足凈化要求的條件下，在實際生產能夠在節能降耗得到一定的指導。通過對流程分析，裝置中可調整優化的設計變量有:胺液循環量、胺液配比、原料氣入
廣州化工 2020年17期2020-09-14
- 臥式熱虹吸再沸器HTRI優化設計
面的沸騰現象。再沸器是工業中非常重要的實現沸沸騰傳熱的設備，常安裝于精餾塔底，作為熱源對塔底物流進行加熱并使部分物料汽化返回塔內，以提供完成精餾操作必須的汽液逆向接觸[1]。1 再沸器型式的類型及選用原則再沸器根據形式主要分為釜式再沸器和熱虹吸再沸器。1.1 釜式再沸器塔釜液體進入釜式再沸器后浸沒管束，受管程的高溫蒸汽等介質加熱后發生以泡核沸騰為主的沸騰過程。上升的汽相夾帶部分液相進入釜式再沸器的擴大的殼體，大部分液相在較大的汽液分離空間中得以分離出來，因
山東化工 2020年13期2020-07-27
- 獨立支撐立式再沸器管道應力分析的注意事項
）0 引言塔底再沸器（也稱重沸器）是化工常用設備，用來氣化一部分液相產物返回塔內作氣相回流，使塔內氣液兩相間的接觸傳質得以進行，同時提供蒸餾過程所需的熱量[1]。在實際工程中，再沸器形式多種多樣。其中有一種是熱虹吸式再沸器，它又分為立式和臥式兩種。立式熱虹吸式再沸器的結構簡單，布置在塔測，管道布置緊湊，一般再沸器的氣相出口與塔的氣相入口用直管段帶兩片法蘭直接相連，使得管道柔性差，這就給管道應力分析工作提出了更高的要求。本文以獨立支撐結構的立式熱虹吸式再沸器
化工管理 2020年17期2020-07-17
- MRU再生塔再沸器的工程設計
00）關鍵字：再沸器；MRU；EDR在深水開采可燃冰時，由于通道處于高壓輸送情況下，通道內會出現水合物造成管線凍堵，對正常開采產生一定的影響。借鑒以往的開發經驗，采用乙二醇（MEG）作為水合物抑制劑，防止管道內水合物的生成。乙二醇再生與回收（MRU）包括預處理、脫水再生和脫鹽三個單元，分別除去MEG富液中的烴、水和鹽等雜質，從而得到滿足往入純度要求的MEG貧液，實現MEG的循環使用［1-5］。再沸器是MRU脫水再生單元中安裝在再生塔底部的換熱器，主要是依靠
云南化工 2020年6期2020-07-01
- 熱虹吸再沸器的合理選型及優化
將不再對熱虹吸再沸器進行設計計算，以下章節將詳述熱虹吸再沸器的原理、循環型式及其工藝結構。1 熱虹吸原理熱虹吸再沸器僅是熱虹吸系統的一部分，熱虹吸的產生主要是由于再沸器進口端管和出口端管靜壓差造成的，系統中流體的循環是流體靜壓頭和摩擦阻力降平衡的結果，見圖1。圖1 熱虹吸原理示意圖式中，Hi為再沸器進口靜壓頭，H0為再沸器出口靜壓頭，△Pf為系統阻力降：包括進口阻力降△Pfi，換熱器阻力降△Pfex，出口阻力降△Pfo。摩擦阻力降跟很多因素相關，比如循環量
天津化工 2020年3期2020-06-24
- 氣分裝置塔底熱源優化
)、脫丙烷塔底再沸器(換-2)、脫丁烷塔底再沸器(換-3)、脫戊烷塔底再沸器(換-4)的熱源為1.0 MPa蒸汽。脫丙烯塔底再沸器換-5/2熱源為催化頂循油，換-5/1熱源為蒸汽。各再沸器蒸汽消耗量如表1所示。表1 氣分裝置的蒸汽消耗情況現煉油廠可以提供110℃熱媒水120～130 t/h，162℃催化頂循油15.5 t/h，可供氣分裝置再沸器使用。1.2 目的由于氣分裝置具有塔釜溫度較低的特殊性，可以利用低溫熱源-熱媒水作再沸器熱源。本項目的目的在于合理
山東化工 2020年7期2020-05-19
- 淺談熱虹吸再沸器安裝高度的合理設計
京 10012再沸器是石油化工裝置中不可缺少的傳熱設備，常用于精餾塔塔釜或側線，用來汽化一部分液相產物返回塔內作為氣相回流，為塔內氣液兩相間的接觸傳質傳熱提供能量。目前，除了易結垢、粘度高的物料，以及間歇蒸餾或間歇出料等條件下不宜使用外，在大多數工藝設計過程中，熱虹吸式再沸器已成為廣泛采用和首選的再沸器類型[1]。熱虹吸式再沸器為自然循環式再沸器，運行過程中無需額外添加動力，再沸器與精餾塔之間由管線連接，構成物料循環系統，來自精餾塔釜的液體進入再沸器被加熱
化工設計 2020年2期2020-05-01
- 醚化蒸餾塔底重沸器結焦原因分析及對策探討
月醚化蒸餾塔底重沸器由于管束外壁結焦導致換熱效率下降，先后兩次更換了重沸器管束，嚴重影響了裝置的生產運行。2 重沸器結焦過程2013年6月—2015年9月和2015年11月—2018年3月，醚化蒸餾塔底重沸器管程換熱溫差由90℃降至20℃，換熱效率持續下降，導致醚化蒸餾塔底溫度無法控制在正常范圍，活性烯烴跑損嚴重。2015年10月和2018年4月，先后兩次更換了醚化蒸餾塔底重沸器管束，重沸器管束外壁附著一層密實的結焦物，管束與管束之間也被這種結焦物堵塞。由
石油石化綠色低碳 2020年1期2020-04-08
- 塔底重沸器的管道設計探討
油化工裝置中，重沸器是必不可少的傳熱設備。它的作用是使塔釜液相部分氣化后返回塔內，為傳質傳熱過程提供所需要的能量。目前主要使用的形式包括釜式、強制循環式及熱虹吸式。在大多數的工藝過程中，熱虹吸式重沸器已成為廣泛被采用重沸器類型。熱虹吸式重沸器適用于介質粘度小、干凈、氣化率熱虹吸式重沸器的原理如下：重沸器安裝位置低于塔底標高而形成的定位差，使塔底液體自動流出，并經由重沸器底部流入重沸器，重沸器內部分液體被加熱汽化形成氣液混合物，密度顯著變小，從而在重沸器的入
山東化工 2019年13期2019-08-05
- 天然氣凈化廠重沸器腐蝕原因分析與對策
套裝置的再生塔重沸器有計劃地打開檢查并全面測厚。腐蝕主要存在于筒體、管箱、內封頭、折流板、進出口接管等構件，表現形式為腐蝕減薄。擬對再生塔重沸器的腐蝕情況進行分析并提出相應對策。1 再生塔重沸器情況忠縣天然氣凈化廠在用重沸器型號為AJS1000—1.6-280-6/25-2，為臥式平蓋管箱兩管程重沸器，殼體無隔板分流，后端為鉤圈式浮頭（圖1）。筒體、管箱、內封頭材料為20R（新牌號為 Q245R），換熱管材質為 0Cr18Ni10Ti（新牌號為06Cr18
設備管理與維修 2019年4期2019-05-16
- 烷基苯裝置氫氟酸汽提塔塔釜溫度低原因分析及整改措施
步檢查發現塔釜再沸器出、入口溫差較大，塔頂蒸出苯（循環苯）量偏低，無法達到設計值（≥13.6 t/h），且塔底物料氟離子含量偏高（表1）。烷基化反應的主產物是單直鏈烷基苯，但隨著烷基引入苯環，苯環的電子云密度增加，比原來的苯環更為活潑[2]；因此，在苯的鄰、對位易于接上烷基，形成二烷基苯，為了保證反應向單烷基苯進行，采用過量的苯來參與反應。若苯量較低，將導致烷基化苯烯摩爾比下降，烷基化副反應增加[3-4]，烷基苯質量降低。因氟離子有較強的腐蝕性，若該塔塔底
石油石化節能 2019年12期2019-02-06
- 甲醇水分離塔再沸器的工程設計
而甲醇水分離塔再沸器是其中較為關鍵的1臺換熱設備，其運行狀況對甲醇水分離塔乃至整個低溫甲醇洗系統的影響較大。以下結合某具體工程案例對甲醇水分離塔再沸器的工程設計進行探討。2 立式熱虹吸再沸器的工作原理2.1 物料循環甲醇水分離塔再沸器采用立式熱虹吸式。工作中，立式熱虹吸再沸器加熱介質走殼程；工藝流體走管程，在管內汽化，屬自然循環的單元操作，其動力來自再沸器內流體與塔釜液相流體的密度差［2］。如圖1所示，液體由塔釜流出并通過入口管線進入再沸器，由于靜壓頭的存
中氮肥 2018年6期2018-12-07
- 污水氣提裝置汽提塔底重沸器換熱效率低問題分析
置中的汽提塔底重沸器（E—3409）的作用是將150℃、0.6 MPa的酸性水用1.0 MPa蒸汽加熱至161℃后汽提進入主汽提塔（T—3401）的第一層塔盤，該重沸器位于主汽提塔（T—3401）塔底。在近期的生產運行中，該重沸器換熱量明顯不足，需換熱的酸性污水由161℃下降到153℃。該設備換熱效率低下的問題已經開始對工藝操作產生影響。1#污水氣提裝置中的重沸器為熱虹吸式臥式重沸器，形式為封頭管箱無隔板分離鉤圈式浮頭，其中殼程外徑1600 mm，入口管線
石油石化節能 2018年9期2018-10-26
- 再沸器的選型和HTRI優化設計
266101)再沸器(又稱重沸器)，是精餾裝置中重要的附屬設備之一，常位于精餾塔底部。通過再沸器加熱塔底液體使其部分汽化，成為汽液兩相，為整個精餾系統的傳質和換熱提供所需的熱量。由于再沸器換熱過程是一種相變化過程，長期以來，人們對于它的工藝計算進行了深入的研究[1-2]。但有關再沸器優化設計，特別是兩相流動沸騰側的膜換熱系數和壓力平衡的計算，一直以來仍是難點。僅憑工程經驗，手工計算的方法繁瑣復雜，有時也會出現計算結果與再沸器實際運行情況大相徑庭。HTRI是
山東化工 2018年11期2018-07-07
- 立式熱虹吸重沸器安裝高度計算
1)立式熱虹吸重沸器是利用重沸器進、出口介質密度差產生的靜壓頭，使塔底液體被連續虹吸至重沸器，由于加熱而生成的氣液混合物自動返回至塔內，整個過程不需要泵即可實現被加熱介質的自循環。為保證立式熱虹吸重沸器操作穩定，需確保重沸器與塔的相對安裝高度合適，其安裝高度計算成為該類型重沸器設計工作中重要的一環。按照工藝過程，立式熱虹吸重沸器可分為一次通過式和循環式兩種，見圖1。圖1 立式熱虹吸重沸器示意圖1 安裝高度計算思路立式熱虹吸重沸器安裝高度計算為校核式的計算方
山東化工 2018年7期2018-04-25
- 抽提蒸餾塔與再沸器的平面布置及管道設計
油化工裝置中，再沸器與精餾塔合用是常見的組合工藝，其工藝設備布置及管路設計的優化有利于整個管系和設備的穩定運行。抽提蒸餾塔是芳烴抽提裝置中分離芳烴與非芳烴的重要設備，而塔底再沸器為塔提供汽液兩相傳質所需的熱量。本文以某公司0.55Mt/a芳烴抽提裝置為例，介紹抽提蒸餾塔與再沸器的平面布置及管道設計中遇到的問題及解決方法。1 工藝原理及流程某公司0.55 Mt/a芳烴抽提裝置中，以環丁砜為抽提溶劑，利用溶劑對原料中各組分相對揮發度影響的不同，通過精餾實現芳烴
山東化工 2018年7期2018-04-25
- 基于壓力平衡下的立式熱虹吸再沸器安裝高度設計
下的立式熱虹吸再沸器安裝高度設計胡景輝，張芳軍， 李 雨，李進通(惠生工程(中國)有限公司 河南化工設計院，河南 鄭州 450018)根據熱虹吸再沸器的自循環原理，介紹了基于壓力平衡下的立式熱虹吸再沸器安裝高度的計算方法與步驟。利用HTRI軟件，以乙二醇裝置乙二醇塔再沸器為例，對基于壓力平衡下影響熱虹吸再沸器安裝高度的靜壓頭、再沸器進出口管徑等進行優化，并討論了操作工況下塔釜液位波動對再沸器穩定運行的影響。熱虹吸 ; 再沸器 ; 安裝高度立式熱虹吸式再沸器
河南化工 2017年10期2017-11-30
- 臥式熱虹吸式再沸器的計算選型
)臥式熱虹吸式再沸器的計算選型楊 濤,湯玉敏(中海油石化工程有限公司,山東 青島 266101)再沸器常用于分餾塔底，對塔底流體加熱使一部分物料汽化返回塔內，以提供分餾所需要的熱源，又稱重沸器[1]。筆者對再沸器的結構進行了簡單概述，并以某項目加氫裝置中的再沸器為例用ASPEN EDR軟件進行了詳細計算選型，為讀者在進行再沸器設計時作參考。再沸器；計算；選型1 再沸器的結構基礎知識再沸器是工業上實現沸騰傳熱的設備，按照沸騰傳熱型式主要有：釜式再沸器，臥式熱
山東化工 2017年18期2017-11-01
- 懸掛多個容器的塔設備設計探討
一個或兩個較小再沸器的型式，當懸掛有再沸器時，懸掛高度也較低。在某化工廠的某化工裝置中，有一臺塔設備上懸掛有四臺再沸器和一臺容器，再沸器的直徑都較大，質量較大，懸掛位置也較高。由于空間有限，再沸器和容器無法安裝在地面或框架上，且由于介質積聚后易爆炸，工藝上要求塔設備的管口與再沸器的管口連接盡量短，這就要求四臺再沸器和一臺容器要完全支撐在塔設備上。目前可參考的資料，僅有專利商提供的在新加坡建設的相同裝置中的類似設備，但由于某化工廠該裝置的產能有所提高，塔和再
化工設計通訊 2017年9期2017-10-12
- 淺析立式熱虹吸再沸器熱應力及管道設計
淺析立式熱虹吸再沸器熱應力及管道設計叢 偉，韓 磊(中國石油工程建設有限公司華東設計分公司，山東 青島 266071)立式熱虹吸再沸器是利用熱介質在殼程提供熱量將管側工藝流體加熱沸騰的管殼式換熱器。本文介紹了立式熱虹吸再沸器的熱應力分析及管道設計注意事項；筆者以芳烴分離裝置為例，運用CAESARII軟件對相關管道及設備管口進行應力分析。立式虹吸式再沸器；應力分析；管道設計再沸器主要分為熱虹吸再沸器和釜式再沸器，熱虹吸再沸器又分為立式熱虹吸再沸器和臥式熱虹吸
山東化工 2017年15期2017-09-16
- 南海某平臺降低水下氣田化學藥劑消耗的實踐
洗換熱器，由于重沸器頻繁結垢，檸檬酸使用量大。平臺人員針對化學藥劑消耗量大的問題，進行分析研究，采取了減少開關井次數、優化開井程序、合理調整重沸器操作參數和改善重沸器酸洗方法等措施，最終使甲醇、檸檬酸的使用量大幅度減少，有效降低生產能耗。甲醇；檸檬酸；優化生產；減少消耗南海某氣田平臺是一座集鉆井模塊、油氣水處理系統和水下氣田開發配套設施的綜合平臺。其中的水下氣田開發及配套設施[1]，在正常運行時需消耗大量的化學藥劑，如用乙二醇和甲醇抑制海管中井流物生成水合
石油化工應用 2017年5期2017-06-08
- 煉油裝置中臥式熱虹吸式重沸器的設計
中臥式熱虹吸式重沸器的設計趙麗娟，闞偉（中國石油工程建設有限公司華東設計分公司，山東 青島 266071）煉油裝置中臥式熱虹吸式重沸器的設計、安裝正確與否將直接影響到煉油裝置的運行和產品質量。本文通過分析臥式熱虹吸式重沸器的流體流速、安裝高度以及結構參數等因素對臥式熱虹吸式重沸器設計的影響，并提供了相關經驗設計值，以期對今后臥式熱虹吸式重沸器的設計選型有所幫助。臥式；熱虹吸式；重沸器；設計重沸器是石油化工裝置中不可缺少的傳熱設備，臥式熱虹吸式重沸器由于具有
遼寧化工 2017年9期2017-03-22
- 臥式熱虹吸重沸器安裝高度的計算與分析
2)臥式熱虹吸重沸器安裝高度的計算與分析石延華(南京金凌石化工程設計有限公司，江蘇 南京 210042)基于壓力平衡原理，介紹了臥式熱虹吸重沸器安裝高度的計算方法。并結合工程實例，對50萬t/a氣體分餾裝置中精丙烯塔底重沸器進行了安裝高度的計算，確定了最低安裝高度為5.04m，對相關設計有一定的借鑒意義。臥式熱虹吸重沸器；安裝高度；氣體分餾重沸器是石油化工裝置中常見的重要設備，常用于精餾塔底，對塔底物料加熱使其一部分物料汽化返回至精餾塔內，從而為精餾塔提供
山東化工 2016年2期2016-09-05
- 再沸器設備泄漏原因分析
311600）再沸器設備泄漏原因分析詹永剛（浙江新安邁圖有機硅有限責任公司，浙江建德 311600）再沸器設備在實際運行過程中常出現泄漏問題，對化工企業生產運行造成不良影響。對再沸器設備的泄漏原因進行分析，希望對相關人員有所啟示，為我國化工企業發展奠定良好基礎。再沸器設備；泄漏；原因分析再沸器設備也可以稱之為重沸器，該設備結構與冷凝器設備結構有著相似之處，但是二者有著根本性的區別，因為冷凝器設備是用來降溫的，而再沸器是用來提升溫度的。再沸器設備可以將塔釜物
化工設計通訊 2016年4期2016-08-07
- 芻議雙塔精餾主塔再沸器泄露原因分析
議雙塔精餾主塔再沸器泄露原因分析高 璐聯化科技股份有限公司雙塔精餾主塔再沸器在生產運行中的過程中總會發生各種泄露問題，我們必須綜合各種因素進行分析，通過事實取證，找出再沸器的泄露的真實原因并找出解決對策。再沸器；泄露；精餾系統前言公司精餾采用 DAVY 兩塔生產工藝，在精餾開車過程中主塔再沸器列管經常泄漏，目前已成為制約公司精餾系統長周期穩定運行的主要影響因素。本文針對甲醇精餾系統主塔再沸器實際運行狀況進行分析，并就造成再沸器列管泄漏的因素提出了相應措施。
環球市場 2016年34期2016-03-22
- 萃取精餾塔再沸器泄漏影響因素及處理方式研究
需要用到精餾塔再沸器。但在應用過程中，精餾塔再沸器經常出現泄露問題，導致生產系統帶水，整個化工生產線無法處于安全、穩定運行中，設備管線腐蝕程度嚴重，給生產企業造成了嚴重的經濟損失。1 萃取精餾塔再沸器泄露影響因素就精蒸餾塔再沸器來說，影響泄露的因素并不單一，溫度是其主要影響因素。一是：溫度。就金屬學來說，在高溫情況下，金屬晶體結構會受到嚴重的影響，出現變形等情況。通常情況下，鋼材在出廠之前，已經經過熱處理，內部的晶粒均勻分布，具有一定的機械性能。但經過多次
化工管理 2015年29期2015-11-28
- HTRI設計立式熱虹吸再沸器
設計立式熱虹吸再沸器費孟浩上海華誼工程有限公司 （上海200235）摘要根據立式熱虹吸再沸器的原理，結合工作實踐，詳細介紹了用HTRI設計立式熱虹吸再沸器的方法和設計要點。關鍵詞熱虹吸再沸器HTRI0 概述立式熱虹吸再沸器是利用熱介質在殼側提供熱量，將管側工藝流體加熱沸騰的管殼式換熱器，具有傳熱系數大、構造緊湊、配管簡易、在加熱段停留時間短、不易結垢、調節方便等優點，適用于黏度低的物系，在精細化工和石油化工領域應用較多。本文從立式熱虹吸再沸器的原理入手，介
上?；?2015年8期2015-07-25
- 脫丁烷塔塔底聚合物過多的原因分析和處理措施
，采用降低塔底再沸器的溫度，將塔負荷下移，保證了1，3丁二烯在塔內聚合，碳五等重不飽和組分在再沸器聚合，同時加大阻聚劑的加入量，減少塔內自由基的數量，從根本上阻止聚合反應的發生。脫丁烷塔；泵；過濾網通過工藝改造，減緩重組分在高溫再沸器發生聚合，經過實踐，所采取措施降低了聚合反應的速度，減少聚合物的量，脫丁烷塔的操作穩定性有了很大程度的提高。1 脫丁烷塔的系統流程脫丁烷塔頂分離出碳四產品，塔釜分離出粗裂解汽油。脫丁烷塔的進料來自低壓脫丙烷塔塔底物料，進入脫丁
化工管理 2015年28期2015-03-25
- 脫硫脫碳裝置臥式熱虹吸式重沸器出口管線安裝高度計算①
置臥式熱虹吸式重沸器出口管線安裝高度計算①張祥光1蘇海平1林 亮1黃 燕2李艷芳11.西安長慶科技工程有限責任公司2.中國石油長慶油田分公司第一采油廠摘要在重沸器安裝設計過程中應進行殼側壓力平衡計算，以確定塔和重沸器之間的標高差和各項安裝尺寸，保證重沸器操作的正常循環。通過對脫硫脫碳裝置再生塔與臥式熱虹吸式重沸器之間循環系統的分析，可簡化為推動力和阻力兩部分進行計算，利用虹吸壓力平衡原理得出需要的安裝高度。計算過程中，局部阻力可通過當量長度轉換為直管阻力，
石油與天然氣化工 2015年4期2015-03-09
- 再生塔熱虹吸再沸器優化選型
050蒸發器或再沸器可以分成內置式、釜式、臥式熱虹吸式、立式熱虹吸式、強制循環式等。臥式熱虹吸再沸器屬于殼側沸騰，為獲得均勻的流體分布，通常使用多個接管，這樣易造成管道系統復雜，增加設備價格，但換熱率高，易維修和清洗，可控性好，不易結垢;立式熱虹吸再沸器屬于管側沸騰，設備被直接安裝在塔旁，由于管線系統簡單，故設備造價低，換熱率大，不易結垢，占地面積小，可用于真空和低壓系統。為獲得良好循環，可能需要比較高的塔裙座高度。管長通常受塔裙座高度、傳熱面積的限制，維
化工設計 2014年3期2014-06-13
- 甲醇精餾再沸器內漏現象及處理
26）甲醇精餾再沸器內漏現象及處理袁志峰，雷 達（中國石油寧夏石化公司化肥一廠，寧夏銀川 750026）針對甲醇精餾再沸器內漏現象及其危害，從工藝、設備兩個方面進行分析探討，并提出相應的改進措施。甲醇精餾；再沸器；內漏；原因分析；改進措施寧夏石化公司年產50 kt聯醇裝置以天然氣為原料，采用低壓法合成粗甲醇，經兩塔精餾獲得精甲醇產品。粗甲醇中的成分為甲醇、水以及溶解于甲醇中的CO2和合成反應過程中生成的高級醇、丙酮等有機雜質。粗甲醇依次經過預精餾塔、主精餾
化工設計通訊 2014年1期2014-05-25
- 溶劑再生塔底重沸器出口管線的應力分析
的溶劑再生塔底重沸器進出口管線腐蝕嚴重并經常泄漏，經改造將管線材質升級為不銹鋼，運行一段時間后重沸器出口反而泄漏更加嚴重.本文通過對重沸器出口線的三維模擬應力計算，分析了其泄漏的原因并說明如何通過調整配管來使設備管口的受力達到要求.1 現狀分析塔底重沸器出口線是由重沸器出口返回至再生塔，輸送介質為含有H2S的MDEA(甲基二乙醇胺)溶液.管線的參數如下：操作溫度為125 ℃、設計溫度為130 ℃，操作壓力為190 kPa(絕)、設計壓力為210 kPa(絕
武漢工程大學學報 2012年11期2012-06-11
- 解決氣體分餾裝置脫碳五塔塔底再沸器結焦的一種可行的方法
現了脫碳五塔底再沸器結焦的問題，生產上需4～5月停塔清焦并更換再沸器器芯一次，給連續性生產帶來了麻煩。期間，雖然采取了一定的措施，如向再沸器內注入一定量的阻垢劑、用熱水代替蒸汽作熱源等，上述問題未得到解決?，F通過對脫碳五烷塔塔底再沸器結焦原因分析，介紹已實際運用的解決脫碳五塔塔底再沸器結焦的主要措施，并提出解決氣分裝置脫碳五塔底再沸器結焦的一種理論上可行的方法。1 脫碳五塔部分的工藝流程介紹碳四、碳五餾分與原料液化氣換熱后，自壓進入脫碳五塔(T2004)第
中國新技術新產品 2012年12期2012-05-14
- 鹽酸解析工藝的改進
程及對解析塔與再沸器存在的主要問題的解決方法。解析塔；再沸器；鹽酸；改進措施天津渤天化工有限責任公司鹽酸解析裝置的作用是將經吸收塔吸收后的31%鹽酸中的HCl氣體解析出來送往VCM工序使用，該套裝置已運行多年，生產一直比較穩定，但由于鹽酸是腐蝕性較強的介質且在高溫環境下操作，在生產過程中，出現了很多不安全因素，經過跟蹤運行，發現了問題的所在。1 改進前的鹽酸解析工藝及存在問題鹽酸解析是利用來自再沸器的氣液混合物與解析塔中的濃鹽酸進行傳熱與傳質，因液相中的氯
中國氯堿 2012年3期2012-01-16
- 酸性水汽提塔由直接蒸汽汽提改造為重沸器間接汽提的設計
蒸汽汽提改造為重沸器間接汽提，以減少進入污水處理場的水量，同時對重沸器蒸汽凝結水進行回收利用。改造的難點在于酸性水汽提塔裙座高度(2m)，重沸器系統水汽循環受限，對重沸器布置高度有嚴格要求。通過精心分析和計算，在現有條件下對裝置實施了改造并一次開車成功。1 工藝流程調整常減壓、重油催化裂化裝置的酸性水進裝置后經脫氣、除油進原料水罐，經沉降除油后由泵抽出，分兩路進酸性水汽提塔：一路冷卻至40℃以下，作為冷進料進塔頂；另一路經換熱升溫至150℃以上作為熱進料進
化工設計 2010年5期2010-11-27