交角
- 大寬跨比大斜交角空心板橋受力分析
制小箱通用圖的斜交角度大部分在40°以下，對40°以上大斜交角的橋梁設計資料較少，特別是大寬跨比的空心板斜橋，幾乎沒有可供參考的資料。余錢華等[1]研究了小寬跨比小斜交角的空心板的跨中橫向分布系數的計算方法，王榮霞等[2]對大寬跨比大斜交角的簡支斜交T 梁橋跨中橫向分布系數進行了研究，毛洪濤等[3]對大斜交角小箱梁的受力性能進行了研究分析，但這些結論是否適用于大寬跨比大斜交角的空心板橋上需要進一步驗證。1 工程實例簡介本文以濰坊某在役橋梁為基本算例，該橋跨
科學技術創新 2023年22期2023-09-21
- 不同隧道斜穿斷層角度下襯砌結構力學演化規律分析
、40°、50°交角斷層錯動下隧道襯砌結構的變形規律、應力規律以及塑性區分布規律，為相關工程提供了理論依據。隧道； 斷層； 斜穿角度； 襯砌結構； 力學演化規律U455.91 A［定稿日期］2021-11-16［基金項目］高鐵聯合基金項目（項目編號：U1934213）；國家自然科學基金項目（項目編號：51878572）［作者簡介］趙樹林（1975—），男，本科，高級工程師，研究方向為城市軌道交通。進入21世紀后，地鐵作為一種城市公共軌道交通工具，它既能快速
四川建筑 2023年1期2023-06-29
- 數字化隱形矯治技術治療成人輕中度骨性Ⅲ類錯畸形12例
點和下牙槽座點的交角（ANB）-4°～0°；（3）雙側第一恒磨牙和尖牙為近中錯關系；正中咬合時前牙咬合呈反或對刃，且下頜不能后退；（4） 下頜平面與前顱底平面的交角（SN-MP）＜40°，下頜平面與眶耳平面的交角（FH-MP）＜32°；（5）牙列擁擠度＜Ⅱ°；（6） 口腔衛生良好，依從性良好。排除標準：（1） 具有明顯正手術指征的骨性安氏Ⅲ類錯畸形病人；（2） 上下頜骨寬度明顯不調者；（3） 牙周疾病嚴重未治療者以及其他相關系統疾病病人。研究對象本人或其近
安徽醫藥 2023年2期2023-02-01
- 內嚙合強力珩齒工件齒面珩削紋理預測與控制方法研究
與珩磨輪間不同軸交角對珩削紋理的影響，發現珩磨過程中形成紋理有利于存儲潤滑油，除節圓位置外，兩側的紋理分別向反方向延伸。JOLIVET等[6-7]研究宏觀和微觀幾何缺陷對振動的影響，開發了一級齒輪系統的二維有限元仿真模型，提出了區分磨齒和強力珩齒的影響單級直齒輪噪聲的精加工工藝，但齒面微尺度粗糙度對齒輪噪聲的影響尚未得到很好的研究和理解。韓江等[8]對內齒強力珩齒與蝸桿砂輪磨齒切削機理進行對比分析與試驗研究，得出兩種工藝對齒面幾何精度的影響規律。SCHEN
中國機械工程 2023年1期2023-01-16
- 裝配誤差下變齒厚漸開線齒輪包絡環面蝸桿傳動接觸分析及試驗
了5種工況下，軸交角、中間平面、蝸桿軸向偏移誤差等3種安裝誤差對天線展開機構中蝸桿副齒面接觸應力的敏感性。陳東祥和肖延萍[6]研究了3個軸向誤差和2個交錯角誤差下TI蝸桿齒面的接觸情況。石萬凱等[7]基于有限元彈性接觸算法，分析了平面二次包絡環面蝸桿傳動在制造誤差和載荷耦合作用下應力和載荷的齒間分布及接觸區域的變化規律。從上述研究可知，利用接觸有限元法分析蝸桿傳動在各種誤差下齒面的接觸直觀有效。針對變齒厚漸開線齒輪包絡環面蝸桿傳動，創建其有限元模型，分析不
機床與液壓 2022年1期2022-10-14
- 簡支斜交T梁橋跨中橫向分布系數研究
橫向分布系數與斜交角度關系，文獻[4]提出了大寬跨比正交T梁橋跨中橫向分布系數的計算方法，而對大寬跨比斜交梁橋的跨中橫向分布系數的研究卻未見報道。因此，本文針對大寬跨比斜交梁橋的跨中橫向分布系數進行深入研究，可以彌補前人的不足，為該類結構設計提供科學的理論指導，具有重要的工程參考價值。本文以一座標準跨徑為30 m的簡支斜交T梁橋為依據，通過建立Midas有限元梁格模型，分析了斜交角和寬跨比對跨中荷載橫向分布系數的影響規律，對跨中橫向分布系數的取值提出指導性
河北工業大學學報 2022年4期2022-09-09
- 露天煤礦邊坡穩定性數值模擬分析
走向和斷層走向為交角，在改變斷層傾角時，建立50°～85°的傾角，傾角間斷為5°，在這8種傾角下建立數據模型；在固定好斷層傾角后，建立模型交線，以斷層走向為軸，建立30°～80°的傾角，傾角間隔10°，在這6種傾角下建立數據模型。以模型為邊界，在模型的軸向進行約束，確保在軸向不發生移動，模型的底部作為界面，對其進行固定，確保底界面的垂直和水平位移為0，在模型的坡面和頂部不進行約束，研究模型在坡面和頂部的自由滑體情況。圖2 地質模型Fig.2 Geologi
能源與環保 2022年7期2022-08-02
- 彎曲分汊河段橋區通航水流條件及通航孔調整凈寬分析*
水流與橋軸線法向交角等因素在內的凈寬加寬值[6-8]。分汊河段由于主流分成兩汊或多汊，在中枯水期水流動力軸線出現較大的偏轉[9-10]，導致水流與橋軸線法向出現較大偏角，航道范圍內易形成橫流，影響通航安全[11]。此外，未建設控制性倒流工程的分汊河段還可能存在周期性的主汊、支汊轉換，也不利于航道條件的穩定。因此，也不是建橋的優良選址。許多學者對分汊河段橋梁凈寬也開展了論證研究，主要集中于加寬值的論證[12-15]?？梢?，彎道或分汊河段橋梁受復雜的水流環境，
水運工程 2022年7期2022-07-29
- 跨斷層埋地連續管道最佳管線-斷層交角研究
要受管線與斷層的交角及斷層類型的影響，國內外諸多學者已開展過相關研究，Newmark 等［16］認為當管道橫截面變形以軸拉應變為主時，管線與斷層交角在0°～90°范圍內越大越好；王汝樑等［17］考慮了管道的彎曲剛度及變形，推薦最佳交角范圍為30°～60°；張素靈等［18］認為管道受拉時推薦交角為50°～80°，管道受壓時交角應盡可能接近90°；閆相禎等［19］采用大變形殼有限元方法分析了X80 鋼大口徑油氣管道穿越地震斷層的應變響應，認為管道穿越斷層時應盡
中國農村水利水電 2022年7期2022-07-27
- 強力剮齒主軸變形對加工精度的影響分析*
[11]分析了軸交角誤差對內齒輪刮齒加工精度的影響。以上學者主要研究了刀具和機床幾何誤差對刮齒加工精度的影響，但對強力剮齒力致變形誤差方面研究較少。強力剮齒是多切削刃同時高速切削，切削力形成復雜，力致變形誤差不容忽視，因此研究切削力致變形誤差對剮齒加工精度的影響具有重要意義。力致誤差分析大多應用在車削、銑削及滾齒等傳統加工工藝。YUE等[12]研究了由切削力引起的刀具偏轉導致角銑削過程中的尺寸不精確和輪廓誤差，并對誤差進行了補償。WANG等[13]研究了滾
組合機床與自動化加工技術 2022年6期2022-06-29
- 山區涉河橋墩布設防撞裝置對通航的影響*
于橋墩與水流存在交角，在一定程度上擴大了建筑物的阻水面積，增加了橋墩壅水，給航行的船舶帶來安全隱患。研究認為橋墩涉水會改變墩周的流場，導致側面流速加快，產生橫流并增加紊流寬度，一些通航河段的橋梁軸線法線方向與水流方向夾角較大，產生的橫流影響了通航寬度[4]；同時，山區河流水流湍急，河道窄深，通航環境復雜，這些因素增加了船橋碰撞的幾率[5]。目前，針對橋區河段船舶航行的安全問題，常用的研究手段包括物理模型試驗及有限元數值模擬2種。有限元數值模擬主要采用RAN
水運工程 2022年6期2022-06-29
- 四季更替，地球火星各不同
地球需要在有黃赤交角存在的前提下繞太陽旋轉。正因為黃赤交角的存在，太陽直射點在23°26’S至23°26’N間往返移動，地表獲得的熱量隨時間和空間而變化。以北半球為例，夏至日前后一段時間，太陽直射在23°26’N，這是太陽光線能夠垂直照射的最北端，此時地面獲得的太陽光熱較多，形成夏季。冬至日前后一段時間，太陽直射在23°26’S，這是太陽光線能夠垂直照射的最南端，此時地面獲得的太陽光熱較少，形成冬季。春分日和秋分日前后一段時間，地面獲得的太陽光熱比夏季少，
發明與創新·中學生 2022年8期2022-06-20
- 四季更替，地球火星各不同
地球需要在有黃赤交角存在的前提下繞太陽旋轉。正因為黃赤交角的存在，太陽直射點在23°26’S至23°26’N間往返移動，地表獲得的熱量隨時間和空間而變化。以北半球為例，夏至日前后一段時間，太陽直射在23°26’N，這是太陽光線能夠垂直照射的最北端，此時地面獲得的太陽光熱較多，形成夏季。冬至日前后一段時間，太陽直射在23°26’S，這是太陽光線能夠垂直照射的最南端，此時地面獲得的太陽光熱較少，形成冬季。春分日和秋分日前后一段時間，地面獲得的太陽光熱比夏季少，
發明與創新 2022年22期2022-06-14
- 車用滾珠式三叉桿萬向聯軸器熱彈流潤滑特性
、滾珠半徑R、軸交角δ對熱條件下彈流潤滑膜厚、壓力及溫升的影響,以期對聯軸器的改進及推廣應用提供參考。1 潤滑模型與計算方程1.1 聯軸器彈流潤滑模型的建立圖1(a)為滾珠式三叉桿式萬向聯軸器裝配體,圖1(b)為滾珠式滑塊組件。聯軸器工作原理為輸入軸轉動,3個滑塊組件相對于三柱槽殼和三叉桿往復移動,從而把運動和動力傳遞給了輸出軸。圖1 滾珠式三叉桿萬向聯軸器Fig.1 Ball-type tripod sliding universal coupling滑
青島科技大學學報（自然科學版） 2022年2期2022-04-27
- 水下非正交聲學角反射器聲散射特性研究
素。文中研究非正交角反射器的聲散射特性, 利用夾逼定理思想改變標準角反射器平板之間的夾角為90°、85°和80°, 并進行定性分析; 采用結構建模軟件ANSYS依次對非正交二面角、三面角反射器進行模型構建及網格劃分; 再利用聲學仿真軟件SYSNOISE根據結構有限元+流體邊界元的方法對其遠場聲散射特性進行仿真, 并與標準正交角反射器在相同的載荷條件與聲場條件下的聲散射特性進行對比, 得到聲波不同入射角度下的目標聲散射強度以及目標強度隨入射聲波頻率的變化規律
水下無人系統學報 2022年1期2022-03-16
- 中墩斜置對連續箱梁彎扭性能的影響
座不同跨徑比、斜交角度和橫隔板布置方式的兩跨斜支承連續梁模型，研究了斜交角變化對組合斜支承梁支承點截面彎矩和剪力的影響。文獻[11]借助Midas civil軟件研究了斜交角變化對三跨斜支承連續箱梁的頻率和振型的影響，通過對現行規范中正交連續箱梁基頻計算公式的修正得出了斜支承連續箱梁的基頻計算公式。文獻[12]研究了剪切變形對斜交簡支箱梁撓度計算的影響，發現隨著斜交角的增大，剪切變形對撓度計算的影響也越大。文獻[13]從斜支點的變形協調條件出發，推導了用于
計算力學學報 2022年1期2022-03-10
- 穿越走滑斷層的輸氣管道力學性能研究
、5管道與斷層面交角分別為90°、86°、81°，根據試驗設計方案完成這3組試驗，研究走滑斷層作用下斷層面交角對天然氣管道力學性能的影響。1.3 試驗加載及數據測量根據張志超[7]試驗得出，地震加速度對于埋地管道的力學性能影響并不大，故采用靜力加載，即用機械千斤頂對錯動區箱體施加勻速位移荷載，所用機械千斤頂位移極限為150 mm，為使試驗結果更加準確，以防特殊原因導致千斤頂未能達到極限位移，故設計錯動區最大位移為130 mm。根據試驗室實際情況，加載速率確
華北理工大學學報(自然科學版) 2021年1期2021-12-23
- 地震作用下斜交空心板橋支座豎向受力特性分析及其控制
研究對象,選取斜交角、支座支承剛度、跨徑、墩高和跨數等參數,對公路斜交連續梁橋進行了系列的地震響應參數分析;沈賢等[7]研究板式橡膠支座摩擦滑移效應以及支座動摩擦因數、剪切剛度、局部脫空等對斜交橋地震響應的影響;張培君[8]針對單跨和兩跨的公路簡支斜交梁橋,采用輸入方向、梁端位移、支座形式等參數進行了地震作用下的動力響應分析。以上研究主要針對單聯斜交結構(簡支梁或連續梁)開展地震機制的研究,雖取得了一些有價值的成果,但針對地震支座受力性能的研究尚不夠系統和
南京工業大學學報(自然科學版) 2021年6期2021-12-09
- 斜交橋墩布設防撞裝置影響通航研究
交，表1列舉了斜交角較大的國內部分斜交橋梁。布設防撞裝置是解決此類橋梁通航安全的主要方式之一，斜交橋墩導致涉水橋墩阻水特性增大，安裝防船撞裝置后使得阻水特性再次增大，船橋碰撞風險增大，因此斜交橋梁通航河段的通航安全問題受到密切關注。表1 國內斜交橋梁統計表現有關于船舶通航安全的研究主要有模型試驗和數值分析兩種方法。物理模型試驗是通過ADV流速儀或PIV流速儀監測橋墩處水流特性，結合激光誘導熒光技術及染色法使測量結果更準確[7]；數值模擬是采用(LBM)[8
水利與建筑工程學報 2021年5期2021-11-16
- 基于力法的斜支承連續箱梁撓曲扭轉內力分析
影響，分析得出斜交角越大，剪切變形對撓度的影響越大。為研究斜支承箱梁的撓曲扭轉力學性能，張元海等[14]在撓曲剪滯和約束扭轉齊次微分方程解的基礎上，推導了考慮剪力滯效應的10 自由度薄壁箱梁單元，并用實驗和有限元軟件驗證了此單元的正確性。研究結果顯示剪滯翹曲和約束扭轉翹曲變形對箱梁的應力分布影響十分顯著，不可忽視。朱德榮等[15]提出了分析約束扭轉變形的斜支承箱梁單元，比較了偏載作用下斜支承連續箱梁與正交支承連續箱梁扭轉力學性能的差異，但未對斜支承箱梁內力
鐵道科學與工程學報 2021年9期2021-10-20
- 斜軸式定量柱塞泵的動態特性仿真分析
不同轉速和不同軸交角與輸出流量的關系研究，對柱塞泵系統性能確定及改進具有一定的現實指導意義。4.1 電機轉速對流體特性的影響通過仿真探討定量泵的輸出流量特性和壓力特性與驅動電機的轉速關系，可以獲得液壓柱塞泵在不同轉速下的系統性能及變化，為進一步分析及優化液壓柱塞泵系統性能和匹配不同應用場景做出了指導。為清晰觀察和分析該型液壓柱塞泵轉速流量特性，采用保持最大軸交角不變的方法進行分析。該型液壓柱塞泵不同轉速下的流量輸出特性如圖5所示。圖5 在不同轉速下泵的輸出
現代制造技術與裝備 2021年7期2021-08-24
- 斜交簡支梁橋地震位移響應特征與落座分析
基本工況下主梁斜交角為30°。每片T梁的兩端各設置1個GYZ D300×96板式橡膠支座。雙柱圓墩高15 m，直徑為1.8 m，墩柱頂設蓋梁，蓋梁兩端設鋼筋混凝土限位擋塊，墩柱和蓋梁均采用C35混凝土，墩柱縱筋為30根HRB40028熱軋鋼筋，箍筋采用HRB40010光圓鋼筋。橋墩基礎采用樁柱式基礎，樁徑為2.0m，橋例平面和斷面布置詳見圖1(b)和(c)。圖1 橋例布置(單位：cm)Fig.1 Bridge layout(Unit：cm)1.2 分析模型
自然災害學報 2021年3期2021-07-26
- 靜電涂裝的影響因素與FLUENT仿真
旋轉限幅空氣入口交角對霧化效果的影響不同旋轉限幅空氣入口交角下的壓力分布圖，如圖6所示。壓力分布圖整體呈軸對稱分布。在霧化器入口至霧化器出口方向，涂料在流動阻力與旋轉限幅空氣的促進作用下，壓力分布圖呈帶狀分布。在圖6(a)～圖6(d)中，最大壓力值分別為1042.404Pa，1041.282Pa，1040.371Pa，1040.834Pa。隨著旋轉限幅空氣入口交角的增大，最大壓力值逐漸減小，由于旋轉限幅空氣碰撞到霧化器邊緣，造成氣體能量損耗和氣流散射，霧化
機械設計與制造 2021年6期2021-06-27
- 剃齒安裝誤差對傳動特性的影響研究
安裝誤差主要有軸交角誤差ΔΣ、中心距誤差Δa和剃齒刀沿工件齒輪軸向的偏移誤差。剃齒加工存在軸向進給運動，使得剃齒刀沿工件齒輪軸向的偏移誤差影響不大，故重點研究軸交角誤差和中心距誤差對剃齒加工傳動特性的影響規律。2.1 含剃齒安裝誤差的坐標系為便于推導，假設剃齒刀安裝位置為理論位置，則誤差均來自工件齒輪安裝位置。建立含安裝誤差的剃齒加工坐標系，其中S（o-xyz）及Sp（op-xpypzp）是兩個空間固定的坐標系，S1（o1-x1y1z1）和S2（o2-x2
機械設計與制造 2021年4期2021-04-30
- 盤活三角知識 傳播數學文化
)的夾角等于黃赤交角.圖5由歷法理論知，黃赤交角近1萬年持續減小，其正切值及對應的年代如下表：根據以上信息，通過計算黃赤交角，可估計該骨笛的大致年代是( ).A.公元前2000年到公元元年B.公元前4000年到公元前2000年C.公元前6000年到公元前4000年D.早于公元前6000年分析：讀懂題意畫出示意圖，通過解直角三角形和兩角差的正切公式，計算出黃赤交角的正切值，對照題中的表格而得解.圖6解析：由題意可畫出示意圖，如圖6，其中AO⊥BO(BO代表骨
中學數學研究(江西) 2021年4期2021-04-13
- 斜交角對帶翼墻框架式地道橋受力性能影響
， 且扭矩隨著斜交角度的減小而變得不可忽略[11-15]。以下對斜交帶翼墻框架式地道橋力學性能進行研究。1 工程概述河北省某下穿既有公路單孔斜交地道橋，洞口兩側均配有翼墻結構。橋位所處地層較為穩定，由上至下可劃分為4個大層，如表1所示。表1 地層特性該橋為整體現澆鋼筋混凝土閉合框架結構，凈跨徑為8 m，凈高2.8 m。通道中心全長39.4 m，全寬9.3 m，頂板、底板和立墻厚度均為0.65 m，翼墻厚度為0.5 m?？蚣軜蛏喜客ㄐ需F路，下部為車輛和行人通
鐵道勘察 2021年1期2021-03-09
- 橫隔板布置對不同斜交角度簡支鋼箱梁受力影響分析
利于施工，但當斜交角逐漸增大時，在平面銳角三角區域將會不可避免地設置部分橫橋向非連續橫隔板，部分短橫隔板的設置對橋梁傳力可能造成較大影響；若采用扇形布置，則需考慮橫隔板縱橋向間距進行漸變處理。橋梁橋面寬度21.5m，斜交橫隔板平行于橋臺，正交橫隔板垂直于道路中心線，扇形橫隔板根據斜交角度調整綜合布置。其中，橫隔板斜交、正交布置時標準間距2.5m，橫隔板扇形布置時，斜交角15°橋梁橫隔板間距在2.5～3.5m漸變，斜交角45°橋梁橫隔板間距在1.35～3.5
工程技術研究 2020年22期2021-01-08
- 裝配式混凝土簡支斜梁橋基頻實用計算公式
梁橋為主.由于斜交角的存在,斜梁橋動力特性相比于直梁橋有較大差異.當前,針對斜橋的動力特性,國內外學者已開展了較為廣泛的研究.劉華[1]通過研究橋梁在不同斜交角下固有模態及橫向動態增量的變化,證明斜交角可引起振動頻率及動撓度的明顯變化.夏樟華等[2]通過利用頻域峰值法和隨機子空間識別法識別某三跨斜交T梁橋的模態參數,分析得出了豎向和扭轉頻率隨斜交角的增大而增大的結論.夏桂云[3]通過分析空心板橋在不同斜度下的振動頻率并進行了現場測試和理論分析,得出斜橋動力
蘭州理工大學學報 2020年5期2020-11-05
- 基于駕駛人視覺特性和停車視距的公路平面交叉角度研究
角交叉角度(簡稱交角)應不小于70°，條件困難時，應不小于45°；而《公路路線設計規范》(JTG D20—2006)[4]規定：在條件困難時，應不小于60°；對于條件困難時的最小交叉角度值的變更，在條文中沒有給出解釋，且對不同設計速度道路的平交交角沒有細分。美國《A Policy on Geometric Design of Highways and Streets》 (簡稱AASHTO)[5]指出：平交的沖突取決于駕駛人的判斷、反應、駕駛能力；對于無信號
公路交通科技 2020年10期2020-10-23
- 大漠忠骨
兵生前事跡的“王交角”時，先是有些許激動，繼而又有些悲壯感，內心難以平靜。靜靜地凝望著“王交角”……相對無言，那簡樸的墓碑上刻有“王交角，山西離石縣人，1918年6月出生，2000年10月逝世?！边@位從抗日戰爭中走來，從解放戰爭中走來，徒步橫穿塔克拉瑪干沙漠進軍和田，默默奉獻一生的“沙海老兵”，把忠骨埋在了大漠里，守望著屯墾的家園，實現了他生前“活著在這里戰斗，死了在這里葬身”的諾言……采訪王交角生前、尤其是他轉業前在部隊期間的事，實在太困難。我先是找到王
綠洲 2020年2期2020-09-10
- MRC肌功能矯治器對安氏Ⅱ類1分類錯畸形兒童的早期治療效果觀察
上齒槽座點連線的交角(U1-NA，單位：°)、下中切牙長軸與鼻根點—上齒槽座點連線的垂直距離(L1-NB，單位：mm)、下中切牙長軸與鼻根點—上齒槽座點連線的交角(L1-NB，單位：°)、上中切牙長軸與下中切牙長軸的交角(U1-L1)、上中切牙長軸與顱底平面交角(U1-SN)、下中切牙長軸與鼻根點—下齒槽座點連線的交角(L1-MP)、下頜平面角(FH-MP)、Y軸變化。2 結果治療后與治療前相比，SNB、L1-NB、下頜平面角FH-MP增加，ANB、U1-
醫學理論與實踐 2019年23期2019-12-11
- 軸交角誤差對內齒輪刮齒加工精度的影響分析
等[7]對特定軸交角下的切削速度、傾斜角度和切削深度進行分析，提出了特定軸交角對延長刀具壽命的有效性。針對刮齒加工所需的切削力問題，胡覃[8]通過分析刀具單齒的切削力，并對所有切削齒進行矢量求和的方法獲取了刮齒加工的總切削力。對于提高刮齒加工精度的問題，現有文獻多是從刮齒機刀具固有誤差和結構參數方面對刮齒加工精度進行研究[9-10]，以及通過對機床調整參數誤差造成的齒形偏差進行補償和修正，從而提高刮齒加工精度[11]。但是在蝸輪蝸桿控制刮齒機軸交角變化的過
中國機械工程 2019年20期2019-11-05
- 斜交T梁橋受力性能分析
等[2]指出在斜交角φ=60°的情況下，斜交梁橋內梁的最大彎矩相對正交橋減小29%，外梁的最大彎矩相對正交橋減小20%；Bishara等[3]研究表明橫梁的數量在一定范圍內對結構有益，并且當斜交角小于20°時可以按正交橋的受力特點進行分析。項貽強[4]歸納了斜梁橋截面形式的選擇、主梁與橫梁的布置形式、斜梁橋的分析方法和施工措施等。楊云芳[5]研究了簡支斜梁橋和正梁橋受力的特性，表明斜交梁橋所受彎矩小于同一正交梁橋的彎矩，但尚未對多梁式簡支斜交梁橋的受力特性
山西建筑 2019年17期2019-10-14
- 直流冷卻水系統虹吸井工程結構設計優化分析
特性物理模型試驗交角的選擇：虹吸井的斷面面積是結構設計的一個重要參數，實際工程中受場地的局限性影響較大。本工程循環水量相對較小，所以虹吸井的尺寸也較小，考慮薄壁堰占地少的特點，確定采用薄壁堰作為過水構筑物。常見的薄壁堰有正交堰、斜交堰和折堰3種，本工程受場地限制，考慮采用斜交堰。斜交堰的交角是影響其泄洪能力的一個主要因素，因此確定一個合適的交角是虹吸井設計的關鍵。為確定合適的交角，在實驗室建立薄壁堰泄流模型，如圖1所示。實驗研究斜交堰在交角為15°、30°
安慶師范大學學報(自然科學版) 2019年3期2019-09-09
- 考慮雙向碰撞的斜交橋抗震性能分析
。但也正是由于斜交角的存在，增加了斜交橋地震響應的復雜性，各國規范對于斜交橋抗震設計和分析方法沒有作出規定，僅給出了其抗震措施建議。以往地震災害表明：斜交橋表現出較高易損性。1971年San Fernando地震中，Foothill Boulevard跨線立交橋發生主梁較大橫向移位和墩柱剪切破壞；1994年Northridge地震中，Gavin Canyon跨線橋因發生過大位移而導致落梁；汶川、玉樹地震中，斜交橋表現出大量的主梁轉動，橫向擋塊發生破壞，縱橋
中外公路 2019年1期2019-04-16
- 加工誤差對面齒輪接觸特性影響分析
差分為位置誤差和交角誤差兩類。刀具安裝的位置誤差的坐標關系如圖1所示，OFXFYFZF為標準安裝的工件固定坐標系坐標系，工件繞軸OFZF以角速度ωf轉動；OMXMYMZM為標準安裝的插齒刀具的固定坐標系，標準安裝刀具繞軸OMZM以角速度ωm轉動；OT1XT1YT1ZT1為具有水平方向位置誤差的插齒刀具固定坐標系，插齒刀具繞軸OT1ZT1以角速度ωt1轉動；OT2XT2YT2ZT2為具有垂直方向位置誤差的插齒刀具固定坐標系，插齒刀具繞軸OT2ZT2以角速度ω
制造業自動化 2018年10期2018-11-02
- 多梁式公路連續小箱梁橋動力特性分析
數、橫梁剛度和斜交角等參數變化對連續梁橋動力特性和沖擊系數計算的影響。結果表明：橋面鋪裝混凝土增加結構的整體剛度，使得汽車荷載沖擊力增大，以不考慮混凝土鋪裝影響的分析結果為基準，考慮8cm厚度時沖擊系數最大相差11.12%；橋梁連續跨數變化對結構的動力特性影響較大，尤其是2階以上的振型和頻率；橫梁剛度的變化對上部結構的動力特性影響很小，但隨著斜交角的增加，結構的各階振動頻率也隨之增大，使得汽車荷載的沖擊力效應增大，最大影響已超過10%。因此，在設計過程中，
福建交通科技 2017年6期2017-12-28
- 三跨連續斜交T梁橋的動力特性研究
例，建立了不同斜交角度的三跨連續斜交T梁橋的Midas Civil空間梁格模型，分析了斜交角的變化對結構的振型分布和自振頻率的影響變化規律，并以斜交角作為影響因素，對現行《公路橋涵設計通用規范》中連續梁橋沖擊系數計算采用的基頻通用公式進行了修正.研究表明：三跨連續斜交T梁橋的豎彎振型分布在自然振型的不同階數中，隨著連續斜交梁橋斜交角度的增大，結構的彎扭效應變得更加明顯，使得豎彎振型的分布也產生了變化；豎彎振型對應的自振頻率均隨斜交角的增加而增大，當斜交角度
河北工業大學學報 2017年5期2017-11-13
- 單箱多室斜交箱梁受力性能分析
力作用下，不同斜交角對箱梁支反力、剪力滯效應的影響，并總結了斜交箱梁橋的支反力變化，得出不同斜交角、跨中橫隔板對斜交箱梁橋不利截面的剪力滯效應分布規律，提出了該種橋型的設計建議。斜交箱梁，斜交角，剪力滯，支反力，橫隔板在城市的快速發展中，一些現有道路越來越不能滿足日益增長的交通需求。為解決人民群眾的出行需要，需要在現有道路節點上新建立交以疏解交通。面對現有道路節點的制約，經常性的出現橋梁以斜交方式跨越現有道路。由于斜交角的存在，造成各腹板受力不一致，會引起
山西建筑 2017年6期2017-04-07
- 三跨斜交連續梁應力變化率的分析
型，分析在不同斜交角情況下，跨中應力的變化情況，用斜交情況下與正交情況下應力的比值來反映此變化情況。1 斜角系數的引進及模型的建立1.1斜角系數的定義支撐邊（或支座連線）與橋軸線法線之間的小于90°的夾角稱為斜交角，用φ來表示，這代表了斜橋斜的程度。記在斜支撐下橫截面某點的應力值為σ1，在正交條件下（即φ=0°），橫截面某點的應力值為σ2，定義β為應力變化率，則三者的關系如式（1）所示：1.2模型的建立利用有機玻璃實際試驗尺寸來建立模型，有機玻璃為三跨連續
城市道橋與防洪 2016年11期2016-12-16
- 種植支抗在傾斜阻生的尖牙牽引中的作用
長軸與正中矢狀面交角、牙尖到頜平面的距離、阻生牙與對側健康尖牙情況。結果 13例患者的傾斜阻生尖牙均牽引到位，治療前后的傾斜阻生尖牙長軸與正中矢狀面交角、牙尖到頜平面的距離差異均具有統計學意義（P＜0.05）；治療后阻生牙長軸與正中矢狀面交角、牙尖到頜平面的距離與對側健康尖牙比較，差異無統計學意義（P＞0.05）。結論 對傾斜阻生尖牙患者行種植支抗治療，可有效改善傾斜阻生尖牙長軸與正中矢狀面交角、牙尖到頜平面距離。傾斜阻生；尖牙；種植支抗阻生牙是臨床上較為
中國衛生標準管理 2016年21期2016-12-13
- 曲面上的一般變換與交角＊
面上的一般變換與交角＊丁悠祥，牟金平＊，林炯毅（臺州學院數學與信息工程學院，浙江臨海317000）以曲面上兩方向的交角公式為工具，分析了曲面S經過一個變換變成新的曲面S時，對應交角的變化情況，得出了一般變換與等距變換和保角變換的關系，并且導出等距變換和保角變換的兩個充分必要條件。曲面；坐標曲線；交角公式；變換文獻［1］和文獻［2］對坐標曲線和交角公式作了詳細的描述，其中文獻［1］還給出了關于曲面第一基本形式與曲面之間變換的定義，文獻［2］給出了保角變換的定
臺州學院學報 2016年3期2016-10-20
- 考慮碰撞效應的斜交橋抗震性能分析
線與支承邊存在斜交角，使得其會發生一定面內旋轉，當考慮橫橋向碰撞效應時，斜交橋的抗震性能變得比直線梁橋要更加復雜。論文采用非線性時程分析方法對具有不同斜交角的連續梁橋進行分析，探討了結構地震響應隨交角變化關系。結果表明：不考慮碰撞效應會明顯低估連續梁橋抗震性能，在斜交連續梁橋設計時應考慮碰撞效應的影響；斜交角的大小會顯著影響橋梁結構地震響應，但不與斜交角成線性關系。斜交連續梁橋；時程分析；抗震性能；碰撞年美國圣佛南多地震中，多座斜交連續梁橋發生了嚴重破壞，
甘肅科技 2016年10期2016-09-08
- 荒溝抽水蓄能電站深埋地下廠房位置研究
分別與廠軸斜角和交角較小(交角29°～49°和1°～16°)。這兩組節理與偶有分布緩傾角節理相互切割組合后,對廠房邊墻穩定不利。第③組節理與廠軸線交角較大,對廠房邊墻穩定影響不大。據PD01地質探硐揭露,該部位未發現有斷層出露。節理發育情況詳見圖1。廠區地下水高于頂拱約307～309 m,外水壓力較大。圖1 樁號1+325 m附近節理玫瑰花圖Fig.1 Rose diagram of joints of stake NO.1+325 m2.2 樁號1+24
資源環境與工程 2016年1期2016-06-07
- 三維斜交角聯鎖織物結構的快速設計
0007)三維斜交角聯鎖織物結構的快速設計單晶晶， 唐予遠， 馬 菲， 許 鶴， 靳雯雯(中原工學院， 鄭州 450007)闡述了三維斜交角聯鎖織物的特點，通過對其組織結構進行分析，找出三維斜交角聯鎖織物組織中經緯紗交織所遵循的規律，從而得出經緯紗循環的計算方法。最后通過CAD繪圖，使上述設計過程得到簡化。角聯鎖；經紗循環；緯紗循環；快速設計近年來，隨著社會發展，紡織復合材料的應用不斷拓展，被廣泛應用于汽車、飛機、航天器等領域[1]。人們對起增強作用的紡織
中原工學院學報 2015年6期2015-03-03
- 太陽直射點在地球公轉學習中的基礎作用
3-01一、黃赤交角與太陽直射點地球自轉的軌道面叫赤道面，地球公轉的軌道面叫黃道面，兩面并不重合，兩個面的交角叫黃赤交角;目前黃赤交角為23°26′直接影響：地球公轉過程中有兩個重要特點：①地球總是斜著身子繞太陽公轉的。②地軸在宇宙空間的方向指示不變。從而引起太陽直射點的周年變化。如下圖：從圖中可以看出，太陽有時直射北半球，有時直射南半球，有時直射在赤道上。太陽直射的范圍最北是北緯23°26′，最南是南緯23°26′。這與目前黃赤交角的大小一致。當太陽直射
讀寫算·教研版 2014年22期2014-12-26
- 不同交角疊交隧道盾構施工地層變形規律研究
71009)不同交角疊交隧道盾構施工地層變形規律研究周建軍1,2，楊振興1,2，郭 璐1,2(1.盾構及掘進技術國家重點實驗室，河南 鄭州 450001；2.中鐵隧道集團有限公司，河南 洛陽 471009)為了研究交疊隧道不同交角下后建隧道盾構施工對地表及既有隧道圍巖的影響，建立三維彈塑性有限元模型進行非線性靜力應力應變分析。結果表明：地表沉降等值線形狀與疊交隧道平面投影類似；隨著交角變大，交疊處既有隧道拱頂(仰拱)沉降逐漸變小，但變化量不大；交角為15°
隧道建設(中英文) 2014年11期2014-09-06
- 地面巖(礦)層厚度計算公式的數學推導
(礦)層實測線的交角及巖(礦)層走向與巖(礦)層實測線的交角之間的數學關系，證明“公式”的可靠性及其數學的嚴謹性。筆者將以嚴謹的數學推導該“公式”以饗讀者。2 地面巖(礦)層厚度計算公式公式推導巖(礦)層厚度計算公式：H=l·(sinα·cosβ·sinω±sinβ·cosα)(1)或：H=l·(sinα·cosβ·cosγ±sinβ·cosα)(2)公式中：H：巖(礦)層真厚度；I：地表實測巖(礦)層長度；α：巖(礦)層傾角；β：地面坡角；γ：巖(礦)層
云南地質 2014年2期2014-08-03
- 誤人子弟
上的。這是由黃赤交角的數值決定的。據地理知識可知，地球一邊公轉，一邊自轉。公轉的軌道平面叫黃道平面，自轉的軌道叫赤道平面。在黃道平面同赤道平面之間有一個交角，叫做黃赤交角。這個交角不是固定的，曾用23°5'數值；從1984年起，用23°26'數值。以前所用的地球儀，是按23°5'的數值制作的。笑話中的某校師生、校長，都不懂得這一知識，以為地球儀傾斜23.5°是弄壞的，這就荒謬可笑了。由此我們可以看到，一些地理數值是容易誤解的。因此，我們在遇到地理數值特別是
小雪花·小學生快樂作文 2014年6期2014-07-09
- 斜梁橋受力性能分析
橋受力的因素有斜交角、彎扭剛度比、支承形式和寬跨比。1.1 斜交角φ斜交角有兩種表示方法:一是橋梁軸線與支承邊垂線的夾角φ;二是橋梁軸線與支承線的夾角。前者越大表示斜交程度越大，后者則是越小表示斜交程度越大。本文中所稱斜交角指第1 種表示方法。斜交角是影響斜梁橋受力性能的主要因素，斜交角越小，斜梁橋受力特點越接近于正梁橋;斜交角越大，斜梁橋的彎扭耦合現象越明顯。1.2 彎扭剛度比kk 為抗彎剛度EI 與抗扭剛度 GJ 之比，k 越小，跨中彎矩折減越大。主梁
湖南交通科技 2014年3期2014-05-28
- 巖體結構面及高地應力對水工隧洞洞線布置影響的中挪經驗對比
堅硬完整的巖體，交角不宜小于30°；對于薄層巖體，特別是層間結合疏松的高傾角薄巖層，交角不宜小于45°；當交角小于上列規定時，則必須采取工程措施。對于層狀巖體這一典型的各向異性介質，為保證圍巖穩定和獲得最大的承載能力，其洞軸線與巖層走向的理想夾角為90°。在挪威設計經驗中，從保證圍巖穩定性的角度出發，水工隧洞的最優洞軸線應為兩組主要結構面夾角的中心方向，同時避免與其它組結構面走向平行。挪威經驗還考慮了各組結構面性質對洞軸線布置的影響，如各組結構面的密集程度
湖南水利水電 2014年6期2014-04-02
- “探究太陽直射點的南北移動”教學設計
1．教學內容黃赤交角；太陽直射點的南北移動；二分二至節氣。2．地位與作用人類生產生活的很多方面都體現了季節性特征，如：我國許多地區農業的春播秋收。自然界的很多變化也呈現季節輪回，如氣溫降水的季節變化，候鳥等動物的季節性遷徙等。季節的更替是由于太陽直射點在地球表面的南北移動，而直射點在地球表面南北移動的根源在于黃赤交角的存在和地球公轉。學生若能理解“黃赤交角是導致太陽直射點南北移動的根本原因”，則抓住了地球上人類社會和自然環境的季節變化的根源。天體系統（特別
地理教學 2014年23期2014-01-14
- 從兩堂地理課的現場觀察地理教師的教學行為
——以黃赤交角的教學為例
行為 ——以黃赤交角的教學為例戴周麗1金子興2（1. 浙江省龍游縣第二高級中學, 浙江 衢州 324400; 2. 浙江省衢州第二中學, 浙江 衢州 324000）教師的教學行為是指教師在課堂上所發生的行為。它會受到教學內容、學生因素、教師個人等多種因素的影響。教師的教學行為不僅直接影響到學生聽課的效率，而且會對學生的未來產生重要的影響。以黃赤交角的教學為例，選取了兩位地理教師在教學過程中的兩個片段，分析教師的教學行為對學生可能產生的重要影響，旨在讓一線教
地理教學 2014年18期2014-01-13
- 斜交梁橋空間模型支座反力參數化研究
計成斜交型式。斜交角度的大小大多數情況下取決于所跨既有線路與新建線路之間的交角。斜交橋有改善線路的優點，但由于存在斜交角，其所表現出來的力學行為特點也與正交橋有所不同。斜交橋在豎向荷載作用下彎曲時會伴隨扭矩產生，而扭矩的產生又會反過來產生彎曲效應。同曲線橋一樣，斜交橋梁在力學上也具有“彎扭耦合”效應，故其受力特點較直線橋復雜[1-2]。本文對跨徑為（22+2×30+22）m的斜交梁橋采用空間實體單元建立模型并進行了參數化分析，一是研究支座布置間距對斜交橋梁
山西交通科技 2014年6期2014-01-12
- 設計提問方式 打造高效課堂
而解。在學習黃赤交角知識的時候，先學習黃赤交角為23°26′這一交角對地球公轉的影響，然后提出假如黃赤交角為0度時，地球公轉會發生什么變化呢?黃赤交角為30°時。又有什么變化呢？通過思考、分析，學生能夠答出黃赤交角為30°時，太陽直射點移動規律在南北緯30°之間來回移動，移動范圍擴大；熱帶、寒帶范圍擴大，溫帶范圍縮小。黃赤交角為0°時，太陽直射點永遠直射赤道，各地正午太陽高度永遠不變；晝夜長短沒有變化，沒有四季之分的結論。使學生對這一知識的理解不斷深化、拓
地理教學 2012年1期2012-04-02
- 斜交板橋
角，習慣上稱為斜交角ρ。斜交橋雖然有改善線形的優點，但是其受力比正交橋要復雜。斜交板橋的受力與正交板橋相比，斜板在荷載作用下，在鈍角處會產生較大的負彎矩，而且在該部分產生扭矩。在斜交板橋的使用過程中，板橋有向銳角方向轉動的趨勢。板的鋼筋布置與斜交角的大小有關，一般斜交角ρ≤15°時，幾乎與正交板橋受力一樣，可以不考慮斜交的影響。1 整體式斜交板橋由于橋上所承受的荷載類型、大小、位置等的不斷變化，在板的不同位置，其內力方向亦不同。在斜交板橋上選擇與內力方向夾
黑龍江交通科技 2011年7期2011-03-01
- 斜交角變化對斜交彎梁橋結構內力影響的計算分析
曲線半徑，調整斜交角的方式，計算斜交角選取了15°、30°、45°和60°的一組數據進行對比。這樣基本上包括了工程上一般斜橋斜交角的變化范圍，計算結果具有一定的適用性。鑒于各種模型本身的特點以及分析側重點不同，采用板單元建模進行有限元分析。以某三跨預應力混凝土連續剛構箱梁橋為原型［9］，材料參數如表1，并加入斜交梁段進行有限元建模計算。上部結構為44 +72 +44 m，共160 m 連續剛構斜交彎箱梁，墩高30 m，曲率半徑450 m，斜交角分別取15°
石家莊鐵道大學學報(自然科學版) 2011年2期2011-02-15
- 橫向預應力加固板梁橋的有限元分析
分布。4.2 斜交角對荷載橫向分布的影響建立跨徑 25m,斜交角為 0°、15°、30°、45°的簡支鉸接板梁橋有限元模型,求得各板對應于不同斜交角時的撓度橫向分布影響線如圖5。斜交板梁橋的荷載橫向分布規律和相應的正交板梁橋荷載橫向分布規律類似,且隨著斜交角增大其荷載橫向分布逐漸不均勻;當斜交角為 15°時其撓度橫向分布影響線與正交板梁橋很接近,故對于斜交角不超過 15°的斜交板梁橋可按正交板梁橋來計算,這與規范是相符的。5 板梁橋加固效果的評析以各板撓度
石家莊鐵道大學學報(自然科學版) 2010年1期2010-07-30
- 公路斜交板橋的設計及交角的影響
于跨長、板寬及斜交角的定義當斜橋為現澆板時,我們認為他是整體式板。當交角 φ＜15°時,可按正交板計算,但所取計算跨長還要按跨寬比(1/b)而定:當板寬較寬時(1/b≤1.3),取蓋梁間的垂直距離L1為計算跨經;當板寬較窄時(1/b＞1.3)時,取斜跨 L為計算跨徑。在工程實踐中經常會遇到 φ＞15°的情況,現行規范未明確指定計算方法?！耙幏墩f明”中參考了奧爾森的試驗結果:(1)跨寬比l/b≥1.3時,只要φ≤40°,均按正交橋計算,計算跨徑取斜跨;(2)
黑龍江交通科技 2010年8期2010-03-24