砂石摻量對自密實生土材料耐久性的影響

劉志華　李　鵬　曲　烈　強培基　王　超　張文研　康茹茹

1天津城建大學材料科學與工程學院（300384） 2河南省散裝水泥辦公室（450000）

砂石摻量對自密實生土材料耐久性的影響

劉志華1李鵬2曲烈1強培基1王超1張文研1康茹茹1

1天津城建大學材料科學與工程學院（300384） 2河南省散裝水泥辦公室（450000）

研究了砂石摻量對自密實生土材料的耐久性影響。介紹了國內外對生土材料的研究，以達到改善生土建筑施工條件的目的。

生土材料；自密實；砂石摻量；耐久性

0　引言

生土材料具有良好的保溫蓄熱能力，居住在生土建筑中冬暖夏涼。生土墻材可就地取材，且造價低廉，施工簡單。在我國，生土建筑已擁有幾千年的歷史。根據2010年住房和城鄉建設部農房現狀調查可知，生土建筑主要分布在中西部地區，生土材料使用比例平均超過了20%，在甘肅、西藏等地甚至超過了60%［1］。但生土墻體很容易受到風雨侵蝕，造成墻體開裂、墻根堿蝕及施工噪聲等問題［2］。因此，采用自密實生土作為墻體材料，可避免其施工噪聲，亟待推廣應用。

澳大利亞SteveBurroughs［3］采用水泥和石灰對生土材料進行改性。研究表明，改性生土材料的最佳組成為生土∶砂∶水泥：石灰=15∶32∶2∶1。此配方的生土材料抗壓強度和體積穩定性都相對較高。Guettala等［4］進行了為期4年的生土墻室外暴露試驗。結果表明，在生土中摻加水泥、石灰、樹脂等改性劑均可明顯改善生土的耐久性。其中，同時摻加水泥和樹脂對生土材料耐久性的提升最為顯著。

在生土的改性方面，國內許多科研機構都在做相關的研究。郝傳文等［5］以沈陽、內蒙古、山西、陜西、甘肅及云南等地區的生土為原材料，通過水泥和防水劑對生土材料進行改性研究，提出使用塑性指數作為生土分類的指標。研究發現，當水泥單摻摻量在4%～12%時，生土材料的抗壓強度、耐水性和抗凍融性均隨水泥摻量的增加而增加，而單摻防水劑則對生土材料的性能提升影響不明顯。袁劍軍［6］研究了大壩防滲墻的技術性能，發現澆筑施工所用的拌合物坍落度應滿足18～22cm，擴展度應不小于34cm，28d抗壓強度應達到5MPa。在該基礎上作出適當調整，盡可能地降低滲透系數，并增加其抗壓強度。目前，國內對自密實生土材料的耐久性很少報道，故需作進一步研究［7］。

文章在前人研究的基礎上，對自密實生土材料的耐久性能進行系統分析。通過配料、成型、養護等過程制備自密實生土材料，并研究砂石摻量對自密實生土材料的耐久性影響，以達到改善生土建筑施工條件的目的，并為我國新農村的建設發展作出貢獻。

1　原材料及試驗方法

1.1試驗原料

所用黃土取自河南省滎陽市，取土深度2～15 cm。利用XRF熒光分析儀對黃土的化學組成進行分析，分析結果如表1。從表1可知，黃土中有SiO2、Al2O3、CaO、Fe2O3、K2O等礦物成分，其中SiO2含量最高，大約為50.5%。從黃土XRF圖譜（如圖1所示）可知，黃土的主要礦物是SiO2和鉀、鈉長石。

表1　黃土的化學組成（%）

圖1　黃土XRD圖譜

利用激光粒度儀對黃土粒度分布進行測試，黃土的平均粒徑為6.6μm。

所用活性礦粉為唐山市京東?；郀t礦渣粉廠生產。所用砂子為市售中砂，細度模數為3.75。所用石子為市售石子，粒徑小于5mm。所用水泥為42.5強度等級的普通硅酸鹽水泥，天津振興水泥廠生產。所用的高效聚羧酸減水劑為天津市雍陽減水劑廠生產。試驗用水為自來水。

1.2試驗方法

1）自密實生土材料的制備

將生土、水泥、礦粉進行攪拌，再將干拌料放到攪拌機內，加入少量的水，打開攪拌機，慢速攪拌，然后逐漸加入剩余的水。水完全加入并攪拌1min后，加入砂和石子，繼續攪拌5min，出料，裝模，將新拌生土澆入試模內（100mm×100mm×100mm）。利用剩余的新拌生土材料進行坍落度和擴展度測試。60℃烘箱內養護24h，第2d拆模，然后繼續在60℃烘箱內進行養護。

2）耐水性能的測定

將試塊放置在合適的位置，用一定的距離、水壓作用在被測試塊上，在規定時間內，觀察試塊被水浸濕的深度、噴淋面的損傷狀態以及試塊的質量損失。噴淋模擬裝置包括噴頭、水壓表、橡皮管、支架等。試件距離噴頭55cm，噴頭上噴孔為30個，孔徑0.1mm，試驗水壓為0.05MPa。按選定水壓調整好噴淋裝置后開始試驗，每隔20min查看一次被測試件的受沖蝕情況，試驗共進行60min。

3）吸水率測定

試件成型尺寸為40mm×40mm×160mm，在60℃恒溫干燥箱中養護7d后，其含水率小于1%以下，稱量試件的干質量為M0，然后將試件置于水中浸泡，使水面高出試件上表面20mm，浸泡1d后取出，用干的軟布擦去試件表面的水，再次測量試件的質量M1，然后通過計算得出吸水率。

4）軟化系數測定

分為兩組進行試驗。第一組試件在養護7d后直接測試其抗壓強度I0。第二組試件在養護7d后將試件置于水中浸泡，使水面高出試件上表面20 mm，浸泡1d后取出，用干的軟布擦去試件表面的水，立即測定，此時試塊的抗壓強度I1。試件浸泡后的抗壓強度與養護后的抗壓強度之比即軟化系數K。

5）凍融循環強度損失率測定

試件在60℃恒溫干燥箱中養護7d后，將試件置于水中浸泡，使水面高出試件上表面20mm，浸泡1d后取出，用干的軟布擦去試件表面的水，然后將試塊放入-15℃的冰箱內冷凍2h，再取出后放在25℃的恒溫恒濕養護箱中融化2h。如此循環十次，結束后測試試件的抗壓強度，并計算強度損失率。

2　結果與討論

2.1養護溫度對生土材料的力學性能影響

將B1、B2、B3這三種不同配合比的試樣，分別放置在20℃（室溫）、60℃和100℃三種條件下養護，養護3d后測試其抗壓強度。從圖2中可以看出，三種養護環境中，60℃條件下試塊的3d抗壓強度最高，100℃條件下試塊的3d抗壓強度次之，20℃條件下試塊的3d抗壓強度最低。20℃條件下的試樣因為水分蒸發慢，試樣內部的自由水還大量存在，導致其抗壓能力相對較弱。100℃條件下，試樣的表層水分蒸發量過快導致內外產生應力差，外部收縮過快產生微小裂紋，故抗壓性能也不是最好。在60℃條件下，試樣表層的自由水基本能均勻蒸發，試樣內部的自由水也能及時蒸發，讓內外顆粒結構同時緊縮，達到較好的抗壓強度。

圖2　養護溫度對生土材料力學性能的影響

2.2膠凝材料對生土材料的力學性能影響

從圖3可以看出，在養護條件固定的情況下，當膠凝材料摻量為20%時，抗壓強度均高于摻量為15%時的強度。其中3～7d的抗壓強度增長較為迅速，7～14d的抗壓強度增長速率則比較平緩。這是由于在剛澆筑成型時，試塊中膠凝材料與生土中的活性物質發生化學反應，使得試樣的強度迅速提高。在養護7d以后，膠凝材料與土的反應變慢，強度增長速率也隨之減緩。因此，在后續試驗中，取膠凝材料摻量為20%（如圖2所示）。

圖3　膠凝材料對生土力學性能的影響

2.3砂石摻量對生土材料的力學性能影響

從圖4可以看出，當砂石摻量為30%和35%時，兩種配比下的試樣抗壓強度相差不大，其7d抗壓強度甚至相等。當砂石摻量增加至40%時，3d、7d、14d試樣抗壓強度明顯提高?？梢?，砂率的改變對于生土材料的抗壓強度影響也較為顯著。砂石的摻入對生土材料起到骨架作用，從而提高了生土材料的抗壓強度。

圖4　砂石對生土力學性能的影響

2.4砂石摻量對生土材料耐久性的影響

如圖5a所示，當生土中砂石摻量從30%增加至35%時，生土材料的軟化系數從0.85增加至0.88。當砂石摻量增加至40%時，其軟化系數反而降至0.83。砂石作為改性材料加入生土中時，吸水量小，生土材料拌合物中的自由水增多，澆筑完成后所得試塊的密實度提高。養護結束后再將試塊放入水中浸泡，試塊不會因吸水而變得松散，使得軟化系數提高。砂石摻入量過高，會導致試塊內部的微孔結構增多，試塊浸泡后軟化系數反而下降。

圖5　砂石摻量對生土材料耐久性的影響

如圖5b所示，當生土中砂石摻量從30%增加至40%時，生土材料的強度損失率從20.97%降至14.64%。純土材料在拌合時會吸收大量水分，在多次凍融循環后，生土試樣會因為水分子受凍膨脹導致結構受損。在生土中摻入砂石時，試塊內部結構會隨之變化，產生微小孔隙。當試塊受凍時，試塊內部的自由水能有滿足其膨脹的空間，故可緩解冰凍的破壞作用。

如圖5c所示，當生土中砂石摻量從30%增加至40%時，生土材料的吸水率從25.26%下降至21.01%。產生這一結果，是由于砂石在生土中起到骨料作用，與水泥的水化產物相互膠結。砂石的摻入也增加了拌合物的流動性，使得成型的試塊變得更加密實。加之砂石本身吸水率很低，生土材料的吸水率減小。

如圖6所示，在連續噴淋60min后，試件表面約有一半面積遭受噴淋侵蝕，出現直徑1～4mm的凹坑。整體來看，雖然受淋表面有侵蝕，但該試件整體未出現較大的凹坑和貫穿性裂縫，結構無明顯破壞，耐水性能比較良好。

圖6　生土材料試件侵蝕情況

3　結論

自密實生土材料的最優配合比為：40%生土、12%水泥、8%礦粉、30%砂、10%碎石、0.45水固比、1%減水劑。生土材料的7d抗壓強度可以達到7.7 MPa，吸水率為21.01%，軟化系數為0.83，凍融循環強度損失率為14.64%。

當生土材料中砂石摻量從30%增加至35%時，材料的軟化系數從0.85增加至0.88。當砂石摻量增加至40%時，其軟化系數反而降至0.83。當生土材料中砂石摻量從30%增加至40%時，材料的強度損失率從20.97%降至14.64%。當生土材料中砂石摻量從30%增加至40%時，材料的吸水率從25.26%下降至21.01%。產生這一結果，可能是由于砂石在生土中起到骨料作用，砂石的摻入也增加了拌合物的流動性，使得成型的試塊變得更加密實。

［1］卜永紅.村鎮生土結構房屋抗震性能研究［D］.西安：長安大學，2013.

［2］王.陜南生土材料改性試驗研究［J］.建筑科學，2011，20 （5）：35-39.

［3］Steve Burroughs.Soil property criteria for rammed earth stabilization［J］.Journal of Materials in Civil Engineering，2008，20（3）：264-273.

［4］A.Guettala，A.Abibsi，H.Houari.Durability study of stabilized earth concrete under both laboratory and climatic conditions exposure［J］.Construction and Building Materials，2005，20（3）：119-127.

［5］王偉超.豫西北地區改性生土建筑材料抗壓試驗研究［J］.河南理工大學學報：自然科學版，2012：68-73.

［6］袁劍軍.土石壩防滲墻黏土混凝土材料的工程應用初探［J］.水利建設與管理，2013，33（2）：33-35.

［7］郝傳文.改性方式對生土墻體材料耐久性影響的研究［D］.沈陽：沈陽建筑大學，2011.

科研項目：國家科技支撐計劃項目（20141BAL03B03）.