鐵基顆粒吸附劑固定床處理含砷地下水的中試研究

吳霄龍，黃政宇，李昂臻，段?；?，李榮樂，吳鹍*

1.西安建筑科技大學環境與市政工程學院

2.中國城市規劃設計研究院

3.長治市城市河道事務中心

砷（As）是一種對人體有害的類金屬元素，廣泛分布于地下水體中[1]，GB 5749—2022《生活飲用水衛生標準》[2]中規定As 濃度限值為10 μg/L。水體中As 的常見去除方法有吸附法[3-4]、混凝沉淀法[5]、離子交換法[6]以及膜分離法[7]等，其中吸附法具有去除效果好、操作簡單以及成本低等優勢，是目前應用范圍最廣泛的一種高效除As 技術[8]。常見的吸附材料有金屬基材料[9]、天然礦物材料[10]以及碳基材料[11]等，其中金屬基材料具有出色的吸附能力和廣泛的來源[12]，在吸附除As 領域有著廣闊前景。但在實際應用中，粉末狀的吸附材料有固液分離困難、容易造成二次污染以及難以回收利用等問題，使得這類材料不能很好地應用于動態吸附系統中。在我國As 污染地下水普遍存在于偏遠或落后地區的農村，如相關報道中銀川平原地區地下水As 濃度達0.177 mg/L[13]?？紤]到國內部分農村地區常以井水作為飲用水源，對于這種分散式地下飲用水的As 污染，傳統水廠的處理成本較高，操作和運行過程復雜。固定床反應器工藝是一種簡單高效、經濟、環保的方法，能夠實現As 的動態吸附，還可進行原位再生以降低處理成本。如Yeo 等[14]開發了一種新型吸附劑Fe-kapok 用于填充固定床反應器，對陜西渭南農村地區的地下水進行了除As 研究，結果表明該固定床工藝對地下水中的As 具有良好的處理效果，固定床初次穿透時間為1 380 min，經過8 次再生循環后固定床穿透時間依然在600 min 以上。固定床反應器工藝是一種適用于農村等分散式地區的一體化除As 凈水技術，在實際水處理中具有較好的發展潛力。

基于此，筆者開發并制備了鐵基顆粒吸附劑（FMGA）用于填充固定床反應器，對As 污染地下水進行中試規模的動態吸附處理，考察吸附劑的除As 效果和再生性能，探究吸附固定床除As 技術的工程應用潛力，以期為該技術的大規模推廣應用提供理論依據。

1 試驗裝置與方法

1.1 試驗水質

試驗裝置進水取自西安市周至縣某村的地下水井。原水的pH 為7.95～8.02，濁度為0.2～0.5 NTU，As 濃度為35～50 μg/L，鐵（Fe）濃度為0.05～0.12 mg/L，錳（Mn）濃度為0.71～1.12 mg/L。

1.2 鐵基顆粒吸附劑的制備

采用氧化還原共沉淀法制備鐵錳復合氧化物粉末吸附劑（FMBO），吸附劑中的主要成分為Fe(OH)3和MnO2，且Fe、Mn 理論摩爾比約為9∶1。材料制備過程的相關化學反應如下所示：

之后加入環保型黏合劑，采用壓力成型法將粉末吸附劑進行顆?；幚?。其中的黏合劑屬于水凝膠黏合劑，是可生物降解的水溶性高分子材料，常用于醫療、食品中，對環境表現友好[15]。但是黏合劑的引入會降低材料的吸附性能，因此造粒過程中需控制黏合劑的含量。制得的鐵基顆粒吸附劑（FMGA）為球狀，粒徑為3～5 mm。固定床反應器填裝的FMGA 總質量約為67 kg，填裝高度為1.2 m，堆積密度為0.8 g/cm3。

1.3 中試裝置及工藝流程

中試裝置由原水箱、石英砂過濾器、顆粒吸附劑固定床（固定床反應器）、錳砂過濾器、保安過濾器、紫外消毒器、清水箱串聯組成，處理規模為12 m3/d。在石英砂過濾器中填充100 kg 石英砂濾料，用于去除地下水中的泥沙、懸浮物等雜質，降低濁度，以保證后續處理單元的正常運行。固定床反應器是去除地下水中As 的核心單元，在兼顧處理效率和產水量的情況下[16]，選取最佳空床停留時間為10 min。

對FMGA 進行離子溶出的靜態試驗，結果可得Fe 離子溶出量遠低于GB 5749—2022 的濃度限值（0.3 mg/L），而Mn 離子的溶出量超過0.1 mg/L 的濃度限值，因此中試試驗在固定床反應器后增加錳砂過濾器，用以去除FMGA 溶出的Mn 離子，保證出水水質的達標，共填充100 kg 錳砂濾料。保安過濾器以及紫外消毒器主要保證出水濁度和大腸桿菌數量等指標的達標。每個單元的進水管道處設有流量計及控制閥門，用于觀測和調節系統進水流量。中試裝置工藝流程如圖1 所示。

圖1 中試裝置除As 工藝流程Fig.1 Arsenic removal process flow chart of pilot plant

1.4 試驗方法

1.4.1 吸附劑的吸附性能試驗

吸附動力學：配置一系列濃度為100 μg/L 的100 mL As(Ⅲ)溶液，倒入150 mL 錐形瓶中，投入0.1 g FMGA 后在恒溫振蕩器（溫度為25 ℃，轉速為170 r/min）中振蕩反應，依次在2 min、5 min、10 min、20 min、30 min、1 h、2 h、4 h、6 h、8 h、10 h、12 h、18 h、24 h 的時間點取樣，測定樣品的總As〔As(tot)〕和As(Ⅲ)濃度，As(Ⅴ)濃度由二者之差計算得到。

吸附等溫線：配制濃度為7.5、15、30、60、90、120、150、180、210、240 mg/L 的As(Ⅲ)溶液100 mL于150 mL 錐形瓶中，調節pH 為7.0，分別加入0.1 g FMGA 后在恒溫振蕩器（溫度為25 ℃，轉速為170 r/min）中振蕩反應24 h，測定樣品的As(tot)濃度。

1.4.2 吸附劑表面特征分析方法

采用電子萬能試驗機（WDS-50 數顯式）測定FMGA 吸附劑的機械強度，采用場發射掃描電子顯微鏡（JSM-6510LV，SEM）分析FMGA 吸附劑的表面形貌特征，采用X 射線光電子能譜儀（Thermo Scientific ESCALAB Xi+，XPS）測定FMGA 吸附劑反應前后材料表面的元素組成。

1.4.3 固定床中試及再生試驗

中試試驗：開啟潛水泵將地下水抽入原水箱，當原水箱水位達到水箱高度的1/2 時，開啟提升泵，將原水箱的水泵入石英砂過濾器進行預處理，隨后進入固定床反應器進行氧化吸附反應，然后依次通過錳砂過濾器、保安過濾器以及紫外消毒器后流入清水箱。每隔4 h 在固定床反應器和錳砂過濾器的出水口取水樣，樣品加入1%的EDTA-Na 溶液和5%的HCl 后放入冰箱保存。

再生試驗：當系統第一周期運行出水As 濃度大于10 μg/L 時，即認為固定床反應器發生穿透現象，第一周期運行結束，需對固定床中的顆粒吸附劑進行原位再生。具體操作：放空固定床反應器內的積水，配置2 m3濃度為0.2 mol/L 的NaOH 溶液，通過反沖洗泵以0.167 m3/h 的流量將其泵入固定床反應器進行解吸，每隔30 min 在出水口取樣并測As 濃度。解吸過程完成后，放空固定床反應器內的殘留堿液，以1.0 m3/h 的流量將系統產生的清水泵入固定床進行清洗，每隔5 min 在出水口取樣測定pH，運行直至出水pH 呈中性。再生完成后進行第二周期的中試試驗。

1.5 藥劑及分析方法

制備FMGA 所用的藥劑氯化鐵（FeCl3）、四水合氯化錳（MnCl2·4H2O）、次氯酸鈉（NaClO）、氫氧化鈉（NaOH）均為工業純。測定樣品中As、Fe、Mn 濃度所用的藥劑硫脲（CH4N2S）、抗壞血酸（C6H8O6）、硼氫化鉀（KBH4）等均為分析純。As 濃度采用色譜原子熒光分析儀測定，Fe、Mn 濃度采用原子吸收火焰光譜儀測定，pH 采用PHS-25 酸度計測定，濁度采用WGZ-200B 便攜式濁度儀測定。

2 結果與討論

2.1 吸附劑性能及表面特征

2.1.1 吸附劑的表面特征

為了探究吸附劑中的元素組成和表面形貌特征，對FMGA 進行了XPS 全譜圖和SEM 表征分析（圖2）。由圖2(a)可知，在結合能為717、658、498、284 eV 處觀察到Fe 2p、Mn 2p、O 1s 和C 1s 軌道，表明FMGA 主要由Fe、Mn、O 和C 元素組成，其中C 元素來自吸附劑造粒過程中黏結劑的引入。

圖2 FMGA 吸附劑的XPS 全譜圖、機械強度及SEM 表征圖Fig.2 XPS full spectrum,mechanical strength,and SEM characterization of FMGA adsorbent

顆粒吸附劑的機械強度影響其實際的工程應用，故取FMGA 進行機械強度測試。室溫下的荷載-位移曲線如圖2(b)所示，FMGA 最大荷載為89.39 N。已有報道的金屬氧化物顆粒吸附劑如鋯鐵氧化物顆粒吸附劑或鐵錳復合氧化物殼聚糖珠顆粒，其最大荷載分別為24.1 和1.5 N[17-18]。對比以上研究發現，FMGA 具有較高的機械強度，有利于工程應用。

SEM 表征結果顯示，FMGA 的表面粗糙且具有豐富的孔隙結構〔圖2(c)〕，這有利于對As 的去除。吸附As 后，FMGA 顆粒無破碎，形狀完整〔圖2(d)〕，這表明FMGA 吸附劑具有良好的機械強度。然而吸附As 后FMGA 顆粒表面的微觀孔隙結構卻變得更加粗糙，這是由于在除As 的過程中，FMGA 吸附劑中的MnOx與As(Ⅲ)反應后溶解形成的[19]。FMGA的主要成分為鐵氧化物Fe(OH)x和錳氧化物MnOx，通過消解試驗測得1 g FMGA 中Fe 元素含量為338.4 mg，Mn 元素含量為33.0 mg，Fe、Mn 實際摩爾比為10.1∶1.0，與理論值9∶1 較為接近。

2.1.2 吸附動力學

吸附動力學對于評估吸附劑吸附速率具有重要意義，FMGA 吸附As(Ⅲ)的動力學曲線如圖3(a)所示。FMGA 對As 的吸附可以分為3 個階段：前0.5 h 內為快速吸附階段，FMGA 對As(Ⅲ)的吸附量達到其平衡吸附量的71%以上；0.5～4 h 為逐漸吸附階段，FMGA 對As(Ⅲ)的吸附速率減緩；4～24 h 為平衡吸附階段，FMGA 對As(Ⅲ)的吸附量達到最大，為95.24 μg/g。因此，設計反應時間24 h 可滿足FMGA 對As(Ⅲ)達到吸附平衡的要求。FMGA 除As過程中溶液殘余As(Ⅲ)、As(Ⅴ)濃度變化如圖3(b)所示。從圖3(b)可以看出，在前10 min 內As(Ⅲ)濃度下降速率較快，As(Ⅴ)濃度有一定上升，這說明FMGA 具有氧化能力，能夠將As(Ⅲ)氧化為As(Ⅴ)，且此階段中氧化速率大于吸附速率。在10 min 之后As(Ⅲ)濃度下降速率減緩，As(Ⅴ)濃度開始逐漸下降，說明此階段吸附速率大于氧化速率。因此，FMGA 對As(Ⅲ)的去除為同步氧化吸附過程。

圖3 FMGA 吸附As(Ⅲ)過程中的動力學模型擬合以及溶液中殘余的As(Ⅲ)、As(Ⅴ)濃度變化Fig.3 Fitting of kinetic models and concentration changes of As (Ⅲ) and As (Ⅴ) in FMGA adsorption process

分別采用準一級和準二級動力學模型對試驗數據進行擬合，公式如下：

式中：qt為t時刻的吸附量，μg/g；t為反應（運行）時間，min；qe為吸附平衡時的吸附量，μg/g；k1為準一級吸附速率常數，h?1；k2為準二級吸附速率常數，g/(μg·h)。

擬合結果（表1）表明，準二級動力學模型(R2=0.999)較準一級動力學模型(R2=0.979)能更好地擬合As(Ⅲ)吸附過程。由于準二級動力學模型假定吸附速率受化學吸附機理的控制，這說明As(Ⅲ)在FMGA 吸附劑表面可能通過化學吸附進行去除[20]。

表1 準一級和準二級動力學模型擬合參數Table 1 The pseudo-first order and pseudo-second order models parameters

為了進一步探究FMGA 對As(Ⅲ)吸附的限制步驟，采用顆粒內擴散模型對As(Ⅲ)吸附過程進行擬合，公式如下：

式中：kp為內擴散吸附速率，μg/(g·h1/2)；C為邊界層效應常數，μg/g。

圖3(c)顯示了As(Ⅲ)吸附量對t1/2的曲線呈多線性相關性，這說明As(Ⅲ)吸附過程可以分為3 個階段，且前2 個階段分別與外擴散和顆粒內擴散過程相對應。假設只有顆粒內擴散控制著As(Ⅲ)吸附速率，則3 個階段的曲線應通過原點[21]。由表2 可知，3 個階段的C不等于0，直線都沒有通過原點，因此As(Ⅲ)吸附受粒子外擴散和顆粒內擴散共同制約。

表2 顆粒內擴散模型擬合參數Table 2 Intra-particle diffusion fitting parameters

2.1.3 吸附等溫線

對FMGA 進行吸附等溫線試驗，探究其對As(Ⅲ)的吸附能力，結果如圖4 所示。在溫度為（25±1）℃、pH 為7.0 的條件下，隨著溶液中As(Ⅲ)平衡濃度的增加，As 吸附量呈現逐漸上升的趨勢。

圖4 FMGA 對As(Ⅲ)的吸附等溫線（Langmuir 和Freundlich 模型擬合）Fig.4 Adsorption isotherm of As(Ⅲ) on the FMGA (Model fitting of Langmuir and Freundlich)

分別采用非線性Langmuir 和Freundlich 模型對試驗數據進行擬合，公式如下：

式中：KL和KF分別為模型相關常數，L/mg 和(mg/g)/(mg/L)n；Ce為對應某一初始濃度吸附平衡時溶液中As(Ⅲ)濃度，mg/L；n為與吸附能力相關的常數。用Freundlich 模型和Langmuir 模型對吸附等溫線數據擬合的相關系數（R2）分別為0.991 和0.987（表3）。這說明2 種吸附模型都能較好地描述FMGA 對As(Ⅲ)的吸附過程。按Langmuir 模型計算FMGA 的qmax為74.94 mg/g，顯著高于文獻報道的大多數顆粒狀除As 吸附劑的qmax（表4），表明FMGA 具有突出的As(Ⅲ)吸附性能。

表3 Langmuir 和Freundlich 模型擬合參數Table 3 Langmuir and Freundlich model fitting parameters

表4 除As 吸附劑性能比較Table 4 Comparison of performance of arsenic removal adsorbents

2.2 處理含As 地下水的中試試驗效果

2.2.1 中試系統除As 性能

由于石英砂過濾器出水As、Fe、Mn 濃度平均值為45 μg/L、0.08 mg/L、0.81 mg/L，相較于原水中的As、Fe、Mn 濃度變化并不明顯，因此石英砂過濾器對原水中As、Fe、Mn 的去除效果幾乎可以忽略。圖5 顯示了固定床反應器和錳砂過濾器再生前后出水的As 濃度變化。由圖5 可以看出，使用FMGA 進行初次穿透試驗時，前28 d 的連續運行中固定床出水的As 濃度基本保持為0；隨著運行時間增加到660 h，固定床出水中開始有少量As 檢出；當運行時間達到786 h（第33 天）時，出水中的As 濃度首次超過10 μg/L，固定床發生吸附穿透現象。此時，固定床去除的As 總量為17 682.84 mg，FMGA對As 的吸附量為0.264 mg/g，這說明固定床對As污染地下水處理效果良好。固定床出水中最初檢出的As 均為As(Ⅴ)，直到運行時間達到810 h（第34 天）時，出水中才開始有As(Ⅲ)檢出。原水中As(Ⅲ)占As(tot)的比例約為33%，而固定床出水中As(Ⅲ)在As(tot)中的占比最高僅為9%，這說明固定床在除As 過程中將As(Ⅲ)氧化為As(Ⅴ)，實現了對As(Ⅲ)的氧化-吸附去除。此外，錳砂過濾器對As 幾乎沒有去除效果，出水As 的濃度變化呈現出與固定床相同的趨勢，這說明中試系統運行穩定。

圖5 中試系統出水的As(tot)、As(Ⅲ)及As(Ⅴ)濃度變化Fig.5 Changes in As (tot),As(Ⅲ),and As(V) concentrations in the effluent of the pilot system

經NaOH 溶液解吸再生后進行了第二周期的動態吸附試驗。在連續運行過程中，固定床出水As 濃度在前27 d 基本為0，之后有少量As 檢出，在運行時間達到750 h（第32 天）開始超標。此時固定床去除的As 總量為16 123.97 mg，FMGA 對As 的吸附量為0.241 mg/g。再生后吸附劑的As 吸附量僅減少8.7%，固定床對As 的去除能力無明顯下降，這一現象與葉樹芯[29]使用鐵錳復合氧化物去除As 的試驗結果相符合。而Guo 等[30]用纖維素珠負載Fe 氧化物除As，發現再生后吸附劑的As 去除率僅為初次運行時的75%，除As 能力明顯下降。此外，固定床出水中As(Ⅲ)在As(tot)中的占比最高為10%左右，這說明FMGA 對As(Ⅲ)的氧化能力并無明顯下降。因此，通過解吸再生可有效恢復FMGA 的氧化和吸附能力，降低處理成本，繼而實現吸附劑的高效綜合利用。

Thomas 模型[31]是目前應用比較廣泛的一種數學模型，可用于評價固定床反應器動態吸附的模型參數，描述吸附過程中的理論性能，表達式如下：

式中：C0為進水As 濃度，μg/L；Ct為t時刻出水As 濃度，μg/L；kTh為Thomas 模型常數，mL/(min·μg)；q0為固定床反應器中FMGA 的動態吸附能力，mg/g；m為吸附柱中吸附劑的干質量，g；Q為進水流量，L/h。

根據模型表達式，通過ln(C0/Ct-1)對t線性擬合作圖，計算參數kTh、q0及R2，結果見表5。由表5 可知，Thomas 模型（R2為0.94～0.97）可以用來描述固定床反應器中FMGA 對As 的動態吸附試驗數據，且能夠預測固定床反應器對As 的動態吸附量。此外中試運行第二周期的Thomas 模型參數kTh和q0與第一周期相比下降并不明顯，這表明FMGA 再生后依然有著較好的吸附性能。

表5 Thomas 模型擬合固定床反應器穿透曲線參數Table 5 Thomas model fitting fixed bed reactor breakthrough curve parameters

2.2.2 其他出水水質指標

為進一步驗證除As 工藝系統的可靠性，對系統出水的pH、濁度、Fe 及Mn 離子指標進行了監測，結果如圖6 所示。由圖6(a)可知，固定床反應器出水中的Fe 離子濃度始終低于GB 5749—2022 的限值（0.3 mg/L）。然而，固定床反應器出水中出現了Mn 離子超標的現象（＞0.1 mg/L），這是因為吸附劑中的MnOx與As(Ⅲ)反應后產生了Mn2+釋放到溶液中，相關反應化學方程式如下:

圖6 中試系統出水pH、濁度、Fe 及Mn 離子濃度Fig.6 PH,turbidity,Fe and Mn ion concentration of effluent from the pilot system

在系統運行過程中，Mn2+在錳砂濾料表面被水中的溶解氧所氧化并逐漸生成錳質活性濾膜[32]，該活性濾膜可通過化學催化氧化和吸附作用來加強對水中Mn2+的去除[33]，故系統出水的Mn 離子濃度基本為0。由于系統出水中的Fe、Mn 離子濃度均滿足GB 5749—2022 限值（Fe 濃度＜0.3 mg/L，Mn 濃度＜0.1 mg/L），故本技術基本無二次污染。

由圖6(b)可知，在整個系統運行過程中進出水pH 均在7.95 左右，FMGA 在反應過程中沒有引起pH 的明顯變化。此外，系統出水濁度接近于0。以上結果說明基于FMGA 的固定床反應器用于地下水除As 是安全可靠的。

2.2.3 吸附劑的再生特征

當固定床反應器出水As 濃度穿透后，采用泵入堿液的方法對其進行解吸。由圖7(a)可見，固定床反應器解吸曲線剛開始比較陡峭，說明As 從吸附劑表面的解吸速率較快。解吸25 min 后，排出的洗脫液中的As 濃度達到峰值（8 204 μg/L）。隨后，解吸曲線迅速下降并開始趨于平緩。當解吸時間達到10 h 時，洗脫液出水中的As 濃度基本降為0，表明固定床反應器的解吸過程基本完成。由此可見，用0.2 mol/L 的NaOH 溶液可以對捕獲了As 的吸附劑材料進行原位再生處理，使其恢復吸附能力。由于固定床反應器首次再生后，第二運行周期內FMGA 的吸附量相比初始周期僅下降了8.7%，因此暫時不需要進行高價態Mn 的補充。而隨著運行時間的增加，FMGA 中的MnOx氧化As(Ⅲ)后自身被還原成Mn2+溶出導致其含量減少，對As(Ⅲ)的氧化作用下降，因此當系統經過多次再生循環，FMGA 的吸附量降至初始周期材料吸附量的70%以下時，需用KMnO4或NaClO 等氧化劑泵入固定床反應器對FMGA 進行高價態Mn 的補充[34]。

圖7 固定床反應器的As 解吸曲線及清洗出水pH 變化Fig.7 Desorption curve of effluent As in fixed bed reactor and change of pH in cleaning effluent

解吸操作完成后，用系統產生的清水對固定床進行連續沖洗。從固定床反應器出水pH 隨運行時間的變化〔圖7(b)〕可以看出，經過5 h 左右的清洗，出水pH 由12.68 逐漸降低至8.20，最終穩定在中性值。清洗用水總量為5 m3，占系統產水量（396 m3）的1.3%。此外，解吸液總用量為1.67 m3，占系統產水量（396 m3）的0.4%，因此，系統的產水率高達98%，表明該中試裝置產水能力較強，有較好的技術應用前景。

固定床反應器再生過程中會產生高濃度含As 堿液，采用氧化-混凝法進行處理，用成本較低且氧化pH 范圍較廣的次氯酸鈉作為氧化劑，聚合硫酸鐵作為混凝劑。在曝氣條件下向高濃度含As 堿液中投入以上2 種藥劑，反應完成后靜置固液分離。上清液用濃鹽酸調節pH 至中性，之后泵入中試系統的前端重新進行處理。底部含As 污泥排出后與廢棄的顆粒吸附劑一起進行自然干化，干化后產物滿足GB 18598—2019《危險廢物填埋污染控制標準》中填埋廢物的入場限值要求（含水率小于60%）后，可放入剛性填埋場進行無害化處置。

2.2.4 成本分析

生產一批FMGA 吸附劑（20 kg）所需原材料為氯化鐵14 kg、氯化錳1.9 kg、氫氧化鈉10 kg、次氯酸鈉6 L，總費用為200 元，則FMGA 吸附劑制備的藥劑成本為10 元/kg。人工、場地和能耗成本按6.7 元/kg 計，則吸附劑制備總成本為16.7 元/kg。以成本占售價50%的比例進行定價，FMGA 的售賣價格可初步按33.4 元/kg 計，明顯低于市場現有的其他除As 吸附劑商品價格（表6），說明FMGA 制備成本低廉，市場前景較好。

表6 FMGA 與市場中相關的除As 吸附劑價格對比Table 6 Comparison of prices between FMGA and market related As removal adsorbents

3 結論

（1）FMGA 的最大荷載為89.39 N，在使用過程中吸附劑形狀保持完整，具有良好的機械強度和穩定性。FMGA 去除As(Ⅲ)的吸附動力學過程符合準二級動力學模型，表明除As 過程以化學吸附為主。吸附等溫線結果表明FMGA 對As 的理論最大吸附容量為74.94 mg/g（pH=7.0 時）。

（2）固定床反應器在33 d 的連續運行下出水As 濃度始終低于GB 5749—2022《生活飲用水衛生標準》的限值（10 μg/L），穿透時間達到786 h，展現了良好的動態吸附效能。經過0.2 mol/L NaOH 的原位再生后，固定床反應器可連續達標運行750 h（32 d）。FMGA 再生后對As 的總吸附量僅下降了8.7%，表明FMGA 具有良好的再生性能。系統出水濁度接近于0，出水Fe、Mn 離子濃度均低于GB 5749—2022限值（Fe 濃度為0.3 mg/L、Mn 濃度為0.1 mg/L），無二次污染現象發生，故FMGA 可以安全有效地用于地下水除As。

（3）FMGA 可同時高效去除地下水中的As(Ⅲ)和As(Ⅴ)，且As(Ⅲ)去除主要通過氧化-吸附過程來完成。