弱電網條件下分布式光伏并網系統諧振機理及影響特性

曹文君,張巖,張安彬,王華佳,孫媛媛

(1. 國網山東省電力公司電力科學研究院,濟南市 250003;2. 山東大學電氣工程學院,濟南市 250061)

0 引 言

為應對能源危機和環境污染問題,以“源網荷儲一體化”為特征的新型電力系統加速構建,推動了可再生分布式能源發電的快速發展[1],尤其是分布式光伏(photovoltaic, PV)具有規模小、靈活度高等優勢,其裝機容量在配電系統中大幅增加[2-4]。并網逆變器作為分布式能源接入電力系統的關鍵設備,具備優良的動態響應和穩態性能[5],為分布式電源廣泛接入交流電網提供了技術保障。然而,電力電子裝置的海量接入也給電力系統的安全穩定運行及電能質量造成極大影響[6-7],大規模分布式光伏借助逆變器接入低壓配電網,此時電網環境不再是傳統意義上電網阻抗可以忽略不計的大電網,而是需要考慮電網阻抗及背景諧波的弱電網[8-10]。在分布式光伏廣泛接入的弱電網條件下,光伏并網逆變器與電網諧波交互問題以及引發的系統穩定性問題不容忽視。為有效抑制并網逆變器諧波,具有體積小、高頻衰減能力強等優點的LCL型濾波器被廣泛應用在光伏并網系統中,但LCL濾波器作為高階濾波器,存在固有諧振點[11-12]。因此,LCL逆變器自身存在固有諧振特性,多臺逆變器之間交互影響,并網逆變器與電網通過電網阻抗交互耦合,三種情況同時存在于弱電網條件下的多機并網系統中[13-14],導致系統穩定性下降以及電能質量惡化,尤其在各類擾動干擾下公共耦合點(point of common coupling, PCC)可能發生特定次數諧波電流放大現象,嚴重時甚至可能造成系統失穩[15-16]。

目前并網逆變器的等效建模及諧振特性分析已得到國內外學者的廣泛關注。引起光伏并網系統發生諧振的擾動來源主要有兩類[17-18],一是逆變器自身輸出的諧波電流,二是電網的背景諧波。若在特定頻率下電網阻抗與逆變器輸出阻抗匹配,引發并網系統諧振,導致特定次數諧波放大,系統諧波含量超標。文獻[19]利用LC濾波器的容抗代替逆變器輸出阻抗,來分析多逆變器與電網的諧波交互,文獻[20-21]建立了LCL型并網逆變器的輸出阻抗模型,分析了逆變器數量、系統結構及控制參數對系統諧波交互特性的影響。上述文獻針對多逆變器并聯運行系統的并網點的諧波交互特性開展了深入研究,但所建立的并網系統等效模型僅包含逆變器、線路以及電網等基本阻抗元件,對于本文所研究的分布式光伏接入低壓配電網的弱電網場景,諧振阻抗網絡還應包含PCC處接入的本地負載等阻抗元件。因此,有待進一步建立能夠表征多逆變器、本地負荷、線路以及交流電網的阻抗匹配關系的并網系統等效阻抗模型。同時,為提高并網逆變器阻抗模型精度,文獻[22-23]考慮了逆變器死區效應和開關器件非理想特性對模型的影響,并且分析了控制環參數對并網系統諧振頻率的影響。對于本文所研究的低壓配電網場景,PCC處本地負荷特性對系統諧波交互影響不可忽略,然而上述文獻只考慮了濾波器結構參數以及控制系統參數等對并網系統諧振特性的影響,對于PCC處接入的本地負荷特性的分析不充分;同時,隨著分布式光伏高比例接入低壓配電網,光伏接入工況對并網系統諧振特性的影響不容忽視,亟待針對光伏輸出功率、接入數量對并網系統諧振特性的影響展開研究。

高比例分布式光伏接入呈現弱電網特性的低壓配電網后,電網及本地負載阻抗特性對分布式光伏并網系統諧波交互的影響不容忽視。根據GB/T 29319-2012《光伏發電系統接入配電網技術規定》,以屋頂光伏為代表的分布式光伏并網點電壓等級一般為380 V或單相220 V,在此場景下,分布式光伏通常與本地負荷共同連接在PCC節點,構成含光伏逆變器、交流電網及本地負荷的耦合結構。文獻[24-25]研究結果表明電網阻抗的存在導致多并網逆變器交互耦合,電網阻抗波動影響逆變器并網電流質量,但現有研究未考慮負載阻抗的耦合影響。原有忽略本地負載的集中式光伏并網系統諧振分析模型不適用于含高比例分布式光伏接入的低壓配電網場景,針對逆變器、電網及本地負載阻抗耦合下的并網系統諧振特性亟需進一步研究。

針對上述問題,本文以接入低壓配電網的分布式光伏并網系統為研究對象,建立了考慮弱電網條件下本地負荷及電網阻抗影響的分布式光伏并網系統諾頓等值模型,有效刻畫了光伏輸出功率波動對系統阻抗匹配的影響;推導了反映系統諧波擾動對并網電流影響的傳遞函數,揭示了并網系統諧波諧振發生機理;基于表征多并網逆變器、本地負荷與交流電網阻抗耦合匹配的等效網絡模型,采用伯德圖頻域分析方法,揭示了電網阻抗、光伏輸出功率、逆變器數量對系統諧振特性的影響規律。

1 并網逆變器輸出阻抗模型

典型分布式光伏并網系統主要由光伏電源、升壓電路、逆變器及濾波裝置組成,如圖1所示。受光伏板自身條件的限制,光伏輸出電壓難以達到直接接入電網的要求,因此通常經過DC/DC變換器進行升壓處理。進一步,經并網逆變器將直流電能轉換為交流電能,利用濾波裝置濾除逆變器輸出電流的諧波,且通常采用LCL型濾波器以保證并網電流質量。

圖1 典型分布式光伏并網系統Fig.1 Typical distributed PV system

LCL型并網逆變器主電路結構如圖2所示,圖中,L1、L2分別為濾波器逆變器側及網側電感,C為濾波器電容,Zg為電網等效阻抗,UPCC為并網點電壓,Ug為電網電壓,i1i、i2i、ici(i=a,b,c)分別為逆變器輸出電流、逆變器并網電流及濾波器電容電流。

圖2 三相LCL型并網逆變器電路結構Fig.2 Circuit of three-phase LCL inverter

逆變器采用電容電流和并網電流反饋的雙閉環控制方式,控制框圖如圖3所示,其中,Kinv為脈沖寬度調制(pulse width modulation, PWM)的比例增益,KC為電容電流反饋系數,GPI(s)為電流調節的傳遞函數,采用PI調節方式。同時,為提升逆變器模型精度,考慮了逆變器控制回路延時對模型精度的影響[16,25],如圖3中Gd(s)環節所示。

圖3 LCL型并網逆變器控制框圖Fig.3 Block diagram of LCL inverter current control loop

基于上述分析,結合并網逆變器電路結構及控制框圖,可推得并網電流參考信號igref和并網電壓UPCC到并網電流ig的傳遞函數表達式為:

ig=Gi(s)igref-Yo(s)UPCC

(1)

式中:Gi(s)為并網電流到指令電流的傳遞函數;Yo(s)為等效導納,具體表達式如下:

(2)

(3)

2 分布式光伏并網系統等效模型

2.1 考慮負荷影響的單光伏系統等值模型

在分布式光伏接入低壓配電網的實際工程應用中,分布式光伏通常與本地負荷連接在同一節點,這導致光伏逆變器、交流電網及本地負荷在PCC點相互耦合,阻抗匹配關系更加復雜。因此,與集中式光伏電站并網系統相比,針對分布式光伏并網系統的諧振特性分析不可忽略本地負荷的影響。在諧波分析中,負荷可分為線性負荷和非線性負荷,前者一般采用諧波等值阻抗模型,后者一般采用諧波電流源模型[26-27]。本文僅考慮線性負荷,采用如圖4所示的串聯負荷諧波阻抗模型,其中,Rload為負荷等效電阻,Xload為負荷等效電抗。本地負荷等效模型的電氣參數根據PCC處的有功功率、無功功率,以及負荷的組成和特性推導出來,而PCC功率水平取決于光伏出力和負荷功率的匹配情況,因此通過本地負載阻抗間接刻畫了光伏輸出功率的變化對于系統諧振頻率的影響,Rload、Xload具體表達式如下:

(4)

圖4 串聯負荷模型Fig.4 Model of series load

式中:PPCC、QPCC分別為PCC點的有功功率、無功功率。

由圖1可知PCC處的功率情況如下:PCC點有功功率水平取決于光伏出力PPV和負荷功率PL的匹配情況;并網逆變器工作在單位功率因數下,負荷所需無功全部由電網提供,PCC處無功功率QPCC與負荷無功功率QL相等。PCC功率匹配關系如下:

(5)

QPCC=QL

(6)

基于上述分析,同時考慮電網阻抗Zg和線路阻抗Zl的影響,建立考慮本地負荷的光伏并網系統諾頓等值模型,如圖5所示,圖中,ih代表光伏逆變器輸出的諧波擾動,Uh代表電網中的背景諧波。

圖5 考慮本地負荷的光伏并網系統諾頓等值模型Fig.5 Norton equivalent model of distributed PV grid-connected system considering local load

根據圖5,將單臺并網逆變器等效阻抗模型在PCC處分為兩部分,左側為光伏并網等效輸出阻抗Zout,右側為網側等效輸入阻抗Zin,進一步定義PCC處的等效總阻抗Ztotal:

(7)

式中:Zload為負荷阻抗;Zo=l/Yo(s)。

當Zout與Zin在某一頻率點處的幅值相等,且相位相差接近180°時,Ztotal達到最小值,此時該頻率點為并網系統的準諧振點,其附近區域為準諧振區域。若系統中存在的諧波擾動頻率與該諧振點頻率相同,則系統發生諧振,并網諧波電流急劇放大,嚴重時將導致系統失穩。

2.2 考慮負荷影響的多光伏并網系統等值模型

基于建立的單臺逆變器等效模型,拓展到多逆變器并網系統的諧波諧振特性分析。采用各光伏單元通過線路相連的鏈式拓撲結構,建立如圖6所示的包含n臺光伏逆變器的并網系統等效阻抗模型。為簡化分析,多逆變器系統參數定義與單臺光伏并網系統相同,且假設各逆變器采用相同的結構及控制參數。

圖6 多臺光伏并網系統等效阻抗模型Fig.6 Equivalent impedance model of multiple PV grid-connected system

由圖6可知,n臺逆變器并聯運行存在n+1個系統節點,為便于對多節點光伏并網系統的分析,將多逆變器等效阻抗模型轉化為節點導納模型,建立如式(8)所示的節點導納矩陣,采用矩陣變換方法,推導PCC處兩側的等效輸入阻抗Zin及等效輸出阻抗Zout。與單臺光伏并網系統類似,圖6所示的等效阻抗電路在PCC處分解為兩個獨立的網絡,首先列寫分布式光伏側網絡的節點電壓方程:

(8)

式中:I1,n為系統電流矩陣;U1,n為節點電壓矩陣。

Zout_n=Zo(1,1)

(9)

根據圖5所示,電網側的等效輸入阻抗:

(10)

進一步可以得到n臺光伏并網系統的等效總阻抗Ztotal_n:

Ztotal_n=Zout_n+Zin_n

(11)

3 光伏并網系統諧振影響特性分析

3.1 諧振激勵傳遞函數

基于光伏并網系統阻抗特性分析可知,引起光伏并網系統諧振的擾動來源主要為逆變器輸出的諧波電流ih和電網背景諧波Uh。為刻畫系統諧波擾動對并網電流的影響,分析系統諧振頻率及影響特性,基于圖5所示的光伏并網系統等值模型,分別建立兩種擾動源到并網電流ig的諧振激勵傳遞函數:

(12)

(13)

光伏系統參數設置如表1所示,分別繪制式(12)、(13)所示傳遞函數的伯德圖,如圖7所示。

表1 光伏并網系統參數設置Table 1 Parameters of photovoltaic grid-connected system

圖7 傳遞函數Guh及Gih伯德圖Fig.7 Bode diagrams of Guh and Gih

由Gih和Guh伯德圖可以看出,在f1=711 Hz處Guh及Gih的幅值曲線出現正向尖峰,由式(12)、(13)可知,若注入對應頻率f1的諧波擾動,并網電流ig將出現較大的諧波增益。正向尖峰對應的頻率則為并網系統PCC處諧振頻率,且峰值越高諧振發生時引起的諧波放大程度越大。本文建立的并網電流諧振激勵傳遞函數,可以有效刻畫全頻段內逆變器諧波電流和電網背景諧波電壓對并網電流的影響,揭示并網系統諧振特性。

3.2 電網阻抗的影響

在實際光伏并網系統中電網參數隨機變化,導致電網阻抗存在波動性,弱電網條件下感性電網阻抗與光伏等效輸出阻抗在特定頻段交互,導致諧振頻率點將隨電網阻抗的變化發生移動,因此,有必要分析電網阻抗對光伏并網逆變器與電網諧波交互的影響

為分析網側等效電感Lg對并網系統諧振特性的影響,在表1參數設置基礎上,保持電網等效電阻Rg不變,通過改變Lg取值模擬電網參數波動,繪制不同Lg下的諧振激勵傳遞函數,如圖8所示?？梢钥闯?隨著電網等效電感的增大,曲線取峰值的頻率點向低頻移動,即并網系統的諧振頻率逐漸減小;另一方面,并聯諧振峰值均隨著Lg的增大而略微減小,這意味著網側等效電感的增大會減弱并網電流中對應頻率的諧波放大程度。

進一步分析網側等效電阻波動對系統諧振特性的影響,圖9顯示了電網等效電感不變而等效電阻不斷增大時,并網系統兩種諧振激勵函數的變化趨勢。由圖可以看出,隨著電網等效電阻Rg的增大,并網系統的諧振頻率點基本不變,維持在710 Hz附近,諧振峰值隨著Rg增大而減小,說明網側等效電阻只影響諧振放大程度,不會改變諧振頻率,網側電阻越大向并網系統提供的阻尼越大,一定程度上減弱諧波電流的放大程度。

圖9 網側等效電阻Rg變化對系統諧振特性影響Fig.9 Influence of Rg change on resonance

3.3 光伏輸出功率的影響

由串聯負荷諧波阻抗等效模型可知,本地負荷等效阻抗取決于PCC處功率匹配關系,受自然環境條件的影響,光伏輸出功率表現為隨機波動性特征,導致光伏輸出功率與本地負荷功率匹配情況變化,進而引起本地負荷等效阻抗發生改變,最終影響并網系統諧振特性,因此有必要分析光伏輸出功率變化對并網系統諧波交互的影響。

并網系統PCC處負荷功率如表1所示,設置光伏有功輸出功率PPV分別為10 kW、20 kW、30 kW、40 kW,基于式(7)繪制不同光伏有功功率下并網系統總等效阻抗Ztotal的伯德圖,如圖10所示。由前述分析可知,并網系統準諧振點處的Ztotal模值為極小值,且相位接近于0,分析并整理不同光伏輸出功率下的并網系統諧振頻率,如表2所示。

表2 光伏輸出功率變化對系統諧振頻率的影響Table 2 Influence of PV output on resonance frequency

圖10 不同光伏輸出功率PPV下Ztotal伯德圖Fig.10 Bode diagram of Ztotal with different PV output

由表2可知,隨著光伏輸出功率增大,并網點本地負荷等效阻抗逐漸減小,從而引起并網系統阻抗網絡特性變化,由圖10可以看出,等效阻抗尖峰逐漸向高頻移動,系統諧振頻率逐漸增大。

3.4 光伏并網逆變器臺數的影響

多個逆變器并網時存在逆變器之間以及逆變器與電網阻抗之間的交互耦合,因此,隨著并網逆變器臺數的增多,系統的諧振特性可能發生變化。分別設置逆變器并網臺數n=1～4,并根據公式(11),繪制n臺光伏并網系統的等效總阻抗Ztotal的伯德圖,如圖11所示。

當并網逆變器數量n從1臺至10臺變化時,繪制并網系統諧振頻率變化趨勢,如圖12所示。

圖12 系統諧振頻率與光伏接入臺數關系圖Fig.12 Relationship between resonant frequency andPV inverter number

可以看出并網系統隨著逆變器臺數的增多,諧振頻率逐漸下降,即向低頻移動,當系統并網臺數增加到10臺以上時,系統諧振頻率變化幅度大大減小,系統諧振頻率逐漸穩定在545 Hz附近。

進一步,研究逆變器接入臺數以及光伏輸出功率同時變化時對并網系統諧振頻率的影響特性,繪制系統諧振頻率變化三維圖像,如圖13所示?？梢钥闯瞿孀兤鹘尤肱_數和光伏輸出功率的變化明顯影響系統的諧振頻率,影響規律存在差異:當逆變器接入臺數固定時,光伏輸出功率越大系統的諧振頻率越大;與之相反,當光伏輸出功率固定時,并入系統的逆變器臺數越多,系統的諧振頻率越小。

圖13 系統諧振頻率與光伏輸出功率及逆變器臺數關系圖Fig.13 Relationship between resonant frequency and PV inverter number and PV output

圖8—9的分析表明,式(12)、(13)建立的諧振激勵函數有效刻畫了在逆變器諧波電流及電網背景諧波激勵下,分布式光伏并網系統并網點電流諧振產生機理。對于逆變器產生的諧波電流擾動,主要包含兩部分[6]:死區導致的3、5、7次等低次諧波;調制產生的開關頻率及其倍頻附近的高次諧波。對于電網背景諧波電壓擾動,隨著全控型電力電子器件裝置與電網互動性越來越強,電網諧波電壓呈現中高頻諧波含量增強、諧波頻域范圍拓寬的新特征。逆變器側及網側寬頻域諧波擾動極大地增強了并網系統諧振風險。此外,由分析結論可知,隨著弱電網條件增強尤其感性電網阻抗增大,并網系統諧振頻率降低,由于系統中低次諧波含量相對較高,若在低頻段發生諧振,引發的并網電流畸變程度將更加嚴重。

此外,分布式光伏接入形式與系統諧振特性密切相關,光伏接入容量越大并網電流諧振頻率越高,接入點數量越大并網電流諧振頻率越低,二者對系統諧振頻率的影響不同。因此,對于低壓配電網分布式光伏接入規劃,要綜合考慮光伏接入容量、接入位置等因素對系統諧振的影響,降低系統諧振風險。

綜上所述,與傳統無源配電網相比,分布式光伏大規模接入低壓配電網后,導致系統諧波諧振呈現高頻次、寬頻域特點,同時光伏接入工況影響諧振頻率,系統諧振風險增強。

4 仿真驗證

基于Matlab/Simulink搭建如圖2所示的分布式光伏并網系統仿真模型,系統參數設置參照表1,仿真時間設為0.30 s。根據伯德圖獲得的并網電流諧振頻率點,在0.15 s向網側電壓源注入含量3%的對應諧振頻率的諧波擾動,采集并網電流時域波形并作頻譜分析,若并網電流能夠被激勵出對應諧振頻率的諧波成分,且諧波含量明顯大于5%、時域波形出現明顯畸變,則可以判定系統發生了對應頻率處的諧波諧振。

為驗證逆變器輸出的諧波電流ih和電網背景諧波Uh對諧振特性的影響,由圖7可知,系統諧振頻率為711 Hz,在0.15 s向網側電源注入3%的710 Hz諧波電壓、3%的550 Hz諧波電壓、3%的850 Hz諧波電壓,提取PCC處的并網電流,分別繪制其時域波形及傅里葉分解(fast Fourier transform,FFT)頻譜分析結果,如圖14所示。

圖14 PCC處并網電流時域波形及FFT分析Fig.14 Waveform and FFT analysis of grid current at PCC

從圖14可以看出,0.15 s后并網電流出現異常,并網電路中頻率為710 Hz的諧波含量達到了34%,遠大于3%,因此若注入710 Hz的網側諧波電壓,將導致系統發生諧波諧振,與理論分析結果一致。

接著驗證電網阻抗Zg變化對光伏并網系統諧振特性的影響,基于前一節理論分析結果,同樣在系統運行到0.15 s時,向網側電壓源注入相應頻率的諧波擾動,分析PCC處并網電流ig的時域波形,并對出現擾動后的波段進行分析,結果如圖15、16所示。

圖15 不同Lg下并網電流ig的FFT分析結果Fig.15 Analysis results of grid current with different Lg

根據圖15及圖16仿真結果,隨著Lg增大,并網系統諧振頻率降低,隨著Rg逐漸增大,系統諧振頻率基本保持不變,但諧波諧振放大程度逐漸減弱,仿真結果與理論分析保持一致。

圖16 不同Rg下并網電流ig的FFT分析結果Fig.16 Analysis results of grid current with different Rg

保持本地負荷功率水平Pload=10 kW、Qload=4 kvar及網側阻抗Lg=3 mH、Rg=0.5 Ω不變,設置光伏輸出功率PPV由10 kW增大到40 kW,根據理論分析結果,分別向網側電壓源注入716 Hz、727 Hz、744 Hz、766 Hz的諧波擾動,各工況下PCC處的并網電流FFT分析結果如圖17所示。光伏并網系統均發生了諧波放大現象,且隨著光伏輸出功率的增加,諧振頻率不斷增大。

圖17 不同光伏輸出功率下的并網電流分析結果Fig.17 Analysis results of grid current with different photovoltaic output

最后,驗證了逆變器數量對系統諧振特性的影響規律,保持其他系統及控制參數不變,改變光伏系統的逆變器并聯數量,分別設置逆變器數量為1、2、3、4臺,具體仿真結果如圖18所示。光伏并網系統在高頻和低頻都出現諧波放大現象,并且高頻諧振頻率基本保持不變,低頻諧振頻率隨逆變器數量的增加而減小,與前文的幅頻分析結果一致。

圖18 不同逆變器數量下的并網電流分析結果Fig.18 Analysis results of grid current with different number of inverters

隨著以屋頂光伏為代表的分布式光伏不斷接入低壓配電網,逆變器并網點與主干電網距離較遠的遠端接入場景發展規模不斷增大,受長距離傳輸線路及接入的各類變流器和變壓器影響,弱電網特征更加突出,電網運行狀況變換將引起寬范圍時變的電網阻抗,導致分布式光伏并網系統諧振特性的不確定性問題愈發嚴峻。

阻抗網絡及諧波擾動作為并網系統發生諧振的兩個必備條件,由理論分析及仿真結果可知,在弱電網條件下,電網背景諧波電壓以及電網較大的等效內阻是影響分布式光伏并網系統諧振特性的兩個重要因素,背景諧波電壓通過阻抗網絡激發并網電流諧振發生嚴重畸變,使之無法滿足并網要求,因此,可通過改變諧振發生條件避免并網電流畸變。由于電網背景諧波來源廣、諧波抑制較復雜,改變并網系統阻抗網絡即阻抗匹配的思路更為有效,由式(7)可知通過阻抗匹配提高諧振頻率點等效阻抗Ztotal,可有效抑制諧振產生,實現思路有兩種:一種是通過在PCC節點附加裝置調整電網等效阻抗的方法;一種是通過優化逆變器控制環路直接重塑逆變器輸出阻抗。另一方面,考慮到光伏并網點主要存在6k±1次的整數次諧波,可通過參數調整使并網系統阻抗網絡的潛在諧振點分布在非整數次諧波頻率處,降低系統諧振風險。

5 結 論

本文針對分布式光伏接入低壓配電系統的弱電網場景,構建了考慮逆變器、PCC處負荷、線路以及電網等關鍵設備阻抗交互耦合的分布式光伏并網系統等效模型,提出了考慮源網諧波擾動的諧振激勵函數,有效揭示了電網阻抗以及光伏接入工況對并網系統諧振特性的影響,主要結論如下:

1)分布式光伏并網系統PCC處諧振擾動源主要有逆變器注入諧波電流擾動和網側背景諧波電壓擾動,不同擾動源激勵下并網電流的諧振放大程度取決于由并網逆變器、電網、線路及負荷構成的阻抗網絡參數。

2)弱電網條件下,電網阻抗影響并網諧振特性。電網等效電感增大會導致系統諧振頻率下降、諧振放大作用增強,電網等效電阻的增大會減低系統諧振幅值,但基本不對諧振頻率產生影響。

3)光伏接入工況影響并網系統諧振頻率。光伏輸出功率增大改變了PCC處功率匹配關系,引起本地負載等效阻抗變化,導致系統諧振頻率增大;光伏并網逆變器臺數增多,導致系統諧振頻率減小,但逆變器數量增加到一定程度時,諧振頻率趨近穩定。

上述結論可以為分布式光伏及配網規劃、評估光伏接納能力提供理論指導。對于含高比例分布式光伏的配電網諧振特性,光伏接入容量、位置等接入工況對配網系統諧振特性的影響逐漸明顯,因此如何綜合考慮逆變器功率外環以及電流內環的交互耦合,優化并網單元阻抗模型有待進一步研究;同時,光伏接入配電網后的諧振抑制問題也將是下一步工作的重點。