纖維加筋膨脹土的蠕變規律及模型預測

郝建斌，孫小潔，趙振洋，崔福慶

摘要：膨脹土是具有流變性質的災害性土，其蠕變行為直接影響到工程結構的穩定性和安全性。為探究劍麻纖維加筋膨脹土的蠕變特性及應力-應變數學模型，采用室內固結排水三軸蠕變試驗，分別進行了不同含水率、不同圍壓和不同偏應力條件下素膨脹土和劍麻纖維加筋膨脹土的蠕變特性研究，根據蠕變特征曲線提出了基于Mesri蠕變經驗模型的劍麻纖維加筋膨脹土的修正蠕變模型。結果表明：相同條件下，劍麻纖維加筋土的蠕變變形量明顯小于素土的蠕變變形量，說明摻入劍麻纖維可有效提高膨脹土的結構性能和抗變形能力；素土和劍麻纖維加筋土的蠕變變形量隨含水率增大而增大，而隨圍壓的增大呈減小趨勢；素土和劍麻纖維加筋土在受到偏應力時均會產生瞬時應變量和蠕變變形量，其蠕變變形量隨偏應力的增大而增大；素土和加筋土的蠕變曲線分4個階段，分別為彈性變形階段、穩態蠕變階段、衰減蠕變階段和加速蠕變階段；高偏應力下，基于傳統Mesri蠕變經驗模型的劍麻纖維加筋土蠕變預測誤差高達3795%，對Mesri蠕變經驗模型進行修正后預測誤差降至1.5%內，說明修正模型能較好地描述劍麻纖維加筋土的蠕變特性。此研究結果可為膨脹土工程提供理論參考。

關鍵詞：膨脹土；纖維加筋土；蠕變試驗；修正蠕變模型；偏應力

中圖分類號：TU 443文獻標志碼：A

文章編號：1672-9315（2024）01-0104-10

DOI：10.13800/j.cnki.xakjdxxb.2024.0111開放科學（資源服務）標識碼（OSID）：

Creep law and model prediction of? fiber-reinforced expansive soilHAO Jianbin，SUN Xiaojie，? ZHAO Zhenyang， CUI Fuqing

（School of Geological Engineering and Surveying，Changan University，Xian 710061，China）

Abstract：Expansive soil is a disastrous soil with rheological properties，and its creep behavior directly affects the stability and safety of engineering structures.To investigate the creep characteristics and stress-strain mathematical model of sisal fiber-reinforced expansive soil，the creep characteristics of expansive soil and sisal fiber-reinforced expansive soil under different water content，confining pressure，and deviator stress conditions were studied using laboratory triaxial creep test of consolidated drainage，and a modified creep model of sisal fiber-reinforced expansive soil based on Mesri creep empirical model was proposed with the creep characteristic curves in view.The results show that under the same conditions，the creep deformation of sisal fiber-reinforced soil is significantly smaller than that of soil without being reinforced，indicating that adding sisal fiber can effectively improve the structural performance and deformation resistance of expansive soil.The creep deformation of soil without being reinforced and reinforced-soil increases with the increase of water content，while decreases with the increase of confining pressure.Both soils could generate instantaneous strain and creep deformation when subjected to deviatoric stress，and their creep deformation increases with the increase of deviatoric stress.The creep curves of plain soil and reinforced-soil are divided into four stages，elastic deformation stage，steady creep stage，attenuation creep stage and accelerated creep stage.Under high deviational stress，the creep prediction error of sisal fiber-reinforced soil based on traditional Mesri creep empirical model is as high as 37.95%.By modifying the Mesri creep empirical model，the prediction error decreases to within 1.5%，indicating that the modified model can better present the creep characteristics of sisal fiber-reinforced soil.The research results can provide theoretical reference for expansive soil engineering.

Key words：expansive soil；fiber-reinforced soil；creep test；modified creep model；deviatoric stress

0引言

膨脹土是在自然地質過程中形成的一種多裂隙，并具有顯著脹縮特性的黏性土[1]，是一種具有明顯流變特性的災害性土[2]。隨著時間的推移，則會出現由蠕變導致的各類工程問題，如邊坡穩定性降低、路基沉降、支擋結構受到的土壓力減小等[3]，因此，從蠕變角度分析膨脹土的工程力學行為顯得尤為重要。

為了定量表征土體的蠕變特性，目前已構建的土體蠕變本構模型有流變理論模型、黏彈塑性模型和經驗模型等。流變理論模型中常用到元件模型，如金文婷等構建了膨脹土蠕變的九元件模型[4]、范志強等建立了四元件Burgers體蠕變模型[5]、謝星等基于廣義Kelvin和Maxwell元件模型建立蔣家村黃土的流變本構模型[6]。這些元件模型均為線性元件，不能很好地描述土體的非線性蠕變階段。為此，非線性流變模型將元件中的線性元件換為非線性元件或者加入損傷等理論描述土體的非線性黏彈塑性，如徐衛亞等構建非線性黏塑體與五線性元件串聯的七元件非線性黏彈塑性蠕變模型[7]，寧行樂等構建了分數階微積分理論的蠕變模型來描述膨脹土的粘-彈-塑性變形[8]；劉朝科等建立的一維四元件非定常分數階蠕變損傷模型[9]、王東紅等采用五元件廣義的Kelvin模型和Maxwell模型[10]等，這類模型構建較為復雜。經驗模型主要有Singh Mitchell模型[11-12]和Mesri模型[13]，是在總結三軸蠕變試驗結果基礎上提出的，模型簡單，且能較好地反映土體的蠕變特性[14-16]，目前工程應用較為廣泛。

另一方面，為了有效降低膨脹土變形對工程造成的危害，研究人員提出多種改良膨脹土的方法，其中纖維加筋膨脹土（玄武巖纖維、聚丙烯纖維、黃麻纖維、劍麻纖維等）因具有經濟、環保等特點，受到廣大學者和研究人員的青睞。纖維加筋膨脹土在提高膨脹土抗剪強度、抗壓強度以及抗裂性能等方面的優勢，已有豐富的研究成果[17-20]，但關于減小膨脹土蠕變變形方面的研究[21]卻極少，亟待繼續開展研究。因此，文中在前人研究的基礎上，開展劍麻纖維加筋膨脹土的三軸蠕變試驗，分析含水率、圍壓和偏應力對蠕變變形的影響，用Mesri蠕變模型對其進行擬合及修正，為膨脹土工程提供理論參考。

1三軸蠕變試驗

1.1試驗材料

膨脹土取自陜西省安康市漢濱區某工地，取樣深度約2 m，物理性質指標見表1，顆粒級配信息如圖1所示，借助XRD-6100 X射線衍射儀鑒定土樣的礦物成分見表2，其中黏土礦物主要為伊利石和蒙脫石，其含量分別為17.1%和58%。根據土體自由膨脹率，參考《膨脹土地區建筑技術規范》（GB50112—2013），將該膨脹土歸類為弱膨脹土。劍麻纖維的主要物理力學參數見表3。纖維加筋土配比采用文獻[22]中的最優加筋配比（加筋率為0.4%，加筋長度為20 mm）。

依據該膨脹土的塑限值和最優含水率大小，確定蠕變試驗中試樣的含水率分別為15%、18%和21%。試樣尺寸為6.18 cm×12.5 cm。

1.2蠕變試驗

試驗所用的儀器為TFB-1型非飽和土三軸剪切試驗儀，蠕變試驗采用固結排水方式，采用分級加載的方式，在圍壓保持不變的前提下，按照時間間隔逐級施加偏應力，使試樣達到一定的應力狀態。對于膨脹土邊坡、路基或地基而言，需關注的是淺層膨脹土的變形和強度。淺層膨脹土是指大氣影響深度范圍內的土體，深度一般不超過6 m[23]，處于低應力狀態，其圍壓較小[24]。因此，蠕變試驗中設置圍壓分別為50，100，200 kPa，偏應力加載等級為50，100，200，300 kPa，而后荷載以每100 kPa的增幅遞增。本試驗以軸向變形為終止條件，當24 h內軸向應變的變化量小于0.05‰時，則結束本級蠕變試驗。試樣參數見表4。

2試驗結果與分析

2.1應力-應變-時間曲線

為了方便分析對比試驗結果，結合Boltzmann線性疊加原理，用坐標平移法對試驗數據進行處理，得到不同因素下的蠕變曲線。

2.1.1含水率的影響

圖2為圍壓100 kPa時不同含水率條件下素土和加筋土在偏應力分別為100 kPa和200 kPa的蠕變曲線。從圖2可以看出，隨著含水率的增大，素土和加筋土試樣的蠕變變形量均會隨之增大。低含水率的試樣蠕變變形量最小，且達到蠕變穩定所需時間更短，高含水率的試樣蠕變變形量顯著增大，達到蠕變穩定所需時間更長。由于土體中含水率增大后，土顆粒中的自由水增多，土體中水膜增厚導致其吸力減小，顆粒間的作用力減小，結構性減弱，從而導致試樣蠕變變形量增大。對比素土和加筋土的蠕變曲線可以看出，加入劍麻纖維可使膨脹土蠕變變形量在同等條件下減小約1/2。這是因為加筋土中含水量增大后，土顆粒間和纖維-土界面自由水增多，潤滑效果增強，界面摩擦力減小，水膜增厚產生的作用力也都會使纖維-土界面的作用力減小。

2.1.2圍壓的影響

圖3為含水率為18%時不同圍壓條件下素土和加筋土在偏應力分別為100 kPa和200 kPa的蠕變曲線。從圖3可以看出，隨著圍壓的增大，素土和加筋土的蠕變變形量呈現減小的趨勢，蠕變趨于穩定所需時間縮短。這是因為素土試樣的圍壓越大，試樣受到的側向約束力越強，土顆粒越不易發生徑向移動，試樣受到偏應力所產生的軸向變形也就越??；加筋土試樣受到的圍壓越大，試樣更密實，土顆粒與劍麻纖維之間的界面摩擦力越大，試樣受到偏應力時滑動更加困難，蠕變變形量越小。

2.1.3偏應力的影響

當逐級增加偏應力時，素土和加筋土試樣均產生瞬時應變，隨著時間的累積，蠕變變形增加，最終趨于一穩定值。圖4為素土試樣和加筋土試樣在含水率為18%、圍壓為100 kPa時，不同偏應力下的應變-時間曲線。從蠕變速率來看，試樣在受到偏應力時均發生瞬時應變，此階段為彈性變形階段。在低偏應力水平下，瞬時應變的增量小，土體達到蠕變穩定的時間較短，而高偏應力水平下，瞬時應變的增量變大，土體達到蠕變穩定的時間稍長。隨著時間的增長，試樣的蠕變先在一段時間以穩定速率緩慢增長，而后蠕變速率逐漸減小，蠕變變形趨近于某一值，此階段土體發生穩態蠕變和衰減蠕變。偏應力達到某一值時（素土試樣和加筋土試樣破壞時偏應力值分別為370 kPa和530 kPa），蠕變變形迅速增大，試樣被破壞，此階段為加速蠕變階段。另一方面，在相同應力水平下，加筋土的蠕變變形量小于素土相應值，說明劍麻纖維的加入使得土體的結構性增強，土體抵抗變形的能力增強。

2.2纖維加筋膨脹土蠕變模型

2.2.1Mesri蠕變模型

描述土體蠕變常用的經驗模型主要有2種，一是Singh Mitchell模型[25]，此模型為指數應力-應變模型，描述的是在20%～80%的剪切應力水平下觀測到的應力-應變數據，對應力-應變的描述具有一定的限制；二是Mesri模型[26]，此模型為雙曲線應力-應變模型，能夠準確預測土體從零應變到破壞的整個應變過程?？紤]到試驗結果曲線更符合雙曲線型應力-應變曲線，因此，采用Mesri蠕變模型描述劍麻纖維加筋土的蠕變特性。

Mesri模型[26]用雙曲線函數來表示應力-應變關系，用冪函數來表示應變-時間關系，該模型表達式為

ε=2Eu/Su D1-RfDtt1m（1）

當t=t1時，方程（1）可以寫為

εD=2Eu/Su+εRf（2）

式中ε為橫向應變；Eu為初始切線模量；Su為（σ1-σ3）f/2；D=（σ1-σ3）/（σ1-σ3）f為應力水平；（σ1-σ3）為偏應力；（σ1-σ3）f為土體破壞時的最大偏應力；Rf=（σ1-σ3）f/（σ1-σ3）ult為擬合比；（σ1-σ3）ult為極限偏應力；t為時間；t1為單位參考時間；m為參數，指在固定的應力水平下，lnε對lnt 的斜率。

以試樣9（含水率18%，圍壓100 kPa下的加筋土）的試驗結果為例進行計算。首先取t1=5 min為參考時間，將此時應變作為初始蠕應變，試樣在530 kPa的偏應力下達到破壞標準，（σ1-σ3）f=530 kPa，根據圖4（b）中不同偏應力200，300，400，500 kPa下的lnε-lnt曲線的線性擬合，得到曲線斜率m值為0.064 35。

由式（2）可知，對某一時刻t下，從ε/D和ε的曲線線性擬合中可以得到斜率Rf值為0938 13，截距2Eu/Su的值為0.845 4。

將擬合后所求的參數m、2Eu/Su和Rf的值代入式（1）中，得

ε=0.845 4D1-0.938 1Dt50.064 4（3）

式（3）為試樣9即含水率為18%的加筋土在圍壓100 kPa固結排水條件下的Mesri蠕變模型。

也可得到試樣4即含水率為18%的素土在圍壓100 kPa固結排水條件下的Mesri蠕變模型公式為

ε=1.851 1D1-0.686 9Dt50.042 3（4）

圖5為Mesri蠕變模型曲線和試驗實測曲線對比。從圖5可以看出，加筋土在低偏應力下Mesri模型的預測值比試驗值小，而高偏應力下，Mesri模型的預測值比試驗值大，加筋土在高偏應力下的最大誤差為37.95%；素土在低偏應力下模型的預測值與試驗值相吻合，高偏應力下模型的預測值與試驗值的最大誤差為13.81%。因而Mesri模型不能準確描述劍麻纖維加筋土和素土的蠕變特性，需要對該模型進行修正。

2.2.2模型修正

為了修正Mesri模型的誤差，文中嘗試用雙曲線函數替換原模型中的應變-時間的冪函數關系[27]，因為冪函數關系試樣的應變會隨著時間的增長而大幅增大，不符合劍麻纖維加筋土和素土的蠕變特性，因此對蠕變模型進行修正。修正后新的蠕變模型為

ε=2Eu/Su D1-RfD tt+T（5）

式中T為蠕變參數。

當t=∞時

ε∞D=2Eu/Su+ε∞Rf（6）

將式（6）代入式（5）得到

tε=Tε∞+1ε∞t（7）

繪制式（6）中t=2 160 min時ε∞/D和ε∞散點圖，對其進行線性擬合（圖6），2Eu/Su和Rf分別為線性擬合關系式中的截距和斜率；根據式（7）繪制不同偏應力下的t/ε和t的散點圖，進行線性擬合（圖7），將不同偏應力下擬合的關系式的截距和斜率求平均值，得到T/ε∞和1/ε∞。

圖6中線性擬合的解析式為：y=1.098 24+0.924 26x，R2=0.997 97，其中y為ε∞/D；x為ε∞，2Eu/Su=1.098 24為截距，Rf=0.924 26為斜率。

由圖7可求得線性擬合后的斜率和截距的均值，即式（7）中的參數值為

1/ε∞=1.900 15（8）

T/ε∞=3.986 35（9）

由式（8）和式（9）可以得出T=7.574。

將2Eu/Su、Rf和T的參數代入式（5）

ε=1.098 24D1-0.924 26D tt+7.574（10）

式（10）為試樣9即含水率為18%的加筋土在圍壓100 kPa固結排水條件下的修正Mesri蠕變模型。同理，可以得到含水率分別為15%和21%的加筋土在圍壓100 kPa固結排水條件下的修正Mesri蠕變模型，分別見式（11）、式（12），也得到含水率分別為15%、18%和21%的素土在圍壓100 kPa固結排水條件下修正的蠕變模型，見式（13）、式（14）、式（15）。

ε=1.013 09D1-0.951 08D tt+16.655 2（11）

ε=1.913 47D1-0.594 36D tt+7.498 1（12）

ε=2.047 55D1-0.559 79D tt+4.494 5（13）

ε=2.161 01D1-0.674 15D tt+2.710 7（14）

ε=3.210 16D1-0.933 51D tt+2.166 3（15）

將修正后的蠕變模型曲線與試驗值進行對比，如圖8所示。加筋土和素土的模型預測值與試驗值相吻合，且誤差都控制在1.5%內，見表5，說明修正后的Mesri蠕變函數能夠很好地描述加筋土和素土的蠕變特性。

3結論

1）在相同條件下，加筋土的蠕變變形量明顯小于的素土，說明劍麻纖維能有效提高膨脹土的結構性能和抵抗變形的能力。

2）隨著含水率的增大，素土和加筋土的蠕變變形量均增大；素土和加筋土的蠕變變形量隨著圍壓的增大而減??；素土和加筋土受到偏應力時，會有瞬時應變量和蠕變應變量，其蠕變變形量隨著偏應力的增大而增大。

3）素土和加筋土的蠕變曲線分為4個階段，分別為彈性變形階段、穩態蠕變階段、衰減蠕變階段和加速蠕變階段。

4）在傳統Mesri蠕變模型預測結果中，加筋土的預測誤差高達37.95%，對Mesri蠕變模型進行修正后，預測誤差均控制在1.5%內，誤差值較小，說明修正模型能較好地描述劍麻纖維加筋土的蠕變特性。

參考文獻（References）：

[1]葉萬軍，萬強，申艷軍，等.干濕循環作用下膨脹土開裂和收縮特性試驗研究[J].西安科技大學學報，2016，36（4）：541-547.

YE Wanjun，WAN Qiang，SHEN Yanjun，et al.Cracking and shrinking properties of expansive soil under wetting-drying cycles[J].Journal of Xian University of Science and Technology，2016，36（4）：541-547.

[2]范志強.膨脹土蠕變特性研究[D].長沙：湖南工業大學，2009.

FAN Zhiqiang.Study on creep characteristics of expansive soil[D].Changsha：Hunan University of Technology，2009.

[3]孫鈞.巖石流變力學及其工程應用研究的若干進展[J].巖石力學與工程學報，2007，26（6）：1081-1106.

SUN Jun.Rock rheological mechanics and its advance engineering applications[J].Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering，2007，26（6）：1081-1106.

[4]金文婷，肖宏彬.南寧膨脹土剪切蠕變特性及流變模型研究[J].公路工程，2011，36（6）：64-69，77.

JIN Wenting，XIAO Hongbin.Experimental study on shear creep characteristic and rheological model of Nanning expansive soils[J].Highway Engineering，2011，36（6）：64-69，77.

[5]范志強，肖宏彬，湯艷.南寧非飽和膨脹土蠕變特性試驗研究[J].公路工程，2011，36（6）：43-47，63.

FAN Zhiqiang，XIAO Hongbin，TANG Yan.Experimental study on creep characteristics for Nanning unsaturated expansive soils[J].Highway Engineering，2011，36（6）：43-47，63.

[6]謝星，趙法鎖，王東紅.西安地區Q2黃土非線性流變模型[J].長安大學學報（自然科學版），2009，29（5）：41-46.

XIE Xing，ZHAO Fasuo，WANG Donghong.Nonlinear rheological model for Q2 loess in Xian region[J].Journal of Changan University（Natural Science Edition），2009，29（5）：41-46.

[7]徐衛亞，楊圣奇，謝守益，等.綠片巖三軸流變力學特性的研究（Ⅱ）：模型分析[J].巖土力學，2005，26（5）：693-698.

XU Weiya，YANG Shengqi，XIE Shouyi，et al.Investigation on triaxial rheological mechanical properties of greenschist specimen（Ⅱ）：Model analysis[J].Rock and Soil Mechanics，2005，26（5）：693-698.

[8]寧行樂，肖宏彬，張春曉，等.膨脹土非線性蠕變模型研究[J].自然災害學報，2017，26（1）：149-155.

NING Xingle，XIAO Hongbin，ZHANG Chunxiao，et al.Study on the nonlinear creep model of expansive soil[J].Journal of Natural Disasters，2017，26（1）：149-155.

[9]劉朝科，任建喜.巷道底板砂巖三軸壓縮蠕變試驗與分數階模型[J]． 西安科技大學學報，2020，40（6）：1003-1009．

LIU Chaoke，REN Jianxi.Triaxial compression creep test of roadway floor sandstone and fractional order model[J].Journal of Xian University of Science and Technology，2020，40（6）：1003-1009.

[10]王東紅，謝星，趙法鎖.考慮蠕變損傷的Q2黃土流變本構模型[J].西安科技大學學報，2010，30（6）：682-686，725.

WANG Donghong，XIE Xing，ZHAO Fasuo.Rheological constitutive model of Q2 loess considering creep damage[J].Journal of Xian University of Science and Technology，2010，30（6）：682-686，725.

[11]LI J，TANG X，YAN L.Simulation on triaxial compression creep deformation of reticulate red clay[J].Advanced Materials Research，2011，1278（261-263）：1141-1148.

[12]劉業科，鄧志斌，曹平，等.軟黏土的三軸蠕變試驗與修正的Singh-Mitchell蠕變模型[J].中南大學學報（自然科學版），2012，43（4）：1440-1446.

LIU Yeke，DENG Zhibin，CAO Ping，et al.Triaxial creep test and modified Singh-Mitchell creep model of soft clay[J].Journal of Central South University（Science and Technology），2012，43（4）：1440-1446.

[13]楊愛武，杜東菊，張靜嫻.天津吹填軟土Mesri蠕變模型及灰色預測[J].遼寧工程技術大學學報（自然科學版），2011，30（1）：52-55.

YANG Aiwu，DU Dongju，ZHANG Jingxian.Mesri creep model and grey prediction on Tianjin soft dredger soil[J].Journal of Liaoning Technical University（Natural Science），2011，30（1）：52-55.

[14]張先偉，王常明，王鋼城，等.黃石淤泥質土的剪切蠕變特性及模型研究[J].吉林大學學報（地球科學版），2009，39（1）：119-125.

ZHANG Xianwei，WANG Changming，WANG Gang-cheng，et al.Study on shearing creep characteristics and constitutive mode of Huangshi mucky soil[J].Journal of Jilin University（Earth Science Edition），2009，39（1）：119-125.

[15]WANG X，WANG X，ZHU S，et al.Creep behavior and creep model of the sliding zone soils in Xiapa landslide[J].Academic Journal of Engineering and Technology Science，2022，5（13）：45-49.

[16]黃海峰，巨能攀，周新，等.紅層滑坡滑帶土經驗型蠕變模型研究[J].人民長江，2017，48（5）：91-95.

HUANG Haifeng，JU Nengpan，ZHOU Xin，et al.Study on empirical creep model of red layer landslide sliding zone soil[J].Yangtze River，2017，48（5）：91-95.

[17]尤波，徐洪鐘，董金梅.玄武巖纖維加筋膨脹土三軸試驗研究[J].防災減災工程學報，2015，35（4）：503-507，514.

YOU Bo，XU Hongzhong，DONG Jinmei.Triaxial tests of expansive soil reinforced with basalt fiber[J].Journal of Disaster Prevention and Mitigation Engineering，2015，35（4）：503-507，514.

[18]鄧友生，吳鵬，趙明華，等.基于最優含水率的聚丙烯纖維增強膨脹土強度研究[J].巖土力學，2017，38（2）：349-353，360.

DENG Yousheng，WU Peng，ZHAO Minghua，et al.Strength of expansive soil reinforced by polypropylene fiber under optimal water content[J].Rock and Soil Mechanics，2017，38（2）：349-353，360.

[19]WANG Y，GUO P，SHAN S，et al.Study on strength influence mechanism of fiber-reinforced expansive soil using jute[J].Geotechnical and Geological Engineering，2016，34（4）：1079-1088.

[20]TAHA MAZAHIR M M，FENG C P，AHMED SARA H S.Modification of mechanical properties of expansive soil from north China by using rice husk ash[J].Materials（Basel，Switzerland），2021，14（11）：2789-2789.

[21]陳曉雪，獨莎莎，張丹，等.纖維加筋膨脹土的三軸蠕變特性試驗研究[J].工程地質學報，2017，25（1）：80-87.

CHEN Xiaoxue，DU Shasha，ZHANG Dan，et al.Triaxial creep properties of fiber reinforced expansive soil[J].Journal of Engineering Geology，2017，25（1）：80-87.

[22]郝建斌，李耕春，劉志云，等.干濕循環作用下劍麻纖維加筋膨脹土的抗裂作用及影響因素[J/OL].湖南大學學報（自然科學版），https：//link.cnki.net/urlid/43.1061.N.20230926.1545.002.

HAO Jianbin，LI Gengchun，LIU Zhiyun，et al.Anti-cracking effect of sisal fiber reinforced expansive soil under dry-wet cycle and its influencing factors[J].Journal of Hunan University（Natural Sciences），https：//link.cnki.net/urlid/43.1061.N.20230926.1545.002.

[23]徐永福，程巖，唐宏華.膨脹土邊坡失穩特征及其防治技術標準化[J].中南大學學報（自然科學版），2022，53（1）：1-20.

XU Yongfu，CHENG Yan，TANG Honghua.Failure characteristics of expansive soil slope and standardization of slope slide prevention by geotextile bag[J].Journal of Central South University（Science and Technology），2022，53（1）：1-20.

[24]肖杰，楊和平，林京松，等.模擬干濕循環及含低圍壓條件的膨脹土三軸試驗[J].中國公路學報，2019，32（1）：21-28.

XIAO Jie，YANG Heping，LIN Jingsong，et al.Simulating wet-dry cycles and low confining pressuues triaxial test on expansive soil[J].China Journal of Highway and Transport，2019，32（1）：21-28.

[25]SINGH A，MITCHELL J K.General stress-strain-time function for soils[J].Journal of the Soil Mechanics and Foundations Division，1968，94（1）：21-46.

[26]MESRI G，FEBRES C E，SHIELDS D R，et al.Shear stress-strain-time behaviour of clays[J].Gotechnique，1981，31（4）：537-552.

[27]王元戰，董焱赫.天津濱海軟黏土蠕變特性及其經驗模型研究[J].水道港口，2014，35（3）：209-216.

WANG Yuanzhan，DONG Yanhe.Study on creep cha-racteristics and empirical model of Tianjin Binhai soft clay[J].Journal of Waterway and Harbor，2014，35（3）：209-216.

（責任編輯：劉潔）