供熱量
- 深度調峰模式下多供熱機組協同優化性能分析
影響，隨著機組供熱量增加，原抽凝機組和切缸改造后機組的最小出力負荷均增加。供熱量為160 MW 時，抽凝供熱模式和切缸供熱模式對應的最小電負荷差值最大，達到33 MW；供熱量相同時，切缸運行可以有效降低機組發電功率，有利于實現機組深度調峰。圖5 切缸改造對供熱機組最小出力的影響Fig.5 Impact of cutting cylinder transformation on the minimum output of heating units圖6 為低
內蒙古電力技術 2023年6期2024-01-22
- 北京大興機場供熱系統運行優化與能耗管控
單位面積度日數供熱量的能耗指標加以管控，并圍繞管控指標優化運行策略，根據農歷節氣和室外溫度變化情況科學細化運行時段，推導最佳供回水溫差的理論計算公式，進而將單位面積度日數供熱量的管控指標轉化為調節參數。此外，通過引入運行評估機制，及時診斷供暖運行情況，有效保障用戶服務品質、降低系統運行能耗。1 工程概況大興機場位于北京市大興區禮賢鎮、榆垡鎮與河北省廊坊市廣陽區之間，北距天安門約46km，是國家發展的新動力源，對北京及北京周邊的經濟發展有著至關重要的作用。大
節能與環保 2023年5期2023-07-11
- 熱力站日供熱量神經網絡預測模型比較與分析
準預測熱力站日供熱量，無論對節能減排還是對提升供熱質量，都具有重要意義。許多學者提出了不同預測方法，如灰色預測法、回歸分析法、神經網絡法等[1]。神經網絡預測作為一種預測方法已經被大量應用于熱負荷預測，神經網絡的特點是無需建立復雜的輸入輸出關系，在非線性問題的處理上表現更好[2]?？祫傥腫3]在進行熱負荷預測時，比較了回歸分析法與神經網絡法，認為神經網絡法更具有優勢。宋軍等人[4]通過研究分析指出，BP神經網絡基本滿足了短期熱負荷預測的要求。李思琦等人[5
煤氣與熱力 2023年1期2023-02-10
- 集成蒸汽噴射器的熱電協同系統全工況性能分析
性，在燃煤量和供熱量相同的情況下，比較噴射器協同機組與熱電聯產機組發電量的差異[11]。假定電力高峰期和低谷期在一天中的持續時間相同，考慮到峰電和谷電在經濟價格上的差異，計算1個峰谷周期機組的總發電量，其表達式為：ΔE=(1+μ)(Pmax,ej-Pmax)+(1-μ)(Pmin,ej-Pmin)(24)式中：μ為折合系數，即電價波動量與基準上網電價的比值；ΔE為折合發電收益。當ΔE>0時，噴射器協同機組的經濟性更好；當ΔE2.4 系統模型驗證以該330
動力工程學報 2023年1期2023-02-03
- 太陽能-生物質能-谷電蓄熱聯合供暖系統研究
說，送入末端的供熱量就是建筑的需熱量，供熱系統的效率應該是能源供入末端的能量與太陽能采光面輻照量加生物質燃料量加耗電量和的比值。(2)式中：ηs為系統供熱效率；Qr為太陽能集熱器吸收的太陽能輻照量，kW·h；Qnet為生物質顆粒燃燒熱值，kJ/kg；Qd為電的發熱值，kJ/(kW·h)；A為耗電量，kW·h；B為生物質消耗量，kg。3)費用年值[17]對于供暖系統，除了考慮系統整體性能外，系統的經濟性也是十分重要的，而費用年值法是對系統經濟性能進行客觀評價
河北工業科技 2022年6期2023-01-11
- 抽凝機組提高供熱方式的研究
工況滿負荷最大供熱量為53 t/h，受機組運行條件限制，實際測試抽凝最大供熱能力為47 t/h，受電網調度及上游天然氣量影響，燃機負荷下降，機組供熱能力下降，機組整體熱效率降低，無法滿足工業園區正常供熱。2.2 機組排汽溫度偏高影響供熱能力機組抽凝工況運行，工業抽汽流量隨低壓調門開度的變化而變化，當低壓調門開大時，大部分蒸汽進入低壓缸做功，抽汽流量減少；反之，低壓調門關小，抽汽流量增大。低壓調門全關時抽汽量最大。根據設計，機組正常運行時，為避免鼓風摩擦導致
上海節能 2022年12期2022-12-29
- 蓄能型空氣式太陽能集熱器的實驗研究與分析
太陽能集熱器供熱量太陽能集熱器瞬時供熱量：式中：Qc——太陽能集熱器瞬時輸出熱量，kW；ρa——空氣密度，kg/m3；Vm——體積流量，m3/s；ca——空氣比熱容，J/(kg·℃)；Tout.a，Tin.a——集熱器進風、出風溫度，℃。太陽能集熱器總供熱量：式中：Q——太陽能集熱器總輸出熱量，kW；Tout.ai，Tin.ai——第i 時刻集熱器進風、出風溫度，℃；Δt——采集相鄰兩次數據的時間間隔。2.2.2 太陽能集熱器集熱效率太陽能集熱器瞬時集熱
農業裝備與車輛工程 2022年5期2022-10-31
- 基于燃煤機組供熱改造方案技術經濟性研究
能力大于求，但供熱量需求卻一直在增加，與之相關的供熱改造的研究逐漸成為大家關注的焦點。對于承擔供暖季民生之本的熱電聯產機組，打破其熱電耦合關系是保障機組冬季熱源供給的關鍵[1-2]。目前燃煤機組供熱改造的方式主要為旁路供熱改造、增加背壓汽輪機、高背壓改造、切缸改造等[3-5]。旁路供熱改造一般分為汽輪機高低壓旁路聯合抽汽供熱和低壓旁路抽汽供熱兩種技術方案，聯合旁路抽汽是指利用高壓旁路將部分主蒸汽減溫減壓后送至高壓缸排汽，經鍋爐再熱器加熱后，從低壓旁路（中壓
南方能源建設 2022年3期2022-09-30
- 分布式蓄熱器在供熱系統中的應用及容量優化
變化和基礎熱源供熱量，計算每一天的蓄熱罐容量。供暖季的蓄熱罐最大容量為供暖季中每一天計算蓄熱罐容量的最大值。在一個24 小時的蓄放熱周期內，基礎熱源供熱量可由用戶熱負荷在這24 小時內的平均值來確定。經計算這樣確定的基礎熱源供熱量可基本實現在一個24 小時的蓄放熱周期內達到蓄放熱平衡。當蓄熱罐的放熱量仍不滿足用戶負荷要求時，可再從一次供熱管網供給不足的熱量。則蓄熱罐在一個時間周期內的蓄、放熱量為：蓄熱罐的蓄熱量應是該函數的最大值與最小值之差，即： Qχ=
制冷與空調 2022年4期2022-09-20
- 太陽能與地熱互補清潔利用系統特性分析
熱泵中冷凝器的供熱量Q′c′的表達式為：式中：mwp′為流經熱泵系統的導熱介質流量，kg/s；h2′act為冷凝器進口焓，kJ/kg；h3′為膨脹閥進口焓，kJ/kg。熱泵中蒸發器從熱源中吸收的熱量Q′e的表達式為：式中：h′4為蒸發器入口的焓，kJ/kg；h′1為蒸發器出口的焓，kJ/kg。1.2 系統模型驗證本文以Nima Bonyadi 等[11]的太陽能與地熱能互補聯合熱電輸出系統為基礎，搭建本文所需的熱力學模型。為保證模型的準確性，先進行相同邊界
熱力發電 2022年6期2022-06-11
- 熱力站日供熱量影響因素篩選與神經網絡預測
選出與熱力站日供熱量具有明顯相關性、顯著性水平高的影響因素。將初始影響因素、具有明顯相關性的影響因素、顯著性水平高的影響因素分別作為BP神經網絡輸入元素，建立熱力站日供熱量預測模型(以下簡稱預測模型)。采用相對誤差、均方根誤差和決定系數分別評價預測結果的可信程度、預測模型的穩定性、預測模型擬合效果。2 預測流程① 數據采集與處理。數據包括室外溫度、室內溫度、室外風速、供熱量等，數據處理采用極大極小值法對原始數據進行歸一化處理。② 影響因素篩選。篩選方法分為
煤氣與熱力 2022年5期2022-05-18
- 用熱影響參數對熱力站日供熱量預測的影響
室外溫度、歷史供熱量、生活熱水平均日供回水溫差、日期類型作為用熱影響參數(室外溫度分為日最大值、日最小值、日平均值，歷史供熱量分為前1日供熱量、前2日供熱量、前3日供熱量，日期類型分為工作日、節假日)，構建8組用熱影響參數組合，采用BP神經網絡建立熱力站日供熱量預測模型1～8。將平均絕對誤差(MAE)、平均絕對百分比誤差(MAPE)、均方根誤差(RMSE)、相對誤差絕對值(ARE)作為指標，評價預測模型的可靠性、穩定性以及預測結果的可信程度。2 用熱影響參
煤氣與熱力 2022年5期2022-05-18
- 基于空氣源熱泵與新型通水地板的輻射供暖系統應用分析
功率來確定系統供熱量、耗電量以及能效比；通過在典型房間布置測點測量室內溫濕度分布情況來分析室內的供暖效果。運行能耗涉及測點布置如圖4所示，在空氣源熱泵機組供回水干管上安裝了熱電阻溫度傳感器；并在回水干管上安裝了渦輪流量計用來測量循環水流量；采用功率計量儀確定每臺機組的電功率。所測參數設置為每隔1 min記錄一次數據，最終連接至彩色無紙記錄儀讀取數據。圖4 能耗測點布置示意Fig.4 Schematic diagram of energy consumpti
流體機械 2022年3期2022-04-27
- 建筑室內供暖系統運行工況技術分析以單、雙管熱水為例
供水溫度變化對供熱量的影響由于上層散熱器的平均水溫較高，傳熱系數會較大，而下層散熱器的平均水溫較低，值會逐漸減小。因此，當采用質調節時，隨著室外溫度的逐漸升高，供水溫度降低，上層散熱器的傳熱系數和放熱量會下降，且比下層下降的更多。此時，各層散熱器之間出現不按比例放熱的現象，形成“上冷下熱”的熱力失調。因此，為了補償傳熱系數不以同一比例減小的影響，單管熱水供暖系統的最佳調節工況與質調節相比較，系統的供水溫度要高一些，回水溫度降低一些，使得供回水溫差增大，系統
中國建筑金屬結構 2022年1期2022-03-05
- 京西熱電聯合循環機組供熱季運行經濟性分析
計劃1）供熱季供熱量隨冬季氣溫的變化而變化，三段曲線趨勢一致；2）供熱季中供熱需求上下限最高達到3000GJ／h，最低為1000GJ／h，相差較大；3）近年受寒潮、暖冬和霧霾等極端天氣因素影響，短時間內供熱需求波動較大。在供熱季初期和末期，當蒸汽輪機的最大抽汽能力可以滿足供熱負荷需求時，汽輪機以抽凝方式運行；在供熱季中期較長時間，當汽輪機最大抽汽能力已經無法滿足供熱負荷需求時，低壓缸解列，汽輪機背壓方式運行，中壓缸排汽和低壓補汽全部用于熱網加熱器加熱。當供
電氣技術與經濟 2022年1期2022-03-01
- 熱電聯產機組新型高效耦合供熱技術研究
該廠裝機容量和供熱量需求情況，提出了一種新型高效的耦合供熱技術方案，該方案按1、3號機組組合，2、4號機組組合單元制設計。以1、3號機組組合為例說明新型高效的耦合供熱技術方案設備組成，3號空冷機組改造為高背壓供熱，抽汽帶凝背機，冬季背壓供熱，夏季純凝機組帶廠用電。1號機組抽汽進入背壓機帶熱網循環水泵，排汽進入熱網加熱器供熱。綜上，該耦合供熱技術方案采用了1號機組背壓機及3號機組高背壓、凝背機、抽汽供熱技術耦合供熱方式。耦合供熱系統如圖2所示。2 研究方法2
熱力發電 2022年1期2022-02-21
- 空氣源熱泵供暖期逐時各日累計耗電量計算
溫度的方式調節供熱量。不同室外溫度下，除處于工作狀態的熱泵外，始終有1臺熱泵處于熱備用狀態，用于補充供熱量以維持熱網回水溫度(35 ℃)的恒定。熱備用熱泵的耗電量根據其補充不足熱量對應的啟動時間進行計算，熱備用熱泵啟動時的制熱量與正常工作的熱泵一致。表1 樣本提供的具體內容瞬時供暖熱指標與當前室外溫度的關系式為：(1)式中q——瞬時供暖熱指標，W/m2qd——設計供暖熱指標，W/m2，為45 W/m2tin,d——供暖室內設計溫度，℃，為18 ℃to——當
煤氣與熱力 2022年12期2022-02-01
- 基于TRNSYS 太陽能空氣源熱泵供暖系統模擬研究
果、空氣源熱泵供熱量等方面的影響。1 系統原理太陽能空氣源熱泵供暖系統主要由太陽能集熱循環系統，空氣源熱泵循環系統，儲熱水箱，供暖末端，閥門附件及水泵等組成。原理圖如圖1 所示：圖1 太陽能空氣源熱泵供暖系統原理圖在太陽能集熱循環系統中，水箱下部的冷水通過循環泵流至集熱器中加熱，產生的熱水循環至蓄熱水箱上部，供當天輻射末端供暖使用，以此循環。系統以空氣源熱泵作為輔助熱源，在白天太陽輻照不好或在夜間太陽輻射量不足時，蓄熱水箱內水溫達不到設定的供水溫度，空氣源
建筑熱能通風空調 2021年11期2021-12-26
- 智能實時供熱調度系統設計
熱系統之間實現供熱量和用熱量的平衡。目前，大多數熱電廠選用安全儀表系統（SIS）采集機組數據和熱網數據，為保證電廠控制系統的安全運行，SIS 僅單向采集分析所涉及系統的數據，不與機組控制系統直接整合，不向機組下達控制指令。熱網調度人員通過SIS 數據監視來實現供熱的人工電話調度，在一定程度上可以實現機組供熱量和用戶用熱量的平衡［1～4］，這種方式在用熱量變化不大且機組負荷相對平穩的情況下，可以大體滿足熱網正常運行的需求。 但是當機組變負荷以及用戶用熱量頻繁
化工自動化及儀表 2021年6期2021-11-26
- 空氣源熱泵供暖系統圍護結構的蓄熱研究
源熱泵為系統提供熱量，空氣源熱泵選擇福佳NE-40NW/BDF，水泵選擇臥式多離心泵，效率0.6，揚程15m，流量1.0m3/h。緩沖水箱體積為0.3m3，高度0.6m，傳熱系數0.6W/m2k。設備參數如表4所示。表4 設備詳細參數供暖系統用到的部件包括建筑模型type56、空氣源熱泵type941、水泵type114、緩沖水箱type158、氣象數據讀取器type15-2、混合閥type649、管道type31。天氣文件采用忻州市典型氣象年TMY2數據
節能與環保 2021年10期2021-11-18
- 國內首臺大流量級間抽汽供熱汽輪機投運
，機組三段抽汽供熱量為350 t·h，電功率為263.58 MW，汽輪機熱耗為6749.3 kJ·（kW·h），發電煤耗為250.4 g·（kW·h），各項指標均優于機組改造設計值。該機組成為國內首臺實現大流量級間抽汽供工業蒸汽的330 MW亞臨界機組。該項目總投資約5500萬元，預計每年綜合收益達1500萬元，每年可節約標煤約2.07萬t，減少二氧化碳排放約4.34萬t，減少二氧化硫排放約331.08 t，減少氮氧化物排放約421.25 t。
能源研究與信息 2021年1期2021-11-15
- 地板表面發射率對地暖性能的影響
的發射率是影響供熱量和熱舒適度的重要參數。趙玉倩[1]研究了局部鋪設熱水盤管的墻體的表面發射率對室內空氣溫度的影響，發現了在同一高度上，增大墻體表面發射率能提高空氣溫度。盧素梅和孟慶林[2-3]研究了圍護結構墻體內表面的發射率對室內熱舒適的影響，發現降低圍護結構內表面輻射率能有效降低室外對室內的凈輻射換熱量，冬季可以提高平均輻射溫度，夏季則可以降低平均輻射溫度。Jelle等[4]、H uge[5]分別研究了不同發射率材料在建筑內表面的應用發現減小圍護結構內
建筑熱能通風空調 2021年9期2021-11-03
- 復合式地板輻射供暖系統控制方法研究
在部分負荷時，供熱量可以由地板輻射或者全空氣系統提供，因此在確定控制方法時，首先需要分析確定兩種供暖方式的優先控制策略。本文通過EnergyPlus 中的Energy Management System（EMS）模塊對不同控制策略進行仿真。為了確定復合式地板輻射供暖系統在連續運行工況下的最佳控制策略，選取三種特定的工況進行分析。工況1：噴口優先供暖，指的是首先開啟噴口進行供暖，當噴口系統供熱量達到最大時，再開啟地板輻射進行供暖；工況2：輻射地板供暖能力50
制冷與空調 2021年4期2021-10-26
- 吸收式熱泵應用于鍋爐煙氣余熱回收案例分析
作為整體，以總供熱量、總回收熱量和最終排煙溫度等參數為評價指標[3-5]，注重改造前后的整體收益。然而，熱泵機組目前僅有性能系數、工作效率等測評參數，缺乏對煙氣余熱回收項目中熱泵本身節能收益的準確衡量，為相關技術、管理人員進行全面可行性分析、設備優選配置、項目驗收及復評帶來了諸多不便。因此，本文提出“煙氣余熱回收比例”這一概念，結合實際案例分析熱泵機組在煙氣余熱回收中的實際效果，指出熱泵性能系數和煙氣余熱回收比例的適宜范圍，為相關應用提供技術參考。2 煙氣
煤氣與熱力 2021年8期2021-09-08
- 間歇供暖在地板輻射采暖房間的應用研究
類型房間的基礎供熱量定義為室內設計溫度為20 ℃的外保溫一面外墻房間的設計負荷.經計算，該類型房間基礎供熱量為143 W.給房間提供n倍供熱量，即為對給房間的供熱量為基礎供熱量的n倍.對外保溫一面外墻的房間進行過量/欠量供暖數值的模擬，如圖5～圖7所示，同時比較分析了不同供熱量工況下房間升降溫曲線.房間在室內溫度為18 ℃時開始供暖，在室內溫度達到26 ℃時停止供暖，停止供暖后待室內空氣溫度再次下降到18 ℃以下，將此過程記為一個供停暖周期.圖5 3倍供熱
東北電力大學學報 2021年2期2021-07-02
- 330 MW 汽輪機組切除低壓缸運行的供熱能力和調峰能力分析
模式。由于北方供熱量較大，為了保證供熱質量，發電企業要求熱電聯產機組高負荷運行、定負荷或小負荷變化范圍運行，導致機組調峰能力和調度靈活性變差［1-2］。我國“三北”地區熱電聯產機組占火電機組運行總容量的70%，主力調峰的大型純凝火電機組占比僅28%。熱電聯產機組的調峰能力只有20%左右，遠小于純凝機組的40%～60%［3～5］。熱電聯產機組裝機占比大和調峰范圍小，給采暖季節電網調峰運行和靈活調度帶來極大困難［6～8］。隨著城市經濟的發展和居民采暖質量提高，
山東電力技術 2020年12期2021-01-16
- 提升SIEMENS 9F級聯合循環機組背壓方式下熱電解耦能力關鍵技術及其應用
6)(3)Q—供熱量S—發電量(2)供熱量計算公式如下Q=Q1+Q2(4)Q1—煙氣余熱回收供熱量Q2—汽機排汽供熱量(3)機組總負荷P，計算公式如下P=2×P1+P2(5)P1—燃機負荷P2—汽機負荷由公式(3)可以看出：相同電負荷前提下，供熱比越高，供熱量越大，供熱能力越強。由公式(4)總供熱量受煙氣余熱回收供熱量和汽機排汽供熱量影響，汽機負荷占比越高，總供熱量越大。由公式(5)可看出，總負荷相同情況下，若提升聯合循環機組中汽機負荷(P2)占比，須降低
節能技術 2020年6期2021-01-13
- 應用機器學習對集中供熱系統進行調節
元二網供溫預測供熱量為機器模型[1]介紹。1 方法與數據1.1 數據準備由于機器學習需要大量的數據，根據不同地方的不同需求，機器學習的模型分為訓練模型和預測模型，以晉中市為例，數據的組成為：供熱工業組態軟件的采暖數據。室外溫度的數據，利用python 編程從網上實時爬蟲。供熱公司客服系統中用戶的投訴量。熱用戶家中的室內溫度。由于數據的存儲量比較大，數據庫可以選擇mysql，sqlserver。數據的完整性盡可能保證數據寫入數據庫的實時性和準確性。1.2 數
建筑熱能通風空調 2020年11期2020-12-30
- 供暖系統運行典型問題診斷和分析
進行。2.3 供熱量分析針對已選取的 3 棟建筑，在建筑物熱力入口處進行流量及溫度測試。經現場踏勘，可知該供暖系統安裝有靜態平衡閥，且閥門開度保持不變，即為定流量系統，因此流量可取測試日內不同時間段平均值。流體溫度測試可放置帶探頭的溫度記錄儀，做好保溫措施后記錄一周持續溫度。通過分析計算，了解 10# 樓與其他建筑的供熱水平是否存在偏差。通過定性分析和定量計算，綜合考慮上述影響因素，有效診斷問題出現的原因，提出合理的改進方案。3 檢測結果及分析3.1 溫度
工程質量 2020年11期2020-12-30
- 夏熱冬冷地區間歇供暖房間動態熱特性研究
統給供暖房間提供熱量，將室內空氣溫度維持在室內設計溫度附近，此期間，供熱量HA（供暖系統供給房間的熱量）并不等于設計條件下該供暖房間的熱負荷HL，工作期n 時刻的供熱量HA 為：由公式（3）可知，n 時刻供暖系統供熱量HA(n)由該時刻供暖房間的熱負荷HL(n)和蓄熱負荷HS(n)這兩部分組成。n時刻蓄熱負荷的大小等于n時刻及之前因為室內空氣溫度變化而引起房間圍護結構蓄熱，并在n時刻向室內空氣放熱量的大小，表達式見式（4）：式中負號表示圍護結構從室內空氣吸
上海節能 2020年8期2020-08-31
- 關于燃氣蒸汽聯合熱電廠發電氣耗的淺析
電量。2.2 供熱量對發電氣耗的影響從發電氣耗的計算公式可以看出，發電氣耗主要受到：天然氣耗氣量、發電量與供熱量的影響，其中耗氣量與燃機發電量直接相關，汽機發電量的大小也主要取決于供熱量的多少。換而言之，發電氣耗的主要影響因素為燃機負荷的大小與供熱量的多少，即發電氣耗公式可以等效為：發電氣耗=（f1（燃機負荷）-f2（供熱量））/（燃機負荷+f3（燃機負荷）-f4（供熱量））只要求證上述4個函數關系，就可以通過燃機負荷及供熱量兩個參數，直接得出燃氣蒸汽聯合
科技視界 2020年24期2020-08-26
- 9E燃氣輪機聯合循環幾種大流量供熱方案的經濟性分析
滿足大幅增長的供熱量需求提出的幾種改造方案，通過分析對比，選擇最優方案，既保障運行發電成本及供熱成本，又保障機組運行安全。1 基本情況電廠規模為2×180 MW 9E型燃氣-蒸汽聯合循環機組，配置2臺120 MW燃氣輪機發電機組，2臺218 t/h雙壓余熱鍋爐，2臺60 MW抽汽式汽輪機發電機組，配備額定主蒸汽流量60 t/h的減溫減壓裝置(鍋爐直供熱裝置)，供熱母管最大流量限制為300 t/h。詳細運行參數如表1所示[2]。目前電廠實際單套9E聯合循環機
燃氣輪機技術 2020年2期2020-07-08
- 重力循環柜的供熱性能及室內熱環境實測研究
室內測點圖3 供熱量的計算3.1 輻射供熱量重力循環柜的輻射供熱主要來源于外輻射板，輻射板輻射供熱量可用式（1）和式（2）確定[7]。式中：qr為每平米重力循環柜輻射板換熱量，W/m2；AUST 為室內非供熱表面的加權平均溫度，℃；Tp為外輻射板表面的平均溫度，℃；s 為重力循環柜外輻射板面積，m2；Qr為重力循環柜輻射供熱量，W。3.2 總供熱量重力循環柜的供熱量主要由兩部分組成，一部分是供熱量是由外輻射板產生的熱量。另一部分供熱量是由上部出風口對流產生
建筑熱能通風空調 2020年5期2020-06-29
- 吸收式熱泵回收電廠循環水余熱供熱方案探究
也就是說超過總供熱量2/5的熱量將會損耗。一旦將這部分熱量進行集中回收，能夠有效改善電廠綜合能源利用效率，同時還能控制水資源消耗，盡可能降低對周邊生態環境的破壞，既有利于經濟效益的增長，同時對社會效益、生態效益的實現同樣有著重要意義。關鍵詞 熱電廠 凝汽器 供熱量 水資源中圖分類號：TM621.4 文獻標識碼：A 文章編號：1007-0745（2020）03-0028-02熱泵作為一種能量裝置，其主要功能在于促進物體間的熱量轉移。從本研究中涉及到的水源熱泵
科海故事博覽·上旬刊 2020年3期2020-03-15
- 多塊金屬輻射板串聯結構冬季供熱性能數值模擬及試驗研究
串聯結構下平均供熱量的影響設定工況為2，4，5 時，在環境溫度20 ℃，進水溫度變化的情況下，多塊金屬輻射板串聯結構下的平均供熱量如圖6，7 所示。圖6 不同進水溫度對2 塊輻射板串聯結構下供熱量的影響圖7 不同進水溫度對3 塊輻射板串聯結構下供熱量的影響由圖6 可知：（1）在環境溫度20 ℃，進水溫度在36～40 ℃之間時，模擬結果的供熱量在90.62～114.07 W/m2之間，試驗測出的供熱量在85.54～106.36 W/m2之間，最小誤差為2.4
流體機械 2020年1期2020-03-04
- 垃圾焚燒電廠熱電聯產的經濟性分析
圾焚燒電廠全年供熱量，Ba為垃圾年處理量；CP為發電收入；CQ為供熱收入；T為各年累計凈現金流量首次為正值或0 的年份；CI為現金流入量；CO為現金流出量。2 結果討論2.1 供熱方式的影響本節主要研究相同供熱量下，主汽雙減供熱與一抽蒸汽供熱的經濟效益。以熱值為7 325.2 kJ·kg-1的垃圾、供熱量為30 t·h-1計算垃圾焚燒電廠的總熱效率和經濟效益投資分析。以純凝工況下建設電廠費用為基準，分析熱電聯產與熱電分產的經濟效益。由表1 中可知，純凝工況
能源研究與信息 2020年4期2020-02-19
- 武漢市居住建筑天然氣供暖用氣量變化研究
歇運行模式下的供熱量面積指標，分析天然氣供暖能耗；最后，計算天然氣供暖負荷。本文研究工作將有助于明確南方供暖對燃氣負荷變化的影響，從而為相應對策制定提供理論支持。2 居住建筑模型的建立2.1 典型居住建筑介紹本研究采用DeST軟件對居住建筑建模，并對該模型進行能耗模擬分析。據武漢市統計局統計，武漢市2017年城鎮居民人均住房面積為32.47 m2/人，以此作為參考，選取武漢市某居民樓為研究對象，該樓人均住房面積約為30 m2/人，共6層，每層6戶(戶型均相
煤氣與熱力 2019年11期2019-12-12
- 采用電極鍋爐蓄能的調峰方法經濟性分析
10 t/h，供熱量為522 GJ/h。6#機組為210 MW光軸改造機組，根據機組改造后的性能試驗，最低穩燃負荷為90 MW，此時中排抽汽流量為308 t/h，供熱量為755 GJ/h。熱用戶端供熱中期平均供熱量需求為3 300 GJ/h，需要供熱能力為917 MW，極寒天氣（45 d）供熱量為3 491 GJ/h，需要供熱能力為970 MW。根據國家相關政策，機組鍋爐穩燃負荷最低時若滿足采暖期要求則不需要調峰且獲得補償最多。所以，為了獲得較大的調峰補償
沈陽工程學院學報（自然科學版） 2019年4期2019-11-06
- 供熱與電負荷調峰模型與性能分析
荷與供熱參數將供熱量擬合為機組總負荷的函數，如公式（1）：根據表1和式（1），做出二拖一背壓下供熱量與機組總負荷關系曲線，如圖1所示。只要燃機負荷固定，總負荷和供熱量就可確定。在供熱季“以熱定電”指導下，根據熱調供熱要求確定機組電負荷上下限，因此背壓下忽略燃機本身效率影響因素，機組電負荷不具備調峰性能，其由供熱量所決定。冬季背壓下燃機負荷最高346 MW，對應機組總負荷836 MW，對應最大供熱量為2 500 GJ/h；最低負荷為30%工況，對應總負荷24
通信電源技術 2019年10期2019-11-02
- 大型自配膠球裝置溴化鋰吸收式熱泵余熱供熱系統超定擬合研究
降低1℃，熱泵供熱量提高1.37%，余熱水進水溫度每升高1℃，熱泵供熱量提高7.93%，驅動蒸汽壓力每降低0.01MPa，熱泵供熱量降低3.99%，回收余熱量降低10.33%。該定量擬合研究結果對火電廠大型吸收式熱泵余熱供熱系統設計及優化運行具有重要的指導意義。余熱利用；吸收式熱泵；膠球清洗；理論擬合；超定方程組0 引言當前，我國經濟發展步入新常態，能源發展質量和效率問題突出，供給側結構性改革刻不容緩?！笆濉蹦茉匆巹澋闹饕繕颂岢鰡挝粐鴥壬a總值能耗比
制冷與空調 2019年4期2019-09-11
- 燃氣鍋爐煙氣余熱深度回收系統應用案例分析
.4.2 鍋爐供熱量及熱泵供熱量對3臺鍋爐總的供熱量和熱泵機組的供熱量進行統計，統計結果如圖3所示。在統計期內，3臺鍋爐采用兩用一備的運行方式。鍋爐供熱量最大為818GJ/d，最小為486GJ/d，平均673GJ/d，統計期內總供熱量為2.02萬GJ。熱泵機組余熱回收熱量與鍋爐的供熱量的趨勢基本一致，熱泵的供熱量最大為170GJ/d，最小為152GJ/d，平均164.5GJ/d，統計期內總供熱量為0.49萬GJ。熱泵的供熱量約占總供熱量的24%。2.4.3
節能與環保 2019年7期2019-08-28
- 碳排放履約下煉化企業熱電機組運行調節優化研究
其中：EAh=供熱量×供熱基準值；EAe=供電量×排放基準值×冷卻方式修正系數×供熱量修正系數×燃料熱值修正系數。冷卻方式修正系數：水冷為1，空冷為1.05；供熱量修正系數：燃煤電廠為(1-0.25×供熱比)，燃氣電廠為(1-0.6×供熱比)；燃料熱值修正系數：只存在于流化床IGCC機組的情況，其他機組可默認為1，對于流化床IGCC機組，燃料熱值低于12.6 MJkg時此系數取1.03，燃料熱值高于12.6 MJkg時此系數取1；排放基準值：分為供電基準值
石油煉制與化工 2019年5期2019-05-07
- 集熱墻式附加陽光間的冬季對流供熱特性研究
間層二者的對流供熱量差異，印證特朗伯集熱墻式附加陽光間對流供熱性能的優越性。1 物理模型與計算模型1.1 物理模型建筑空間物理模型如圖1所示。房間室內尺寸長4.8 m×寬3 m×高3 m，南向370mm厚粘土磚集熱墻上設外窗寬1.5 m×高1.5 m，通風口組合形式兩種，如圖2所示，兩種方案上部通風口總面積相等。集熱墻與外層玻璃蓋板之間距分兩種情況對比：小空腔空氣間層0.1 m，大空腔附加陽光間1.2 m。圖1 南向集熱墻式附加陽光間形式的房間模型1.2
中國建材科技 2018年6期2019-01-31
- 通水間斷時長對太陽能低溫地板采暖系統供暖性能的影響
，分析了系統的供熱量、熱損失率、運行能耗及太陽能保證率的變化，研究了供暖時系統內外因素與供熱量的相關性，研究結果表明：太陽能采暖系統23 d不同通斷模式的運行試驗結果表明，環境條件相近及通水時長都為8 min時，間斷時長越長，供回水溫差越大；系統在3種通斷模式下的供熱量由高到低依次為間斷6、5、11 min；間斷6 min時比間斷5 min時系統太陽能保證率增多5.27%，熱損失率減少2.79%，運行能耗減少6.67%，對比可得間斷6 min時系統運行較好
農業工程學報 2018年24期2019-01-14
- 北京某教學樓空氣源熱泵供暖系統現場實驗
了用戶難以調控供熱量及房間溫度過高的難題[12-13]。而將溫控器應用到空氣源熱泵供暖系統中，溫控器對空氣源熱泵的供暖效果、機組性能以及節能性是否會產生影響，目前相關的研究較少。本文以建筑供暖為研究對象，通過室溫控制結合水力平衡措施減少室內供熱量，降低空氣源熱泵的能耗，達到節能減排的目的。根據北京某教學樓現場實測的數據，采用量化的方法分析了帶室溫控制的空氣源熱泵+地板輻射供暖系統的供暖效果、機組性能及節能性。1 現場測試方案1.1 測試系統原理測試的北京某
制冷學報 2018年5期2018-10-16
- 吉林熱電供熱量突破550萬GJ
熱電廠前4個月供熱量完成557.51萬GJ，同比增長18.88萬GJ，其中采暖供熱量累計完成381.17萬GJ，同比增長41.35萬GJ，實現供熱量穩步增長、生產安全穩定的目標。年初以來，該廠認真貫徹落實上級公司工作會議精神，緊緊圍繞“減虧增效”工作主題，針對目前機組頻繁深度調峰負荷低、經濟性差的突出問題，在確保機組經濟運行與安全相統一的前提下，細化指標分析，不斷強化對標意識，并以創新的思維和方式，密切跟蹤電力市場走勢，發揮多元營銷手段，在發電量、供熱量上
電力安全技術 2018年6期2018-04-13
- 組合式空調機組不同斷面風速均勻度對供冷/熱量的影響
調機組供冷量、供熱量等性能的影響因素，來提高機組的運行效率，降低運行能耗，是對組合式空調機組研究的一個重要方向［2～7］。經測試發現相同風量、不同斷面風速均勻度的機組性能存在著差別，本文著重對斷面風速均勻度對組合式空調機組的供冷、供熱量的影響進行研究。2 測試方法2.1 斷面風速均勻度的測試方法斷面風速均勻度是指機組斷面上任一點的風速與平均風速之差的絕對值不超過平均風速20%的點數占測總點數的百分比。其測試方法如下：（1）在距盤管或過濾器迎風斷面200 m
流體機械 2017年8期2018-01-25
- 利用超聲波流量計對熱電廠供熱流量測試的探討①
增大，發電廠的供熱量也在逐年增加，縱觀整個供熱系統，其中存在的主要問題有：一是由于計量管理不完善和規范化程度不夠，造成單位間因流量計計量偏差而發生經濟糾紛；二是由于計量誤差較大，致使實際供熱量大于需求供熱量，造成能源的浪費和城市環境的污染。近年來，隨著電子技術、數字技術的發展，利用超聲波測量流體流量的技術發展很快，它采用了先進的多脈沖技術、信號數字化處理技術和糾錯技術，使流量儀表更能適應工業現場的環境[1]，計量更方便、經濟、準確。針對發電廠供暖系統存在的
化工自動化及儀表 2017年8期2017-11-01
- 冬季供暖工況下混凝土輻射頂板傳熱特性
AB軟件計算其供熱量，并通過該頂板輻射供暖的熱工特性實驗驗證模型的合理性。研究表明：頂板溫度計算值與實驗結果的誤差在5.01%以內，供熱量計算值與實驗結果的誤差在5.15%左右。通過對實驗和計算結果的分析發現：在定流量穩態工況下，頂板溫度隨供水溫度的增大呈指數性增大，隨換熱盤管間距的增大而減小。關鍵詞：輻射供暖；傳熱；供熱量；數學模型；實驗驗證輻射板空調系統以其節能、環保、低噪聲[1]、房間無明顯吹風感[2]、熱舒適性高[3]及節省建筑空間等優點逐漸成為人
土木與環境工程學報 2016年2期2016-06-13
- 冬季供暖工況下混凝土輻射頂板傳熱特性
AB軟件計算其供熱量，并通過該頂板輻射供暖的熱工特性實驗驗證模型的合理性。研究表明：頂板溫度計算值與實驗結果的誤差在5.01%以內，供熱量計算值與實驗結果的誤差在515%左右。通過對實驗和計算結果的分析發現：在定流量穩態工況下，頂板溫度隨供水溫度的增大呈指數性增大，隨換熱盤管間距的增大而減小。關鍵詞：輻射供暖；傳熱；供熱量；數學模型；實驗驗證中圖分類號： TU832.1文獻標志碼：A 文章編號：16744764（2016）02011807Abstract：
土木建筑與環境工程 2016年2期2016-05-31
- 基于因子交互分析的熱電廠經濟性優化研究
暖期供熱負荷和供熱量進行預測，其后結合相關法規政策及實際情況，建立熱電廠熱化系數優化模型，最后利用建立的非線性優化模型，兼顧考慮模型系統中的不確定參數因子，進一步分析不同因子參數間的交互作用對系統目標函數(煤炭供應成本)的影響［8，9］。1 模型建立多熱源供熱系統的熱化系數可定義為作為主熱源的熱電廠承擔的基本負荷所占供暖設計負荷的比例。區域鍋爐房作為系統中的調峰熱源，是當供熱系統負荷超過基本熱負荷時，用來輔助熱電廠以提供尖峰負荷的輔助熱源。選擇合理的熱化系
華北電力大學學報(自然科學版) 2014年4期2014-12-19
- 基于天然氣聯合循環電廠的熱量—功率—燃氣容量分析
這種燃氣電廠的供熱量、供電量和燃料消耗能力是協調城市能源系統的關鍵。本文根據能量守恒定律，建立燃氣-蒸汽聯合循環發電機組的過程模型，通過仿真設計，得出一組邊界數據。通過這些數據可為燃氣電廠在城市能源系統的協調上反饋一定的信息。關鍵詞：熱電聯產 供熱量 供電量 天然氣消耗量中圖分類號：TM611.31 文獻標識碼：A 文章編號：1672-3791（2014）03（b）-0111-021 系統配置（1）系統描述。系統主要由燃氣輪機（GT）、背壓抽氣式汽輪機（S
科技資訊 2014年8期2014-11-10
- 勝利發電廠二期鍋爐燃用煙煤降低廠用電技術研究
通過協調兩臺爐供熱量，在供熱量不是很大情況下盡量實現兩爐七磨運行方式。鑒于目前3#爐空預器堵塞情況較嚴重，兩爐七磨期間4#爐運行三臺磨煤機。低負荷啟動磨煤機低負荷兩爐均三臺磨運行時，供熱量增加時優先增加一臺爐供熱量，該爐達到啟磨標準時啟動備用磨煤機，當該爐蒸發量達950～1000t/h，逐漸增加另一臺爐供熱量。高負荷停運磨煤機高負荷兩爐均四臺磨運行時，供熱量減少時優先減少一臺爐供熱量，該爐達到停磨標準時停運一臺磨煤機，供熱量需進一步降低時逐漸降低另一臺爐供
化工管理 2014年9期2014-08-15
- 低溫供熱系統的用能分析
量為冷凝器側的供熱量和熱泵外部散熱損失，如果不計熱泵的外部散熱損失，則熱泵能流分布如圖3所示．圖3 熱泵能流分布Fig.3 Layout of heat pump energy distribution根據熱泵的定義[11]：熱泵是一種利用高位能使低位熱源流向高位熱源的節能裝置．通常熱泵裝置的效率定義為式中：ηex,hp為熱泵裝置的效率；Ex,rQ為熱泵供出的熱量ErQ的值；Whp為熱泵裝置消耗的功．但一些學者認為，熱泵回收的工業余熱、地熱、太陽能等低溫熱
天津大學學報(自然科學與工程技術版) 2014年1期2014-06-05
- 污水源熱泵供熱系統實際運行工況分析
水源熱泵系統的供熱量須與房間熱負荷一致。2.1.1 整個供熱期間室內外溫度的變化測試結果如圖2所示。由圖2可以看出，在整個供暖期間，室外的平均溫度為-5.3 ℃，室內平均溫度為21.1 ℃，說明污水源熱泵供熱系統在寒冷的天氣下仍可以滿足房間的供暖要求。圖2 室內外溫度變化2.2.2 一天內室內外溫度的變化圖3顯示了某一天室內外溫度的變化，可以看出室外溫度變化較大的情況下，室內溫度變化很平穩，仍舊維持在 21 ℃左右。這一天室內最大溫度變化幅度為 2.5 ℃
制冷技術 2014年6期2014-05-08
- 嚴寒地區高速公路服務站區地源熱泵系統的運行模擬
為一定時間內的供熱量，MJ；Qr為設計供熱負荷，kW；η為日均負荷系數；n為供熱時間，d。根據計算，供暖期（160 d）內供熱量總計2.00×106MJ，按照地源熱泵系統在供熱狀況下的平均能效比3.4計算，太陽能和淺層土壤提供熱量總計：3.1.2 太陽能供熱量[3]式中：Qt為一定時間內太陽能的有效利用量，MJ；Wt為當地指定月太陽能單位面積日均輻射量，MJ/（m2·d）；S為太陽能集熱面積，m2；η為太陽能有效利用系數；n為光照時間，d。表2 供暖期供熱
山西交通科技 2014年6期2014-01-12
- 熱電聯產機組供熱煤耗計算方法分析
，只能根據對外供熱量、鍋爐效率、管道效率反算，或采用發電供熱分攤比對入爐標準煤量進行人為分割的方法間接計算。目前，國內外發電供熱分攤方法有3類:一類是熱電聯產效益歸電法，此類方法基于熱力學第一定律，以燃料化學能在發電和供熱2個環節數量上被利用的程度進行分析評價，其中包括我國相關能源政策中規定采用的熱量法;另一類是熱電聯產效益歸熱法，此類方法基于熱力學第二定律，以燃料的做功能力被利用的程度來評價熱經濟性，如焓熵法、做功能力法等;第三類方法是熱電聯產效益折中分
綜合智慧能源 2013年7期2013-10-19
- 大機組非熱電聯產供熱比指標及簡捷計算方法
統計期內的機組供熱量與汽輪機熱耗量之比值。過去，小機組通常由汽輪機抽汽或乏汽對外供熱，均按照《標準》計算供熱比。但對有鍋爐側直接供熱的大機組而言，機組供熱量為爐側與機側供熱量之和，汽輪機組耗熱量并不包含全部供熱量,顯然用《標準》供熱比定義式計算是不恰當的；此外《標準》對機組供熱量的計量位置沒有明確規定，在電廠統計中存在差異，缺少可比性，大機組復雜供熱系統指標統計的規范性是一個共性問題。1 非熱電聯產機組能耗分攤1.1 鍋爐輸出熱量與產品熱耗量分攤在燃煤電廠
電力工程技術 2011年6期2011-07-03
- 冷卻頂板系統的供熱性能及熱舒適效果
評，著重分析了供熱量與局部熱不舒適之間的關系和變化規律．研究表明，冷卻頂板供熱可以滿足相關標準對整體熱舒適的要求，但由于垂直溫差和輻射不對稱溫度的作用，供熱量超過限定值時會引起局部熱不舒適，建議冷卻頂板供熱量不宜超過117 W/m2．冷卻頂板；供熱工況；整體熱舒適；局部熱不舒適冷卻頂板作為一種新型空調方式，最早起源于歐洲斯坎蒂納維亞半島一帶，其通過改變背部銅制盤管內的水溫來調節頂板表面溫度，進而實現調節房間溫度的目的[1]．與傳統空調不同，冷卻頂板可以通過
天津大學學報(自然科學與工程技術版) 2010年12期2010-06-05