翼緣
- 新型裝配式槽鋼連接節點有限元分析
梁、槽鋼連接件、翼緣連接板、腹板連接板和高強螺栓。節點試件梁長1 300 mm，柱長1 800 m。槽鋼連接件為焊接，腹板和翼緣厚度一致，均為14 mm。節點參數見表1。節點模型如圖1 所示。鋼材選用Q235 鋼，鋼管柱內填充C40 混凝土，螺栓采用10.9 級M20 高強摩擦型螺栓。上下翼緣的拉力由梁翼緣通過翼緣連接板傳遞到槽鋼連接件再傳遞到柱腹板上，經過計算翼緣連接板上螺栓數量確定為16 個。H 型鋼梁上的剪力通過腹板連接板傳遞到柱翼緣上，經過計算，腹
科技創新與應用 2023年29期2023-10-18
- Q460 高強鋼焊接T 形截面縱向殘余應力分布
下特點.(1) 翼緣殘余應力呈對稱分布，翼緣焊縫周邊區域和外伸端為殘余拉應力，翼緣外伸段中部為殘余壓應力.(2) 腹板焊縫周邊區域和外伸端為殘余拉應力，腹板中部為殘余壓應力.(3) 截面焊縫處的最大殘余拉應力小于鋼材實測屈服強度，也小于鋼材名義屈服強度.2 焊接殘余應力數值模擬試驗2.1 有限元模型建立鋼板切割的有限元模型尺寸與試件尺寸一致(圖2)，割縫寬度設為1 mm，鋼板切割幾何形狀示意圖和切割方向如圖2a 所示；根據表2 中T 形截面幾何尺寸建立有限
焊接學報 2023年8期2023-08-18
- 圓形截面柱組合框架中非對稱鋼梁截面框架梁梁端極限狀態有效翼緣寬度研究
混凝土樓板的有效翼緣寬度是計算極限抗彎承載力的關鍵參數之一。在地震作用下，組合框架主要承受側向荷載，梁端形成塑性鉸，因此需要驗算側向荷載作用下組合框架梁梁端承載力是否滿足要求。由于需要驗算的是極限抗彎承載力，所以需要知道承載力極限狀態對應的有效翼緣寬度。鋼-混凝土組合梁有效翼緣寬度的研究由來已久，早在1976 年，HEINS 和FAN[1]就第一次用理論推導的方式求解了極限狀態下簡支橋面板的有效翼緣寬度。隨后，FAHMY 和ROBINSON[2]分析了多層
工程力學 2023年8期2023-08-16
- LVL工字梁的設計制造及其力學性能檢測與應用
材料如LVL等作翼緣，木基結構板如定向刨花板(OSB)等作為腹板，并用結構型膠粘劑如異氰酸酯膠(PMDI)等粘接的一種建筑結構材料。2019年，李軍偉的研究表明了與實木梁相比，木結構工字梁具有更高的強度，剛度和尺寸穩定性，具有更大的跨度能力以及更小的翹曲，扭曲和劈裂的發生幾率，具有更低的伸縮率的力學性能[6]。木結構工字梁具有剛度高，重量輕和不易變形的特點[7，8]。目前，國內對LVL工字梁的研究較少，特別是具體的設計制造方面較為空白；而國外更多地聚焦在工
林業機械與木工設備 2022年9期2022-09-30
- 極限規格H 型鋼產品軋制缺陷分析及優化
所示，極易發生翼緣撕裂，甚至插入立輥箱體的事故，其綜合成材率僅為83.88%，大大限制了企業產能的提升。圖1 萬能軋制后舌頭形狀本文通過對坯型、開坯孔型系統、軋制規程設計進行創新，提出了設備和工藝改進措施，大大降低了該系列產品軋制缺陷，以對H 型鋼的研究提供參考。1 馬鋼大H 型鋼生產工藝流程馬鋼大H 型鋼分廠主要生產工藝[4-5]：步進梁加熱爐→高壓水除鱗→二輥可逆開坯機（BD）→串列式（U1-E-U2）萬能粗軋機組→萬能精軋機（UF）→熱鋸→步進鏈式
山西冶金 2022年4期2022-09-26
- 帶翼緣鋼筋混凝土剪力墻塑性鉸長度研究
史慶軒，吳夢臻帶翼緣鋼筋混凝土剪力墻塑性鉸長度研究王?斌1, 2，史慶軒1, 2，吳夢臻1(1. 西安建筑科技大學土木工程學院，西安 710055；2. 西安建筑科技大學結構工程與抗震教育部重點實驗室，西安 710055)為了滿足建筑功能的需求，正交方向布置的一字形墻通常被連接成一體，形成不同截面形式的帶翼緣剪力墻．T形截面剪力墻作為其中最典型的墻肢組合形式，其截面的不對稱性會導致不同受力方向下的變形性能和塑性鉸長度存在明顯差異．為了揭示T形截面鋼筋混凝土
天津大學學報(自然科學與工程技術版) 2022年8期2022-05-30
- 鋼箱梁截面有效分布寬度的計算分析
面設計要充分考慮翼緣有效分布寬度,盡可能使截面翼緣受力時全寬有效,減小剪力滯效應對翼緣板應力計算結果的影響[1]。鋼箱梁截面單箱寬跨比不宜過大,否則截面不經濟,容易造成鋼材浪費。以跨徑30 m～50 m的多跨連續鋼箱梁橋為例,對鋼箱梁截面有效分布寬度進行分析研究。2 鋼箱梁截面有效寬度計算JTG D64—2015公路鋼結構橋梁設計規范(以下簡稱“規范”)[2]的5.1.8條第2款規定,箱形梁橋的翼緣有效分布寬度可以用式(1)和式(2)來計算:(1)(2)以
山西建筑 2022年11期2022-05-25
- 墻梁計算要點及風吸力作用下新舊《門規》墻梁穩定計算對比
墻面板對墻梁受壓翼緣的約束作用、拉條對墻梁平面外的支撐作用及新舊《門規》對于風吸力作用下墻梁內翼緣受壓時的穩定計算對比。常用墻梁截面類別見表1所示。常用墻梁截面 表1表1通過型鋼種類將常用墻梁分為兩大類。①冷彎薄壁型鋼，分為開口截面和閉口截面，薄壁構件由于其壁厚很薄，使得開口截面的自由扭轉剛度GIt比較低，且大部分開口截面的形心和剪心不重合，受彎時易出現扭轉，受壓時易出現彎扭屈曲；冷彎薄壁構件由于有屈曲后強度可以利用，在計算截面特性時需要考慮受壓板件的有效
安徽建筑 2022年4期2022-05-05
- 某變電站工程翼緣加寬型鋼框架結構受力性能數值模擬研究
是腹板螺栓連接、翼緣焊接的連接形式[3]。近年來，為提高施工效率和質量，設計人員開始研究全螺栓連接形式。在全螺栓連接節點中，上部翼緣通過其上方的連接板與鋼梁實現螺栓連接，樓板的鋼板底模在連接板凸起位置現場切割，然后澆筑混凝土，以實現樓板與鋼梁的緊密貼合。但是通過現場應用發現，將鋼板底模切割后，導致澆筑混凝土時，在切割部位出現漏漿，既影響美觀，又影響澆筑質量。為解決變電站鋼結構建筑采用全螺栓連接時的漏漿問題，設計人員提出了鋼梁翼緣加寬型節點的改進措施。但改進
安徽建筑 2022年3期2022-04-01
- 基于仿真的塘沖水庫閘門加固設計參數分析研究
參數分析得知，其翼緣比決定了鋼結構布設型式與穩定系數，此類型鋼結構的設計方案很大程度上就是翼緣比的對比優化，塘沖水庫閘門加固結構剖面型式如圖2所示。根據水庫運營工況下荷載分析得知，靜力荷載下水庫閘門外荷載包括有結構自重、靜水壓力以及閘門推力等，筆者擬定計算工況中水庫蓄水位為35.0 m，以閘門瞬時推力及水壓力推力合力點為閘門推力計算，其作用點如圖3所示。圖2 閘門加固結構剖面圖圖3 閘門推力作用點(單位：mm)利用ABAQUS仿真計算平臺建立水閘整體計算模
水利科學與寒區工程 2022年2期2022-03-01
- L形鋼管混凝土柱-H型鋼梁Z字形拼接節點抗震性能研究*
耗能能力，可通過翼緣與蓋板之間的滑動耗能，抗震性能優良。異形鋼柱具有避免室內暴露、提高柱弱軸向受力性能等優點，具有良好的發展前景。然而，對異形鋼柱節點的相關研究還不多見。張愛林等[15]研究了T形截面異形鋼柱與鋼梁節點的抗震性能，研究結果表明，節點具有良好的塑性轉動能力、延性性能和耗能能力。在本文提出一個Z字形梁柱連接節點，由一個帶Z字形懸臂梁的L形鋼管混凝土柱和一個H型鋼梁組成。對兩組試件，即無加勁肋的CFSC-NS組節點試件和帶梁翼緣加勁肋的CFSC-
建筑結構 2021年23期2021-12-11
- 冷彎薄壁矩形管板組相關屈曲壓彎承載力研究
件的極限彎矩比隨翼緣寬厚比和軸壓比增大而明顯減小.曾鋒[5]研究表明冷彎薄壁矩形鋼管柱軸壓承載力相對較弱的腹板軸壓承載力提高約12%，而相對較強的翼緣板軸壓承載力會降低.然而，鋼結構規范GB 50017—2017《鋼結構設計標準》[6]對構件截面進行分類時，往往將截面的腹板、翼緣簡化為四邊簡支單板，未考慮極限狀態下翼緣和腹板之間的約束關系.GB 50018—2002《冷彎薄壁型鋼結構技術規范》[7]采用板組約束系數來考慮構件極限狀態下板件的相關屈曲作用，從
湖南大學學報（自然科學版） 2021年11期2021-12-01
- 中歐規范關于鋼筒倉T型環梁穩定承載力計算
tf為T型環梁的翼緣厚度；bf為T型環梁的翼緣寬度；xc為T型環梁的形心與倉裙內壁之間的距離；Ir為T型環梁沿徑向有效截面慣性矩；Iz為T型環梁沿軸向有效截面慣性矩；It為T型環梁有效截面扭轉常數；A為T型環梁有效截面面積。根據文獻[3]6.2～6.3，上述公式中σs可理解為T型環梁內緣處于純簡支約束時的屈曲應力，σc可理解為T型環梁內緣處于純固定約束時的屈曲應力。根據文獻[2]8.3.2.3(2)，與T型環梁共同工作的倉壁有效長度lc,ls分別按下列公式
山西建筑 2021年21期2021-10-26
- 工字形薄壁梁翼緣彎曲切應力的進一步分析1)
薄壁梁腹板和外伸翼緣上與翼緣平行的彎曲切應力，現有的材料力學教材[1-6]中已有較為經典和通用的計算公式，但翼緣和腹板交接區域與剪力垂直的切應力和翼緣上與剪力平行的切應力公式，各文獻中給出的結論，值得進一步探討。文獻[2]和文獻[3]中，考慮到腹板很薄，翼緣和腹板交接區域與剪力垂直的切應力近似地沿用了翼緣外伸部分的切應力計算公式。根據這一公式，翼緣對稱軸上與剪力垂直的切應力最大。這一結論顯然與對稱性分析的結果相矛盾。文獻[4]中給出了翼緣上與剪力相平行的切
力學與實踐 2021年4期2021-08-30
- FRP復合材料工字梁結構性能研究*
的FRP工字梁，翼緣與腹板寬度之比(bf/bw)不同，NF為窄翼緣(bf/bw=0.43)，WF為寬翼緣(bf/bw=1.13)。工字梁尺寸如圖1所示。在3 000mm跨度和1 000mm內部荷載跨度下，對梁進行簡單支撐和4點彎曲試驗。圖1 FRP復合材料工字梁尺寸所有工字梁的翼緣均由CFRP和GFRP制成，腹板僅由GFRP制成。腹板上的某些GFRP層延伸至每個梁翼緣。CFRP的角度相比縱向固定為0°，定義為CFRP-0；GFRP的角度固定為0/90°，±
施工技術(中英文) 2021年12期2021-08-05
- 橫隔板對波形鋼腹板組合梁翼緣有效寬度影響研究
梁的剪力滯效應和翼緣有效寬度。為準確計算波形鋼腹板組合梁翼緣有效寬度，有必要對橫隔板帶來的影響進行研究。目前，即使包括傳統混凝土箱梁在內，針對橫隔板對翼緣有效寬度影響的研究不多。張洪斌等[1]基于有限元分析發現，橫隔板的設置對單箱雙室懸臂箱梁2個梁段的正應力分布有一定影響，剪力滯系數最大值可提高5%，對遠離橫隔板梁段的剪力滯效應基本無影響。波形鋼腹板組合梁方面，易建強[2]對試驗梁縮尺模型的有限元分析發現，橫隔板能有效減弱其附近截面位置處頂、底板的剪力滯效
福建建筑 2021年7期2021-08-03
- Lateral magnetic stiffness under different parameters in a high-temperature superconductor levitation system*
大，轉動過程中梁翼緣受角鋼擠壓變形，與角鋼翼緣產生間隙。而梁腹板也出現較為明顯的受壓變形導致的曲鼓。Fig. 4. Relationships between kxx and B0 at different lateral displacements under the FC condition in(a)the first pass and(b)the second pass.Fig. 5. Lateral forces under different
Chinese Physics B 2021年7期2021-07-30
- 鋼-混凝土組合梁負彎矩區有效翼緣寬度研究
設計中，通常利用翼緣有效寬度反映剪力滯效應。1 工程概況清風互通立交跨越的簡蒲高速中央分隔帶為3m，富加北互通立交跨越的遂資眉高速中央分隔帶為2m。此次計算的匝道橋上跨以上兩條高速，橋梁跨徑均為（33+33）m，橋梁寬度分別為9m、10.5m和17m。匝道橋施工采用吊裝施工方法，其截面布置如圖1所示。圖1 項目截面布置圖（單位：mm）2 變分法計算組合梁截面縱向應力2.1 基本假設（1）在拉力荷載作用下，假設鋼梁、鋼筋、混凝土為理想化彈性體。如果混凝土沒有
工程技術研究 2021年10期2021-06-30
- 部分包覆鋼-混凝土組合梁受彎承載能力及變形能力試驗研究*
形截面的主鋼件及翼緣和腹板間填筑的混凝土組成。該截面最早由歐洲學者提出，主鋼件一般采用型鋼，混凝土主要用于提高主鋼件的耐火能力，且截面設置了箍筋、抗剪鍵和縱筋(圖1(a))。隨著研究的深入，混凝土的加入還提高了截面的抗屈曲能力、承載力及剛度[1]。1996年，加拿大Canam公司提出一種改進形式的截面，將普通型鋼替換為焊接薄壁H型鋼，并在H型鋼翼緣間設置連桿(Link)來改善翼緣的屈曲性能(圖1(b))[2]。此截面經改進后，構造更為簡單，且提高了主鋼件翼
建筑結構 2021年7期2021-05-13
- 冷彎薄壁型鋼受彎構件承載力與延性優化研究
]發現雙對稱彎曲翼緣截面比雙拼C 型鋼截面具有更好的強度、剛度和延性，然而考慮到制造和施工限制，這類截面不能廣泛應用。Ye 等[7]開發了一種折疊翼緣截面，承載力比雙拼C 型鋼高出57%，且有平翼緣，方便與樓板連接，比彎曲翼緣更實用。陳明等[8]將冷彎C 型鋼拼合成I 形、L 形、T 形或十字形等組合截面，提高了構件承載力，整體框架抗震性能更佳。隨著計算機技術的發展，學者們通過引入遺傳算法、粒子群算法等開展了更多截面優化的研究[9-10]。本文選用具有較好
工程力學 2021年4期2021-04-21
- 銹損冷彎薄壁C形鋼梁受彎承載力試驗研究
，在距跨中1/2翼緣寬度的截面B-B和C-C上分別布置4個應變片，編號分別為S17、S18、S37、S38和S19、S20、S39、S40.應變片布置見圖1.(c) B-B截面(d) C-C截面2 試驗結果與分析2.1 試驗現象圖2給出了加載過程中4組試件的破壞模式.由圖可知，試件的破壞位置均發生在純彎段內，加載點及支座均完好，且隨著銹蝕程度的增大，破壞模式表現多樣.由圖2(a)和(b)可知，試件U1-1首先在跨中附近發生受壓翼緣與腹板交線的畸變屈曲(受壓
東南大學學報（自然科學版） 2021年1期2021-02-22
- T型鋼連接梁柱半剛性節點承載力影響因素研究
載后期T型連接件翼緣屈服與柱分離，節點具有良好的耗能能力。Latour[2]等分析得出T型鋼連接節點比焊縫連接節點等其他傳統節點耗能性能強，同時提出了T型鋼連接節點在往復荷載下的受力性能理論模型。戴紹斌[3]等通過擬靜力試驗研究T型鋼連接節點，提出T型件翼緣剛度不同對延性影響較大。鄭小偉[4]對T型鋼連接節點施加低周往復荷載，分析了各試件的破壞特征和破壞機理，并探討了影響節點滯回性能的決定因素，典型破壞模式為T型鋼翼緣破壞，T型鋼尺寸對節點性能影響較大。本
四川建筑 2020年4期2020-09-18
- 集中側向約束對H型簡支鋼梁穩定性的研究
面扭轉主要是受壓翼緣引起的，上翼緣的側向位移大于下翼緣的側向位移，因而形成了截面扭轉。當側向支撐設置在受壓翼緣時，則梁的側向彎曲和截面扭轉都能被很好地約束，從而梁的整體穩定得以保證，約束的效果取決于支撐桿件的軸向剛度和線剛度[4]。1 模型建立本文將運用有限元程序對跨中存在側向約束的H型鋼梁，約束位置分別在上翼緣(受壓翼緣)、剪心和翼緣以下h/4處3種情況進行計算分析研究。計算截面選用了德國的熱軋中翼緣H型鋼PE300(300 mm×150 mm×7.1
工業安全與環保 2020年8期2020-08-29
- 鋼管混凝土翼緣組合梁振動特性
矩形或正六邊形管翼緣替代平板翼緣，即可形成新型管翼緣組合梁[1]。新型管翼緣組合梁的管翼緣填充流動性較大的自密實高性能混凝土。新型組合梁繼承了傳統鋼混組合梁的特點，同時具有自身的很多優點，如：管翼緣的豎向尺寸可減小腹板高度和腹板長細比，改善穩定性能，扭轉剛度遠大于傳統工字形梁，故橫向加勁肋和連接系的設置數量可顯著減少，管翼緣組合梁具有較高的承載力，相比傳統工字形梁，管翼緣組合梁梁高小，可節省材料用量，減少結構自重，對橋下凈空有嚴格限制的立交橋梁和城市橋梁有
土木工程與管理學報 2020年2期2020-06-24
- 鋼結構工字形梁給定截面積條件下最大抗彎承載力截面尺寸探討
度大于寬度，以及翼緣厚度大于腹板厚度的形式以獲取更大抗彎承載力，然而，截面的高寬比的加大將會使截面兩個主軸的慣性矩相差過大，對于工字形這種開口截面的抗扭剛度又較小，將嚴重影響截面的穩定性，這個是工字形截面設計中不可忽略的因素，截面在給定截面積的條件下，截面高度較大的時候主軸抗彎承載力較大，而弱軸抗彎剛度較小時穩定性較差，而截面高度較小時，穩定性較好或者穩定性沒有成為控制因素，這時主軸的抗彎承載力較差，這樣就必然存在一個截面考慮整體穩定性下最大抗彎承載力的解
中國建筑金屬結構 2020年4期2020-05-25
- 冷彎薄壁拼接梁承載力研究
分析，探究腹板、翼緣對承載力的影響。關鍵詞：冷彎薄壁型鋼;工字型;腹板;翼緣冷彎薄壁工字形梁作為一種鋼梁結構，廣泛運用于冷彎薄壁型鋼結構與住宅中。其拼接梁結構具有安裝靈活、方便運輸、儲存、安裝等優勢。但是受初始缺陷、局部屈曲、整體屈曲、平面外失穩等材料及相關作用的影響，使理論分析、試驗研究的進行相當困難。周緒紅、石宇等[1-3]采用試驗和有限元方法對冷彎薄壁卷邊槽組合工字型梁的材料強度、受彎性能、腹板高厚比、板件寬度以及梁長進行了分析，并提出了鋼材種類、受
無線互聯科技 2020年1期2020-03-23
- 殘余應力對鋼壓桿穩定承載力影響的討論
教材中，對工字鋼翼緣邊緣為殘余壓應力，翼緣中間為拉應力，不考慮腹板殘余應力進行了推導，得到結論是此種分布模式殘余應力，對弱軸的影響比強軸嚴重得多，明顯削弱壓桿穩定承載力，但對殘余應力分布模式相反，翼緣兩端拉應力中間壓應力情況，并沒做說明，學生在學習中很容易誤認為只要有殘余應力就會削弱鋼壓桿穩定承載力。筆者采用CAD作圖解釋，直觀地幫助學生理解糾正學習中偏差。鋼壓桿材料Q235，截面選取為H型400×300×16×10，假定截面殘余應力按線性分布，且截面殘余
安陽工學院學報 2019年6期2019-12-04
- Q460高強度鋼材焊接T形截面殘余應力影響參數實驗研究
比、板件厚度以及翼緣和腹板的相關性對Q460高強度鋼材焊接T形截面殘余應力分布的影響。1 試件設計實驗采用分割法對8 mm和12 mm兩種厚度共8個Q460高強度鋼材焊接T形截面試件進行殘余應力測量，試件的截面尺寸如表1所示，截面形狀如圖1所示。表1和圖1中H表示腹板高度；B表示翼緣寬度；t表示翼緣和腹板的厚度，二者相等；H(B)/t表示截面的高(寬)厚比。通過單向拉伸實驗得到的鋼材的力學性能如表2所示。表2中：E表示彈性模量；fy表示屈服強度；fu表示抗
中原工學院學報 2019年5期2019-12-03
- 矩形斷面鋼襯與混凝土聯合承載機理與受力分析研究
加勁環，甚至增加翼緣。而實際上，鋼襯漸變段都是埋置在混凝土之中，鋼襯在內外水壓力作用下將與外包混凝土共同變形和承載。為了研究漸變段鋼襯與外包混凝土共同承載的機理，以及加勁環間距、截面高度等對鋼襯承載力的影響，選取受力最為不利的漸變段矩形斷面為研究對象?？紤]到混凝土與鋼襯及加勁環所有表面之間復雜的接觸關系，模型計算范圍沿管軸向取單個加勁環范圍內的鋼襯、加勁環及外包混凝土，長度為700～1 000 mm，水平橫向取一個壩段，寬度為21 m，管頂底混凝土高度取3
水力發電 2019年8期2019-11-22
- 熱軋中小H型鋼表面鐵皮、銹蝕分析及探討
軋后冷卻過程中，翼緣沿寬度方向自中部向端部逐漸產生紅色鐵皮，并且經矯直機矯直、冷鋸鋸切在翼緣與上腹板的圓角附近會出現淺紅色銹蝕，對其外觀質量產生了一定影響。1 熱軋H型鋼表面鐵皮、銹蝕形成過程及機理1.1 工藝流程簡介連鑄坯→加熱→除鱗→粗軋→飛剪切頭→精軋→熱鋸取樣、分段→冷床冷卻矯直→編組→冷鋸鋸切定熱軋中小H型鋼工藝生產線是由熱送輥道運送連鑄坯，步進式加熱爐根據鋼坯斷面尺寸變化和不同的加熱工藝要求進行加熱。經高壓水除鱗箱除鱗，再經二輥可逆往復式粗軋機
冶金與材料 2019年4期2019-09-07
- 熱軋H型鋼控制冷卻工藝研究
問題，比如腹板和翼緣溫差較大，所產生的殘余應力較大。通常這種鋼板翼緣較厚，而腹板較薄，會使得翼緣冷卻速度慢而腹板的冷卻速度快，很容易在腹板中形成殘余應力，在翼緣形成拉應力。通過數值分析，發現在冷卻時其溫差可達到150℃以上，利用盲孔法測量H型鋼殘余應力，結果發現翼緣可以達到293 MPa，而腹板為3 000 MPa。其次對于一些厚度較厚的H型鋼來說，采用微合金化的方式能夠提高生產成本，并且其產品力學性能不穩定，從一定程度上影響了高強度H型鋼的生產。據統計，
山西冶金 2019年2期2019-05-31
- 剪力墻組合配筋在工程中的應用
形、L形、兩端帶翼緣的復雜截面，分解為直線墻肢，對直線墻肢按矩形截面分別配筋，把帶邊框柱的剪力墻，分解為直線墻肢和端柱分別配筋，然后疊加配筋結果。這種配筋方式，多數情況下會造成配筋過大，不經濟；而在某些情況下又會配筋不足，不安全。傅學怡對此法也提出過質疑：“實際工程中，常采用分段設計方法，將整截面的剪力墻分成幾個矩形截面來設計，其安全性、合理性有待研究?！盵1]規范條文也要求剪力墻按組合截面配筋?！犊挂帯穂3],6.2.13-3：“抗震墻結構、部分框支抗震
四川水泥 2019年2期2019-04-17
- 單箱三室寬箱梁橋有效翼緣分布寬度研究
此一般采用“有效翼緣分布寬度”的方法進行計算處理[4-6]。目前一般的研究只針對特定的箱梁橋展開計算，沒有通用性。祝明橋按照1:6縮尺比例進行了混凝土箱梁模型受彎性能試驗，并通過ANSYS分析，給出了翼緣有效寬度計算系數的計算公式[7]。張彥玲采用能量變分法推導了反向集中荷載作用下截面應力的解析解，計算了組合梁負彎矩區的有效翼緣寬度，將計算結果與試驗結果進行了對比[8]。我國《鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》第4.2.3節對箱梁有效分布寬度做出了規定
福建質量管理 2019年7期2019-04-04
- 基于ABAQUS的T形短肢剪力墻承載力研究
m，截面為T形，翼緣寬為750mm，翼緣厚度為150mm，墻體寬度為900mm，腹板厚度為150mm，具體尺寸如圖2-4所示，其內部縱向鋼筋和箍筋配置如圖1所示。圖1 T形短肢剪力墻截面尺寸圖2 T形普通短肢剪力墻配筋平面圖4 各部件的應力云紋圖試驗分別截取了 T形普通短肢剪力墻混凝土和鋼筋骨架在單調荷載作用下應力云紋圖，如圖3和4所示。圖3 T形普通短肢剪力墻混凝土在單調荷載作用下應力云紋圖如圖3，由于T形截面的加載端在翼緣側，出現了上述幾個不同變形下的
四川水泥 2018年9期2018-08-29
- 薄壁型方管立柱局部穩定性分析
的邊界條件對立柱翼緣與腹板的穩定性影響不大，因為沿著薄壁型方管立柱長度方向多出現多個半波，對于中間的半波，邊界條件的影響幾乎可以忽略[5]。因此在研究薄壁型方管立柱屈曲時假設加載邊是鉸支的，這樣薄壁型方管立柱翼緣與腹板的位移函數仍可設為式(3)中的位移函數。根據薄板穩定理論，將立柱翼緣的坐標原點建立在翼緣的中點處，腹板的坐標原點建立在腹板的中點處，如圖3所示。圖3 薄壁型方管立柱受力分析圖由立柱翼緣與腹板屈曲波形的對稱性條件，得到立柱翼緣與腹板的位移函數為
機械制造與自動化 2018年4期2018-08-21
- 焊接工字形截面組合鋼梁腹板屈曲后整體穩定性探析
桁架的斜拉桿，梁翼緣猶如弦桿，橫向加勁肋則起到豎桿的作用，這就使得腹板屈曲后還可以在一定范圍內繼續承受逐漸增大的荷載。我國現行鋼結構設計規范正是基于這一點，給出了組合梁腹板考慮屈曲后強度的計算公式。而在實際中，當采用較薄腹板并利用其屈曲后強度時，腹板高厚比一般都比較大，特別是跨度較大的梁，腹板的屈曲實際上是會引起梁內部應力的重新分布的，如果再考慮到梁構件的殘余應力等初始缺陷的作用，從鋼結構穩定設計的角度來說，必然會對梁的整體穩定性產生一定的影響。那么此時整
建筑 2018年9期2018-05-09
- 各因素對簡支T形截面鋼筋混凝土梁抗爆性能的影響
筋率、截面高度、翼緣尺寸等各因素對T形截面鋼筋混凝土梁抗爆性能的影響。1 有限元模型與荷載的施加1．1 有限元模型相關文獻表明［5］，在所有的混凝土模型中，MAT _CONCRETE _DAMAGE最能有效地模擬混凝土在高應變、大變形下的力學形態。另外，數值模擬結果對材料的參數非常敏感。因此，在有限元模型中，準確定義合理的材料參數顯得尤為重要。*MAT _ CONCRETE _DAMAGE _REL3模型為*MAT_CONCRETE__DAMAGE的升級版
水利與建筑工程學報 2018年1期2018-03-20
- 鋼筋混凝土T形剪力墻現狀研究
，其受力特點是：翼緣的出現使得腹板側受壓時的截面抗彎承載力更高，剛度更大；而翼緣側受壓時，由于翼緣寬度大使得受壓側混凝土壓應變發展緩慢，墻體的變形能力得到提高.目前國內外關于T形RC墻研究：一是數量少，大尺寸T形墻的試驗數據有限；二是，已有的試驗研究中，試件多數為低軸壓比的墻，針對高層建筑底部高軸壓比T形墻的研究非常有限.本文總結了國內外對鋼筋混凝土T形截面剪力墻的相關研究，為進一步研究T形墻的抗震性能和設計方法建立基礎.1 研究現狀1.1 約束邊緣構件在
棗莊學院學報 2018年2期2018-03-08
- 帶翼緣剪力墻有效翼緣寬度的解析解與簡化公式
215000)帶翼緣剪力墻有效翼緣寬度的解析解與簡化公式王斌, 史慶軒, 何偉鋒(1.西安建筑科技大學 土木工程學院，陜西 西安 710055；2.中色科技股份有限公司蘇州分公司，江蘇 蘇州 215000)為了研究高層建筑結構中帶翼緣剪力墻有效翼緣寬度的取值，本文基于能量變分原理，推導了剪力墻翼緣截面正應力的解析表達式，并依據應力等效原則計算了彈性階段有效翼緣寬度的解析解。采用有限元方法對一組T形截面剪力墻進行了參數化分析，描述了有效翼緣寬度隨加載過程的變
哈爾濱工程大學學報 2017年3期2017-04-08
- G550高強冷彎薄壁槽鋼受彎構件力學性能與設計方法
載力有顯著影響，翼緣V形加勁比腹板V形加勁能夠更有效地提高構件抗彎承載力，構件抗彎承載力的變化規律與屈曲模式有關。根據有限元參數分析結果，在已有直接強度法基礎上回歸出適用于高強冷彎薄壁槽鋼受彎構件的直接強度法修正公式。高強冷彎薄壁槽鋼；受彎構件；力學性能；直接強度法；抗彎承載力G550高強鋼材的力學性能與傳統的Q235和Q345鋼材有較大區別。中國《冷彎薄壁型鋼結構技術規范》(GB50018—2003)對屈服強度高于Q345、板厚小于2 mm的構件尚無明確
土木與環境工程學報 2016年5期2016-11-21
- H形截面壓彎鋼構件板組彈塑性相關屈曲分析
能，改變軸壓比、翼緣寬厚比、腹板高厚比及翼緣-腹板厚度比等參數，進行一系列非特厚實截面鋼構件彈塑性局部相關屈曲非線性有限元分析，獲得一系列極限彎矩比與這些參數的相關曲線，表明極限彎矩比隨軸壓比和翼緣寬厚比增大而明顯降低.得到精度較高的正則化極限彎矩比擬合公式，基于整體和局部等穩原則導出板組容許寬厚比相關曲線.在某些條件下，鋼結構設計規范的翼緣和腹板寬厚比限值可能超出容許寬厚比相關曲線限定的參數范圍.焊接H形截面； 彈塑性； 相關屈曲； 極限彎矩比； 寬厚比
同濟大學學報（自然科學版） 2016年9期2016-10-18
- 門式剛架H型鋼梁翼緣厚度與梁穩定性關系研究
門式剛架H型鋼梁翼緣厚度與梁穩定性關系研究呂 淼 王建省 王宗澤北方工業大學土木工程學院基于采用H型鋼做鋼梁的大跨度門式剛架進行分析，用PKPM軟件建立了力學分析模型，設定了力學計算參數，模擬真實剛架的受力，給出恒荷載、線荷載及風荷載作用于鋼梁，并選取高度、翼板寬度、腹板厚度相同但翼緣厚度不同的幾組梁進行計算分析，從而總結出門式剛架H型鋼梁翼緣厚度與梁穩定性的關系。研究背景近年來，我國輕型鋼結構的研究與應用迅猛發展，大量輕型鋼結構出現，其中不乏個性化，結構
中國科技信息 2016年17期2016-10-11
- 波形鋼腹板組合連續箱梁有效翼緣寬度計算初探
組合連續箱梁有效翼緣寬度計算初探董桔燦12Bruno Briseghella1姜瑞娟2陳宜言2吳啟明2吳慶雄1(1.福州大學土木工程學院福建福州 3501162.深圳市市政設計研究院有限公司廣東深圳 518029)針對目前規范中缺少有關波形鋼腹板組合連續梁橋有效翼緣寬度的相關規定提出一種翼緣有效寬度計算方法.以某大跨度波形鋼腹板預應力混凝土組合連續箱梁橋為背景對其有效翼緣寬度計算進行初步研究.研究結果表明:在自重和集中荷載作用下跨中混凝土內襯邊緣的剪力滯效
福州大學學報（自然科學版） 2016年6期2016-07-24
- 熱軋H型鋼翼緣端部缺陷原因分析與改進
公司)熱軋H型鋼翼緣端部缺陷原因分析與改進田志燦(山東鋼鐵股份公司萊蕪分公司)分析了萊鋼H400x400規格翼緣端部未充滿缺陷的產生原因，通過采取完善加熱、速度以及變形制度，優化壓下規程及軋邊機槽深等措施，最終使得此缺陷得到有效解決。H型鋼 孔型參數 壓下規程 加熱制度 速度制度 變形制度 軋槽深度0 前言萊鋼大H型鋼生產線的主體設備從德國SMS公司引進，軋制工藝采用“X-H”往復式軋制，并結合動態AGC技術以及TCS調整系統，具有國際先進水平。該條生產線
河南冶金 2016年6期2016-03-27
- 翼緣寬厚比對耗能梁性能的影響
胡淑軍，王湛?翼緣寬厚比對耗能梁性能的影響胡淑軍1，王湛2(1. 華南理工大學土木工程系，廣東廣州，510640；2. 華南理工大學亞熱帶建筑科學國家重點實驗室，廣東廣州，510640)基于Q235鋼材設計70個不同翼緣寬厚比和長度的耗能梁分析模型來重新評估翼緣寬厚比。與已有試驗對比，驗證有限元分析方法的準確性。研究結果表明，剪切型和彎曲型耗能梁的翼緣寬厚比可放寬至10，并得到不同長度耗能梁的破壞模式、超強系數和滯回曲線。根據耗能梁的破壞模式和耗能能力，建
中南大學學報（自然科學版） 2015年9期2015-12-21
- 水分對木質工字梁翼緣/腹板接口性能的影響*
水分對木質工字梁翼緣/腹板接口性能的影響*李軍偉，陳 竹（云南林業職業技術學院，云南 昆明 650224）木質工字梁（Wood I-Beam，簡稱：IB）在使用過程中將不可避免地遇到潮濕環境的影響，研究水分對翼緣/腹板接口性能的影響，對確保IB接口最佳膠合狀態以及最終產品尺寸穩定性至關重要．研究結果表明：IB的綜合性纖維飽和點只有25%左右；含水率從8.9%提高到25%的接口的承壓能力下降了47.2%，含水率從25%提高到53%的接口的承壓能力僅下降了0.
深圳職業技術學院學報 2015年1期2015-12-15
- 部分翼緣加強型鋼板混凝土連梁的有限元分析
16622）部分翼緣加強型鋼板混凝土連梁的有限元分析陳 棟1，宋 力1，李瑤亮2，王懷亮3（1.大連大學材料破壞力學數值試驗研究中心，遼寧大連116622；2.鄭州大學土木工程學院，河南鄭州450001；3.大連大學建筑工程學院，遼寧大連116622）摘要:通過Abaqus建立鋼板混凝土連梁模型對原始實驗［1］進行模擬分析，分析結果與原始實驗吻合良好 ，有限元分析表明:鋼板混凝土連梁的墻梁連接處鋼板的邊緣在剪拉應力的作用下率先進入屈服，而配有工字型截面的型
水利與建筑工程學報 2015年1期2015-08-12
- 長懸臂板在作業平臺荷載下的力學行為分析
當箱梁結構的懸臂翼緣長度達到和超過2.5m時，可以通過配置橫向預應力鋼筋以優化頂板及懸壁板的應力狀態，而由于施工工藝或張拉控制的影響，可能會造成橫向預應力損失過大或失效，從而導致長懸臂翼緣板在重載作用下損傷和破壞。文章以實際工程為例，分別考慮了橫向預應力失效和不失效兩種情況，對箱梁長懸臂翼緣上搭設作業平臺的力學性能進行了線性和非線性分析。結果表明：箱梁長懸臂板設置橫向預應力鋼筋能夠提高懸臂結構正常使用階段的安全性，但不能提高其極限承載力，極限承載力取決于翼
西部交通科技 2015年6期2015-07-01
- 預應力混凝土梁板體系的應用分析
凝土梁板體系有效翼緣，主要是研究變分法分析預應力框架梁的解析解，結合較為典型的預應力框架結構的試驗，探討預應力混凝土梁的有效翼緣寬度的取值。研究表明：預應力混凝土梁的等效寬度能夠描述真實的受力狀態，在實際的工程中，預應力混凝土要進行短暫狀態的應力計算，且會改變混凝土樓面荷載的雙向傳遞規律。本文的結果能為預應力混凝土梁板體系的設計及計算提供參考。預應力混凝土;梁板體系;有效翼緣;工程案例隨著建筑行業的高速發展，預應力混凝土自20世紀60年代以來開始廣泛應用到
山東農業大學學報（自然科學版） 2015年5期2015-02-21
- 軋制工藝參數對H型鋼金屬流動規律的影響
動軋件進入輥縫；翼緣是在被動的立輥和水平輥輥環側面之間產生塑性變形，依靠翼緣與立輥之間的摩擦力帶動立輥轉動。腹板和翼緣在不同的變形區進行變形，腹板與翼緣的變形條件存在較大的差異［1－2］。因此研究H型鋼的金屬流動規律是十分必要的［3］。1 顯示動力學有限元法［4］顯示動力學有限元基本方程為：式中，a（t）和υ（t）分別是系統的節點加速度向量和節點速度向量，M、C、K和Q（t）分別是系統的質量矩陣、阻尼矩陣、剛度矩陣和節點載荷向量。通常用中心差分法求解上面方
華北理工大學學報(自然科學版) 2014年4期2014-08-05
- H型鋼斷面組織對其機械性能的影響
E五組H型鋼上下翼緣、腹板按H型鋼翼緣寬度四分之一處(4/B)沿著軋制方向切取20σ= Deε250mm拉伸試樣。記翼緣上為I1，翼緣下為I2，腹板為F如圖1所示。實驗所用原材料的化學成分如表1所示。圖1 H型鋼截取試樣標準表1 實驗樣品的化學成分2 拉伸實驗實驗采用河北聯合大學60 kN拉伸實驗機，將試件豎直放入拉伸試驗機夾頭，打開微機中拉伸實驗用軟件，輸入拉伸試樣數據。拉伸前將軟件中的拉力和位移數據清零。在打開拉伸試驗機均勻加載。拉伸結束后記錄拉伸數據
華北理工大學學報(自然科學版) 2014年2期2014-03-21
- H型鋼萬能軋制力計算方法
多集中在分開考慮翼緣和腹板的情況下，結合實驗研究對板帶軋制力公式進行修正，或者通過初等解析、能量法等對力能參數進行計算[2?12]。中島浩衛[2]通過實驗的方法，得到H型鋼和純粹板帶軋制力之間的關系，但通過分離腹板和翼緣的實驗研究并不充分，只考慮翼緣伸長率大于腹板伸長率的情況。須藤忠三利用三維塑性變形原理(初等解析法)對H型鋼軋制過程中的軋制力進行理論推導，但并沒給出通用的應力狀態系數[3]；潘亮等[4?5]在須藤忠三的基礎上對應力狀態系數進行修正，得到H
中南大學學報（自然科學版） 2013年5期2013-09-17
- 內襯混凝土波折鋼腹板梁抗彎性能試驗研究
土，采用焊釘及與翼緣焊接的鋼筋網進行完全連接形成組合結構改善受力性能（圖1），既可以提高波折腹板抗屈曲性能，同時又能夠借助內襯的混凝土構造，使腹板的作用力有效地傳給橋墩.根部截面高度達到7m 或以上的幾座已建波折腹板連續剛構橋基本上都采取了該措施，即在距離根部一定范圍內的波折腹板內襯混凝土［1，9］.目前，對于波折鋼腹板內襯混凝土組合結構沒有明確的設計方法，且內襯混凝土對組合結構承載性能及變形能力的影響研究較少，因此本文通過波折鋼板－內襯混凝土組合梁彎曲性
同濟大學學報（自然科學版） 2012年9期2012-12-03
- 熱連軋H型鋼軋制變形數值模擬
，H型鋼的腹板和翼緣在變形過程中存在很強的相互牽制作用，腹板和翼緣交界處的金屬在軋制過程的不同時刻發生雙向流動，使生產過程困難。由于實驗方法成本較高，很多研究者目前主要采用數值模擬技術對金屬的變形過程進行分析［6］。目前，采用數值模擬方法研究H型鋼連軋過程文獻較少，本文采用ANSYS/LS－DYNA模塊對H型鋼軋制變形進行了數值模擬，得到的H型鋼連軋變形規律為H型鋼連軋均勻變形提供理論依據。1 熱連軋H型鋼模型建立1.1 幾何模型的構建中間坯經過9道次軋制
華北理工大學學報(自然科學版) 2012年2期2012-08-05
- 斜軋孔型工藝H型鋼初軋過程模擬仿真分析
、K4孔型在開口翼緣部位金屬出現內翻現象.型鋼;斜軋孔型;模擬仿真斜軋孔型工藝軋制H型鋼產品是目前H型鋼生產中較為獨特的一種生產方式.采用斜軋孔型不僅降低了軋輥的成本，增加重車次數，還使得多種H型鋼規格使用同一類坯料成為可能.斜軋工藝為小規格H型鋼產品的產能最大化提供了工藝基礎.目前對H型鋼孔型工藝的研究主要集中在對稱軋制過程的金屬流動［1～3］、溫度場［4］及萬能軋機的模擬計算分析［5］等方面，對于斜軋工藝生產H型鋼產品則鮮有報道.由于斜軋工藝是不均勻變
材料與冶金學報 2011年4期2011-12-28
- 鋼管混凝土翼緣削弱外加強環式節點受力性能研究＊
0072）目前，翼緣削弱設計還只應用于鋼框架結構中，在鋼管混凝土結構中尚較少有相關的應用和研究［1］.筆者的相關研究表明，在靜力加載時，加強環式節點的破壞多發生在翼緣與環板接合部位，以及柱壁與環板的連接焊縫處；在反復荷載作用下，節點域處的鋼管發生鼓脹，試驗時節點破壞多是發生在環與柱管的連接焊縫上.這些區域發生破壞都將直接導致節點域毀滅性的撕裂，以致節點域喪失工作能力，無法修補，其破壞后果甚至比鋼框架節點的破壞后果還要嚴重.究其原因，主要是通過普通外加強環式
武漢理工大學學報（交通科學與工程版） 2011年5期2011-09-25
- 框架結構梁端截面有效翼緣寬度的有限元分析
析了梁端截面有效翼緣寬度在彈性階段和彈塑性階段的取值情況，提出了有效翼緣寬度bf'的計算方法。1 分析模型的建立1.1 單元類型的選取混凝土單元采用三維八節點六面體一階實體單元C3D8R模擬，它使用縮減積分(Reduced-integration)和沙漏(hourglass)控制，用于劃分較細的網格中進行大應變分析?？v筋和箍筋采用T3D2桿單元模擬。1.2 相互作用、邊界條件及荷載本文鋼筋單元采用桿單元，在Interaction中，用embedded命令嵌
山西建筑 2011年17期2011-04-14
- 熱軋H型鋼端部舌形數值分析
，經常造成腹板和翼緣的延伸不均勻，出現了所謂“舌形端部”，在軋制完成之后需要將該端部切除。從目前實際生產情況中我們了解到，該端部畸變較大，切損嚴重，造成了極大的浪費。本文應用彈塑性有限元法，采用顯式動力學有限元軟件ANSYS/LS-DYNA對熱軋H型鋼的萬能軋制變形過程進行有限元模擬，針對H型鋼的舌形端部建立應力場和位移場，分析端部變形的特點，以便找到舌形端部的成因和控制方法。1 萬能軋機軋制H型鋼的工藝理論首先將異型或者矩形連鑄坯在二輥深切孔型中開坯軋制
華北理工大學學報(自然科學版) 2011年1期2011-03-21
- 工字形截面組合梁截面改變設計探討
有兩種:1)改變翼緣截面，從梁的中部向兩側逐漸減少，而保持腹板截面不變，單層翼緣板改變截面時，宜改變翼緣的寬度而不宜改變其厚度，因為改變厚度時，該處應力集中嚴重，且使梁頂部不平[1]，有時使梁支撐其他構件不便，而且翼緣厚度的減小可能導致局部失穩。2)改變腹板截面，即保持翼緣截面不變，改變腹板的截面尺寸，從強度條件看，改變腹板高度比改變腹板厚度更能發揮材料的性能。本文將闡述通過改變翼緣來改變截面的方法。2 組合梁截面改變設計在進行組合梁截面改變設計時，梁的翼
山西建筑 2010年13期2010-04-14