側限
- 復合固化劑改良地鐵渣土的無側限抗壓強度研究
產物越多，試件無側限抗壓強度越高。王東星等［3］研究了堿激發粉煤灰固化淤泥的微觀機理，結果表明堿和粉煤灰混合料能有效提高固化土無側限抗壓強度。石宇等［4］對鋼渣粉固化淤泥質水泥土強度進行了研究，研究表明在水泥添加量一定的情況下添加鋼渣粉能有效提高無側限抗壓強度。Deepak Gupta 等［5］研究了利用粉煤灰、水泥和纖維增強黏性土進行力學性能實驗，研究表明混合料的加入使固化土最大干密度降低，最佳含水率增加，對固化土強度的增強效果明顯。王朝輝等［6］研究新
特種結構 2023年6期2023-12-31
- 初始含水率和有機質對水泥土強度影響規律試驗研究
大量的研究，以無側限抗壓強度和剪切強度為主[6-7]。YAO 等[8-9]發現隨著水泥摻量的增大，水泥土的無側限抗壓強度隨之增大，同時水泥土表現出更硬更脆的特性。芮凱軍等[10-11]對不同土質水泥土試驗，研究發現水泥的摻入對黏土強度的影響大于粉質黏土和細砂，同時，摻入水泥后粉砂水泥土的無側限抗壓強度比粉質黏土強度更大。宋新江等[12-13]通過真三軸試驗、三軸壓縮試驗研究發現水泥土的初始切線模量、破壞強度、破壞時的大主應變均隨σ3的增加而增大；水泥土破壞
鐵道科學與工程學報 2023年10期2023-11-13
- 微型貫入試驗與無側限抗壓強度試驗結果的對比?
22)水泥土的無側限抗壓強度是工程設計的一個重要指標。但是對于劣化水泥土這一非均質體不宜采用無側限抗壓強度等單元體試驗,應該采用微型貫入等模型試驗進行相關研究[1-8]。微型貫入試驗可獲得劣化水泥土內部連續的貫入阻力,但無法評價對應強度。因此,有必要建立微型貫入試驗的貫入阻力與無側限抗壓強度的定量關系。盛海洋等[9]認為可用3～5 d對樁身靜力觸探曲線貫入阻力值預估樁身無側限抗壓強度,并提出了預測式,但未進行相關試驗驗證。盧發亮和王曉聲[10]采用靜力觸探
中國海洋大學學報（自然科學版） 2023年11期2023-10-18
- 水泥改良風積沙無側限抗壓強度影響因素分析
能試驗研究，其無側限抗壓強度是改良土力學性能的一項重要指標。邊曉亞等[2]研究表明，隨著水泥摻量的增大，水泥改良黏土的無側限抗壓強度隨之增大，而含水率的影響則相反，14～28 d齡期，強度緩慢增長，28～70 d 齡期，強度迅速增長，70 d齡期后強度基本不變。水泥改良高液限黏土的無側限抗壓強度隨水泥摻量的增大而增大[3]。水泥改良砂漿土無側限抗壓強度的敏感性分析結果表明，水泥摻量對無側限抗壓強度的影響最大，含水率次之，砂的細度模數最小[4]。水泥改良中砂
鐵道科學與工程學報 2023年8期2023-09-25
- 海相淤泥水泥土變形特性試驗研究*
為90d水泥土無側限抗壓強度)?！督ㄖ鼗幚砑夹g規范》(DBJ 15-38—2019)[9]給出水泥土攪拌樁的壓縮模量Ep=(100～120)fcu(fcu為90d水泥土無側限抗壓強度)?！稄V東省公路軟土地基設計與施工技術規定》(GDJTG/T E01—2011)[10]規定壓縮模量Ep應根據壓縮試驗確定,無試驗數據時可取Ep=(60～80)ηfcu(η為水泥土樁身強度折減系數)。綜上,不同的規范給出截然不同的計算公式,給工程設計取值造成極大的困擾。國內
建筑結構 2023年15期2023-08-18
- 壓實度和含水率對紅黏土無側限抗壓強度的影響研究
質災害[6]。無側限抗壓強度是表征土強度最重要的指標之一,因此很多學者對紅黏土的無側限抗壓強度進行了研究。陳議城、方娟和王海湘等[6-8]研究了含水率對紅黏土無側限抗壓強度的影響,方娟和王海湘研究發現紅黏土的無側限抗壓強度隨著含水率的增加呈現先增大后減小的規律,陳議城研究發現隨著含水率的增加紅黏土的無側限抗壓強度呈現連續減小的規律,且通過擬合發現含水率和無側限抗壓強度呈指數型關系。徐科宇[9]研究了干密度對紅黏土無側限抗壓強度的影響,研究發現隨著紅黏土干密
北方交通 2023年7期2023-07-29
- 海相淤泥水泥土力學性能室內試驗研究
，并初步探討了無側限抗壓強度與滲透系數和壓縮系數之間的相關性，從而為工程的后續軟基施工提供了指導。1 海相淤泥水泥土室內配合比試驗研究方案1.1 原材料⑴水泥：采用普通硅酸鹽水泥，強度等級為P.O 42.5R。各項物理性能符合《通用硅酸鹽水泥：GB 175—2007》的要求。⑵淤泥：海相淤泥一般具有含水量高、強度低、壓縮性大、透水性差等特點［1，3］。本試驗所用的淤泥與工程現場使用的淤泥一致，并按《土工試驗方法標準：GB/T 50123—2019》的要求，
廣東土木與建筑 2023年1期2023-02-28
- 適應干濕環境的路基改良土水泥摻量設計
條件下改良土的無側限抗壓強度和CBR值，認為無側限抗壓強度隨水泥摻量的增加呈線性增長，CBR值亦與水泥摻量呈正相關，具體養護28d的水泥土已經能發揮出近一半的強度，2%水泥摻量改良土的CBR值已經滿足用于路基填料的要求。唐龍全[7]對具體施工路段的粉質黏土路基填料進行改良，從無側限抗壓強度和CBR承載比等角度進行了改良后路基土的路用性能測試，認為實際工程中，可選擇3%水泥摻量對粉質黏土路基填料進行改良，滿足強度要求的同時達到了經濟環保的效果。李秉宜[8]測
中國公路 2023年2期2023-02-27
- 溫度變化對水泥土力學性能的影響
護溫度越高，其無側限抗壓強度越大，且開放空氣下養護的無側限抗壓強度最大?，F有研究雖對水泥土力學性能及其隨齡期演化規律進行了有益探討，但也存在局限性：比如水泥土變形模量E50演化規律尚不明確；強度演化函數形式多為經驗公式；同時涉及大范圍養護環境溫度和齡期的研究相對較少等。因此，本文首先以溫度和齡期作為主要影響因素設計試驗方案，開展無側限抗壓強度試驗，獲得水泥土應力-應變全過程曲線、無側限抗壓強度以及變形模量E50，并分析其變化規律；然后基于化學反應動力學中的
鐵道科學與工程學報 2023年1期2023-02-24
- 干濕循環下水泥改良高液限黏土力學特性試驗
CBR 試驗、無側限抗壓強度試驗、三軸壓縮試驗和直剪試驗對化學改良高液限黏土的強度特性開展研究，并根據強度指標大小評價改良效果，以確定改良土的最優配合比［1-4］。然而，常規試驗條件沒有考慮干濕循環作用的影響，與工程實際相差較大。在我國南方地區，由于地區雨水充足，地下水位上升和下降是十分常見的事情，干濕循環的影響是路基出現病害的主要原因［5］。因此，對于很多路基工程項目，即便路基填料在常規試驗條件下的強度滿足工程項目或規范要求，路基仍會因干縮濕脹而出現開裂
高速鐵路技術 2022年5期2022-11-24
- 堿渣膨脹土混合填料路用性能測試
進行膨脹試驗、無側限抗壓強度試驗、直剪試驗和CBR試驗。所有試驗方法參照《公路工程土壤試驗方法》標準。（三）試驗程序1.堿渣和膨脹土經干燥、篩分后，按設計配比混合均勻。然后加水攪拌混合物，并將其放入密封袋中燉24小時。2.通過自制樣品制備裝置[14]，可以使用靜壓法將一定量的混合物壓實成標準樣品。檢查樣品表面粗糙度和高度是否符合要求。壓實度選擇為95%。3.樣品放置在溫度為20±3℃，濕度大于95%的標準養護箱中。養護時間設定為0天、7天、14天、28天。
中國公路 2022年17期2022-11-04
- 長沙機場GTC項目紅黏土綠色生態改良技術*
降，抗剪強度和無側限抗壓強度提高，物理力學性質得到極大改善。此外，許多學者利用堿激發劑改善紅黏土工程性能，如張瑤丹等[11]采用堿液加固紅黏土，提高其力學強度，探討在不同溫度、干密度和加固方式下的堿液加固效果。上述研究雖能有效提高紅黏土的工程性能，但這些方法具有污染環境、成本較高、改良效果不穩定等副作用，影響了土體的改良效果。生態樹脂類材料是一種有機高分子酯類材料，其分子量大、黏度高、粒徑小[12]，且在自然狀態下不影響植物的生長，降解后不污染環境[13]
施工技術(中英文) 2022年16期2022-08-29
- 不同水泥摻量下水泥土力學性能試驗研究
泥土抗滲系數、無側限抗壓強度及抗凍性能的變化，為水泥土在工程中的應用提供了技術參數和依據。2 試驗原材料與試驗方案2.1 試驗原材料水泥土主要原材料包括：水泥、土及水。其中土樣取樣地位于新疆北疆某粉土場地，土樣的物理性能指標見表1，顆粒分析結果見表2。水泥采用新疆青松綠原公司生產的P.O42.5普通硅酸鹽水泥，其物理性能指標見表3。水即普通自來水。表1 土樣物理性能指標表2 土樣顆粒分析試驗結果表3 水泥物理性能指標參考《土工試驗方法標準》（GB/T 50
陜西水利 2022年7期2022-08-26
- 鉆芯法檢測水泥穩定碎石層質量的探討★
，常進行7 d無側限抗壓強度試驗，由于施工環境等因素的不同，采用固定齡期(7 d)無側限抗壓強度評價工程質量具有一定的局限性[1]，因此，這里討論不小于7 d齡期水泥穩定碎石的無側限抗壓強度。影響無側限抗壓強度的因素，除了原材料性能指標(粗細骨料級配、細骨料砂當量等)、水泥劑量、水灰比、施工環境、施工工藝(碾壓時機、遍數和機械、松鋪系數，養生)、運輸等外[2-6]，檢測方法也很重要，尤其是試驗時試件所處狀態。JTG E51—2009公路工程無機結合料穩定材
山西建筑 2022年17期2022-08-24
- 納米固化劑配比設計及固土力學性能研究
獲取因素水平對無側限抗壓強度的影響，同時合理減少試驗次數［8］。由于固化土中水泥的水化反應對固化土強度提升起到主要作用，而粉煤灰和脫硫石膏主要起到促進水化作用的進行，納米碳酸鈣用量較小同時作為誘導早期水化進程的成核位點，故利用正交試驗對固化劑配合比進行設計時，選擇水泥含量（X）、粉煤灰與脫硫石膏比例（Y）和納米碳酸鈣與水泥比例（Z）三個因素對試件無側限抗壓強度的影響，每個因素分別設置三個水平，故采取L9（34）正交表，通過三個因素的不同比例水平正交獲取9個
低溫建筑技術 2022年7期2022-08-18
- 橫琴濱海軟土水泥土配合比試驗研究
規定齡期后進行無側限抗壓強度試驗，每組配合比3 個試塊。試樣放在試驗儀器底座上，在其上緩慢施加軸向力直至試樣破壞，如圖2所示。表1 試驗方案Tab.1 Test Scheme圖2 試樣破壞情況Fig.2 Specimen Failure3 試驗結果及分析沖填砂水泥土、淤泥水泥土在3種水灰比條件下，不同水泥摻量所對應的各齡期的單軸無側限抗壓強度的變化規律分別如圖3?～圖3?、圖4?～圖4?所示。圖3 沖填砂水泥土無側限抗壓強度與水泥摻量的關系Fig.3 Re
廣東土木與建筑 2022年2期2022-03-11
- 水泥摻量和養護溶液對水泥改良黃土力學強度的影響
型水泥改良黃土無側限抗壓強度影響因素，發現抗壓強度與養護齡期線性相關，當水泥摻量增加至一定值后抗壓強度提高效果弱化。 歐陽克連等[8]研究了水泥摻量、養護齡期及侵蝕環境對水泥改良粉質黏土無側限抗壓強度影響，低濃度化學溶液可提高水泥土抗壓強度。 賈景超等[9]研究發現硫酸鹽溶液環境促進水泥土強度增長，且SO42-對水泥土長齡期強度影響較顯著。 上述研究以水泥摻量、養生齡期等因素對水泥土力學強度影響為主，而不同養護環境對水泥土強度發展影響效果不一，且不同土體技
福建交通科技 2022年11期2022-02-20
- 基于鈣鎂鹽的底泥高效脫水固化方案
水固化效果，以無側限抗壓強度為衡量指標，同時兼顧固化底泥液限、塑性指數測定結果，建立底泥固化改性最優藥劑投加方案。1 材料與方法1.1 底泥采集底泥采集于浙江省嘉興市某待疏浚河道，采樣點位河流交匯點及污染物排放口下游500～1 000m處，采樣深度為水固相界面以下0～60cm。采集的底泥樣品需避光保存于4℃冰箱中，其基本性質如表1所示。表1 底泥基本性質1.2 試驗方法M1固化劑由白云石高溫煅燒制成，主要成分為CaO和MgO。由于本文試驗用疏浚底泥礦物組成
化工設計通訊 2022年1期2022-01-25
- 復合固化材料固化淤泥無側限抗壓強度研究
，最大干密度、無側限抗壓強度、抗拉強度及彈性模量均有提高[1]。曹玉鵬等利用水泥等新型復合固化材料處理高含水率的疏浚淤泥[2]。張婉吟等利用巖土固化劑來處理淤泥，發現并非摻量越高越好，應根據實際情況合理使用巖土固化劑，同時發現B固化劑的效果最好，用料少，節省資源，可以明顯縮短工期[3]。夏雄等利用普通硅酸鹽水泥作為固化劑，并對固化劑的合理摻量進行了研究[4]。曲濤等利用水泥固化土的無側限抗壓強度試驗，分析了水泥固化土在實際工程中的應用前景[5]。選取典型的
黑龍江科學 2021年24期2022-01-21
- 水泥穩定碎石延遲實驗研究
次取9個試塊做無側限抗壓實驗。各組標準試件在溫度(20±2)℃相對濕度為97%的標準養生條件下養生6d，浸水24h后進行無側限抗壓強度試驗，其試驗結果如表1所示。表1 各延遲時間下無側限抗壓強度試驗結果匯總表由表1可知:水泥穩定碎石的無側限抗壓強度隨著時間的推移逐漸降低，3h后的水穩強度達不到設計規定的強度，確定容許時間為3h。1.2 水泥劑量及含水率對容許延時實驗和抗壓強度的影響在實驗中加入水泥劑量也會影響水泥穩定碎石的抗壓強度和容許延遲時間，在保證其他
居業 2021年12期2022-01-19
- 振動攪拌水泥穩定碎石材料關鍵參數及性能試驗研究
泥穩定碎石進行無側限抗壓強度試驗，試驗數據處理結果見圖1～圖6。圖1 振動頻率-無側限抗壓強度對應關系圖6 濕拌時間-離散系數對應關系由圖1、圖2分析可知，振動頻率與水泥穩定碎石混合料無側限抗壓強度呈正相關，振動頻率選 定20 Hz、30 Hz時 的差 別 較小，當 振 動頻率由30 Hz提升到40 Hz時，水泥穩定碎石混合料無側限抗壓強度約增大21.4%；振動頻率選定 20 Hz時，水泥穩定碎石混合料無側限抗壓強度的離散系數最大，而振動頻率30 Hz、4
山東交通科技 2021年5期2021-11-27
- 基于強度特性的超細礦粉水泥土配合比設計研究
-2009)中無側限抗壓強度試驗測定超細礦粉水泥土的力學強度。試驗儀器選用壓力試驗機MYL-2000D，加載速率為1mm/min。2 試驗結果與分析2.1 超細礦粉水泥土強度特性水泥土和超細礦粉水泥土無側限抗壓強度代表值見圖1、圖2。無側限抗壓強度代表值采用3倍均方差確定。圖1 水泥土無側限抗壓強度圖2 超細礦粉水泥土無側限抗壓強度由圖1、圖2可知：(1)水泥土無側限抗壓強度隨水泥摻量增加呈線性增長，超細礦粉水泥土無側限抗壓強度隨超細礦粉取代率增加而逐漸降
北方交通 2021年9期2021-09-16
- CFB粉煤灰路基填料無側限抗壓強度試驗研究
輛荷載的作用。無側限抗壓強度是反映路基填料物理力學性質的一個重要指標，是表征路基填料在無側向壓力條件下抵抗軸向壓力的極限強度，也是路基設計中重要的依據之一，如果路基填料的抗壓強度降低容易造成路基沉降變形，從而引起路基不均勻沉降、開裂、邊坡失穩等一系列的工程災害，威脅車輛行駛安全，影響公路工程使用壽命[7-9]。CFB粉煤灰具有一定的火山灰活性和自硬性[4]，國內外學者在CFB粉煤灰作為建筑材料的資源化利用上展開了廣泛的研究。在建筑材料上，CFB粉煤灰作為凝
公路交通科技 2021年8期2021-09-08
- 不同標號水泥對水穩碎石混合料強度影響試驗研究
水泥，基層7d無側限抗壓強度要求≥4.5MPa，參考水泥用量5.0%，底基層7d無側限抗壓強度要求≥3.5MPa，參考水泥用量3.5%。由于2019年10月1日起國家標準取消了復合硅酸鹽水泥32.5R強度等級，因此，項目中水泥穩定碎石混合料按照新修訂要求采用了普通硅酸鹽42.5強度等級水泥，要求初凝時間應大于4h，終凝時間應大于6h且小于10h。散裝水泥進場后存放時間應不小于7d，且每罐車水泥經全部指標檢驗合格后方可使用。1.1 試驗設計選用相同的碎石、級
中國建材科技 2020年4期2020-10-30
- 廢舊瀝青混合料在路面基層中的強度試驗研究
中一般將7 d無側限抗壓強度作為強度設計的標準，因此進行摻廢舊瀝青混合料水泥穩定碎石的7 d抗壓強度試驗。無側限抗壓強度試驗按照《公路工程無機結合料穩定材料實驗規程》(JTG E51-2009)中的T0843-2009以及T0845-2009進行試件的制作和養生。將制作好的試件放入到標準養生室，養護到第6 d浸入水中24 h，浸入水中的高度應使水面在試件頂上2.5 cm。按照T0805-1994進行試驗，試驗開始前將試件放在萬能試驗機上，加載時將萬能試驗機
黑龍江交通科技 2020年8期2020-09-08
- 黃土摻入聚丙烯纖維后的無側限抗壓強度和變形試驗研究
著提高了素土的無側限抗壓強度。李廣信等[5]研究聚丙烯纖維加筋土表明其可以提高素土的黏聚力4倍左右。阮波等[6]研究聚丙烯加筋土的剪切強度,認為含水率會增大內摩擦角而對黏聚力影響較小。璩繼立等[7]研究聚乙烯醇纖維加入上海黏土力學性能表明,抗剪強度和抗壓強度的最佳加筋率分別為1.0%和0.8%。吳繼玲等[8]研究聚丙烯纖維加筋膨脹土表明0.3%的聚丙烯摻量的加筋土無側限抗壓強度最高。劉羽健等[9]研究聚丙烯纖維加筋復合固化黃土強度表明聚丙烯纖維長度取12
科學技術與工程 2020年20期2020-08-03
- 煤矸石粉摻量對花崗巖殘積土的抗壓性能研究
的花崗巖殘積土無側限抗壓強度，探討煤矸石粉摻量與養護齡期對花崗巖殘積土的影響，以期促進煤矸石粉的工程實際應用[17]。1 試樣采集與試驗方案1.1 試驗材料試驗用土選取中山地區坦洲快速公路施工試驗段的花崗巖殘積土，樣品為棕黃色，稍濕，有一定塑性，有砂感。按照《土工試驗方法標準》 (GB/T 50123—1999)[18]進行了天然含水率、天然密度、孔隙比、液塑限以及壓縮等試驗， 土料的主要物理參數見表1所示。表1 花崗巖殘積土基本參數試驗用煤矸石粉為某摻和
廣西大學學報（自然科學版） 2020年3期2020-07-13
- 玄武巖纖維對水泥穩定碎石混合料強度提升效果研究
石7d、28d無側限抗壓強度的影響，計算玄武巖纖維的最佳摻量。其次，采用最佳玄武巖纖維摻量，在改變齡期、水泥摻量的情況下，研究齡期、水泥摻量對玄武巖纖維水穩混合料強度的影響。本次試驗分別選取玄武巖纖維用量為水泥穩定碎石混合料質量摻量的0‰、0.442‰、0.663‰、0.883‰、1.1‰；選用3% ～6%四種水泥劑量，間隔1%；選用7d、28d、90d三種養護齡期進行試驗。2 原材料及混合料設計水泥采用P.O 42.5普硅水泥，性能滿足P.O 42.5普
北方交通 2020年4期2020-06-01
- 水泥改良張家口壩上風積沙的力學性能研究
，改良風積沙的無側限抗壓強度值增大，且隨著水泥等級的提高，無側限抗壓強度也增大的結論[3]；阮波等通過研究低溫養護條件下水泥改良風積沙無側限抗壓強度的試驗得出了對比標注養護，低溫養護的水泥改良風積沙的無側限抗壓強度下降了32.5%的結論[4];崔強等通過研究水泥固化作用對風積沙地基抗拔基礎承載性能的影響試驗中得出了水泥含量對基礎抗拔承載力的影響與含水率有關，含水率越大，提高抗拔承載力越明顯的結論[5].基于上述學者的研究，再結合張家口壩上地區風積沙的性質，
河北建筑工程學院學報 2020年4期2020-04-30
- 基于正交試驗的改性細粒土無側限抗壓強度優化
7、28 d的無側限抗壓強度的影響。1 試驗材料土壤取自湖南省永吉高速的細粒土，其主要性質指標如表1所示。硼石膏、粉煤灰、水泥的主要化學成分如表2所示。采用正交試驗研究聚丙烯纖維、硼石膏、水泥、粉煤灰4種材料對細粒土無側限抗壓強度的影響。以聚丙烯纖維、硼石膏、粉煤灰、水泥為正交試驗的4個因素，每個因素選擇3個水平(見表3)，采用L(34)正交表進行試驗設計，如表4所示。將細粒土在105 ℃的烤箱中干燥，取適量的土與硼石膏、粉煤灰、水泥和聚丙烯纖維按表4中的
湖南交通科技 2020年1期2020-04-08
- 考慮攪拌時間的洞庭湖區水泥土無側限抗壓強度試驗及模型探討
、防滲帷幕等。無側限抗壓強度作為水泥土攪拌樁的重要力學指標，對于研究實際水泥土工程具有重要意義。水泥土攪拌樁的樁身質量受多種因素影響，如土類、有機質含量、含水量、滲透性、水泥摻入量或摻入比、水泥強度等級、齡期、外加劑、攪拌時間、養護方法和施工工藝等[3]。目前關于水泥土強度影響因素的研究報導較多，例如陳瑞生[4]等對水泥土無側限抗壓強度試驗研究表明，水泥摻入量對樁體強度影響較大；湯怡新等[5]認為水泥土的抗壓強度主要取決于水泥用量，其次是原料土的含水量；阮
中國農村水利水電 2019年11期2019-11-28
- 重塑黃土無側限抗壓強度與基質吸力關系
重塑黃土進行了無側限壓縮試驗，發現隨著含水率的增加，重塑黃土的抗壓強度以臨界含水率為界先減小后增大[3]。Jotisankasa針對曼谷黏土開展了無側限壓縮試驗[4]，使用土壤張力計測定其有效強度參數和土壤吸力，試驗結果表明，曼谷黏土無側限抗壓強度與其土壤吸力之間存在良好關系。陳偉等研究了弱膨脹土的吸力與抗剪強度[5]，結果表明土體吸力對強度的貢獻作用與圍壓有關。孫茉探究了基質吸力與黃土強度之間關系[6]，發現黃土基質吸力大小受其土體結構影響顯著。何青峰等
人民長江 2019年10期2019-11-15
- 水泥改良砂土無側限抗壓強度試驗研究
層攪拌樁水泥土無側限抗壓強度的影響因素，其中水泥摻入量對樁體強度的影響較大；肖桃李等以雜填土為原土，研究了不同水泥摻入量和不同齡期等條件下水泥土無側限抗壓強度的變化規律，增加水泥摻入量其水泥土的抗壓強度增大，水泥土的抗壓強度與齡期增長呈三次函數變化；任輝明等開展了水泥改良風積沙無側限抗壓強度試驗，研究了不同水泥摻量、養護齡期、壓實系數和水泥強度等級下試件強度變化規律，結果表明：水泥改良風積沙強度隨水泥摻量、壓實系數的增大而提高，并存在良好的線性和多項式擬合
中外公路 2019年6期2019-06-09
- 地下高水位流沙土條件下高壓旋噴樁成樁效果影響分析
需確保旋噴樁體無側限抗壓強度不小于1.2MPa，以避免土體變形位移而導致的省道路基邊坡穩定。2.2 施工沿線土質差，大部分井位四周旋噴樁施工時，樁體深入流沙層，容易造成翻漿，影響成樁效果。2.3 部分井位分布于河道兩邊，地下水位高，需嚴格保證成樁效果達到止水作用，確保頂管施工至管口處的防滲要求。3 主要研究方法、過程3.1 研究方法：鑒于工程施工過程中，地下水位高、流沙土范圍分布廣，現場將選取一個有代表性的矩形檢查井位的一側共計 84根樁體作為生產性試驗樁
四川水泥 2019年2期2019-04-17
- 干濕循環作用下紅砂巖側限膨脹率時程模型
循環作用下紅砂巖側限膨脹率時程模型張宗堂1, 2，高文華2，黃建平3，劉一新4，歐陽鵬博5(1. 湖南科技大學，湖南 湘潭 411201；2. 湖南科技大學 巖土工程穩定控制與健康監測湖南省重點實驗室，湖南 湘潭 411201；3. 湖南中大檢測技術集團有限公司，湖南 長沙 410205；4. 廣州瀚陽工程咨詢有限公司，廣東 廣州 510220；5. 中建隧道建設有限公司，重慶 401320)巖石遇水膨脹易引發多種地質災害，研究干濕循環作用下巖石的膨脹特性
鐵道科學與工程學報 2019年7期2019-03-24
- 干濕循環過程中粉細砂改良土路基填料試驗研究
循環試驗，通過無側限抗壓強度和質量損失率指標評價不同配合比對改良土路基填料耐久性的影響。1 粉細砂干濕循環試驗本試驗所用粉細砂取自中國國家鐵道試驗中心(東郊分院)試驗場。1.1 篩分試驗和擊實試驗通過顆粒篩分，得到該粉細砂粒徑小于0.075 mm的細顆粒含量為46.53%。將粉細砂分別摻加質量5%，8%，11%，15%的水泥，進行擊實試驗。試驗結果表明：摻量5%，8%，11%，15%的水泥改良粉細砂最大干密度分別為1.940，1.970，1.972，1.9
鐵道建筑 2019年2期2019-03-04
- 硫酸根侵蝕下水泥土力學性能的試驗研究
泛進行。水泥土無側限抗壓強度的影響因素有多種,比如土的性質、水泥的種類、水泥的含量、養護齡期和含水量等。然而水泥土用于工程應用中會受到環境的影響,有關環境侵蝕對水泥土的力學性質也已研究較多。A.Weise等[1]研究了淡水、海水對水泥處理軟黏土強度的影響,并探討了強度變化的機理;CHEN等[2]研究了水泥土中滲透時間對水泥土剪切強度和抗壓強度的影響,并研究了水泥土的滲透性質;N.Miura等[3]簡述了原位技術,分析了高含水黏土強度的發展規律;寧寶寬等[4
結構工程師 2018年6期2019-01-23
- 水泥摻入比和齡期對水泥土強度的影響
化養護，并開展無側限抗壓強度試驗，其方案見表2。2 試驗結果分析2.1 水泥土無側限抗壓強度與齡期關系無側限抗壓強度會隨著水泥土齡期的增長而逐漸增強，并且在不同的齡期，其增長的速度與增長的強度都有所不同，具體見圖1所示。表1 土體物理力學指標統計一覽表表2 水泥土室內配比方案注：1.無側限抗壓強度試驗、固結試驗3個試件為一組，剪切試驗4個試件為一組；2.水泥以“金貓”牌為主，用“固塔”牌做主要項目的對比試驗；3.序號“5、6”固化劑為P.O 42.5級水泥
四川水泥 2018年11期2018-11-26
- 季節性凍土區高速鐵路路基水泥穩定碎石基床壓實指標相關性
析，提出7 d無側限抗壓強度是能夠較好反映水泥穩定碎石強度特性的評價指標；呂松濤等[10]通過室內試驗，研究了無側限抗壓強度、抗壓回彈模量等隨齡期變化的規律，并建立了兩者之間的相互轉換關系。這些研究成果為評價高速鐵路水泥穩定碎石基床的壓實指標提供了必要的技術參考。本文從水泥穩定碎石填料自身特性出發，結合室內試驗，進行季節性凍土區高速鐵路路基水泥穩定碎石基床壓實指標相關性研究。1 試 驗1.1 試驗裝置和方法1.1.1 壓實指標試驗為實現上述現場壓實指標的室
中國鐵道科學 2018年5期2018-10-13
- 振動壓實水泥改良千枚巖路基填料的力學性質*
千枚巖路基填料無側限抗壓強度的影響以及壓實度對路基回彈模量的影響.張天紅[5]發現了水泥摻量對土無側限抗壓強度的影響規律.傅毅靜等[6]進行不同水泥摻量的改良土試驗，并提出了水泥改良土最佳方案.施建勇[7]在不同水泥摻量的條件下研究土的無側限抗壓強度變化規律.方鵬等[8]將不同水泥摻量的水泥改良風化千枚巖分路段進行試驗，得出了回彈模量隨著水泥摻量變化的規律，并提出4%及以上的水泥改良千枚巖強度符合高速公路的路基填筑標準.鄭江等[9]就軟巖分別進行石灰和水泥
武漢理工大學學報（交通科學與工程版） 2018年4期2018-08-29
- 硫酸鎂對水泥改良砂力學特性的影響研究
只借助水泥土的無側限強度的變化，研究指標單一，對侵蝕后水泥改良土其他力學性能如應力應變曲線的研究不夠深入.本文選取MgSO4作為侵蝕液，以海南東南部濱海細砂為研究對象，借助于改裝后的無側限強度測試儀，研究了不同侵蝕液濃度、不同侵蝕齡期對水泥改良砂應力應變曲線、無側限強度的影響，研究結果對于水泥改良砂MgSO4侵蝕評價、侵蝕條件下本構關系等的研究都具有十分重要的意義.1 試驗儀器試驗中改良砂的水泥摻量為2%、6%、10%，上述三種水泥摻量的改良砂強度較大，黏
西安建筑科技大學學報（自然科學版） 2018年6期2018-02-26
- 側限條件對干濕循環過程中膨脹土強度的影響
230009)側限條件對干濕循環過程中膨脹土強度的影響吳道祥,郭靜芳,熊福才,沈啟鵬,胡雪婷(合肥工業大學 資源與環境工程學院,安徽 合肥 230009)文章通過對合肥地區膨脹土進行側限和無側限的干濕循環條件下的直接剪切試驗,探討了試驗過程中強度側限條件對土樣干濕循環后的強度衰減情況的影響。研究結果表明:每次干濕循環后,有側限試樣的強度都高于無側限試樣的強度,其中,側限條件在前3次干濕循環中對膨脹土強度的影響較為明顯,在第4、第5次干濕循環后,無側限試樣
合肥工業大學學報（自然科學版） 2017年11期2017-12-21
- 有無側限條件下公路軟基堆載預壓對比研究
12007）有無側限條件下公路軟基堆載預壓對比研究聶志林，劉 杰，劉 庭，劉豐瑋（湖南工業大學 土木工程學院，湖南 株洲 412007）為降低堆載預壓排水固結對周邊環境的不利影響，提出了側限堆載預壓控制技術?；贔LAC3D有限元分析軟件建立有無側限堆載預壓排水固結模型，將無側限堆載預壓模擬結果與實測結果進行對比，驗證了數值模擬模型的合理性與可行性，探討了有無側限堆載預壓的差異。研究結果表明：側限控制技術能有效降低軟土地基沉降、加快前期固結速率；同時側限位
湖南工業大學學報 2017年2期2017-06-15
- 水泥土無側限抗壓強度試驗
316）水泥土無側限抗壓強度試驗袁寶王君（遼寧水利土木工程咨詢有限公司，遼寧沈陽125316）為探討水泥含量、齡期和含水率對水泥土無側限抗壓強度的影響，分別對水泥含量為2%，4%，6%，8%和10%，齡期分別為7 d，14 d和28 d，含水率為2%，4%，6%，8%和10%水泥土試樣進行無側限抗壓強度試驗。結果表明，隨水泥含量和齡期增大，水泥土無側限抗壓強度增大；隨含水率增大，水泥土無側限抗壓強度先增大后減小，含水率約為6%時，其強度達到最大值。水泥含量
東北水利水電 2017年3期2017-03-27
- 水泥固化淤泥無側限抗壓強度試驗研究
）水泥固化淤泥無側限抗壓強度試驗研究焦健 （遼寧潤中供水有限責任公司，遼寧沈陽110166）為研究初始含水率和水泥摻量對水泥固化淤泥無側限抗壓強度的影響，對齡期為28天，初始含水率為100%、150%和200%，水泥摻量為2%、3%、4%、5%和6%共15組水泥固化淤泥試樣進行無側限抗壓強度試驗。試驗結果表明，隨初始含水率增大，單位體積水化產物減少，難以形成整體強度，水泥固化淤泥無側限抗壓強度降低；隨水泥摻量增大，水泥水化物膠結填充淤泥土顆粒作用越明顯，水
東北水利水電 2017年2期2017-02-22
- 水泥劑量及級配對水穩碎石抗壓強度的影響
水泥穩定碎石的無側限抗壓強度，分析了不同水泥摻量對水泥穩定碎石基層力學性質的影響規律，為瀝青路面反射裂縫成因分析及防治技術研究提供參考依據。水泥穩定碎石，無側限抗壓強度，水泥摻量，反射裂縫0 引言近年來，我國公路交通事業得到迅速發展，為國民經濟和社會發展提供了有力的交通保障。隨著重載交通的日益增長，半剛性基層瀝青路面以其各方面優點滿足了公路建設經濟與技術方面的要求，在我國公路建設中得到了廣泛的應用[1]。但是其自身卻存在著嚴重缺陷，主要表現為瀝青路面反射性
山西建筑 2016年13期2016-11-25
- 水泥土無側限抗壓強度試驗分析
21)?水泥土無側限抗壓強度試驗分析陳中學1，李文廣1，任 濤2，梁 鵬1(1.重慶市交通規劃勘察設計院， 重慶 401121； 2.重慶市交通工程質量檢測有限公司， 重慶 401121)通過室內重塑土試樣無側限抗壓強度試驗，探討在不同水泥標號、不同水泥摻量、不同齡期、不同軟土條件下水泥土無側限抗壓強度發展規律。試驗結果表明：齡期對水泥土無側限抗壓強度的提高比水泥摻量的影響更明顯；425普通硅酸鹽水泥對軟土無側限抗壓強度的改善效果由好到差依次為粘土、淤泥質
公路交通技術 2016年5期2016-11-12
- CHF固化劑穩定黏土的力學性質研究
-石灰穩定土的無側限抗壓強度和劈裂強度有一定的改善作用，其中對無側限抗壓強度的影響較明顯，對劈裂強度的影響不明顯。CHF固化劑；穩定土；黏土；力學性能1 前言在公路建設中，土使用較為廣泛，由于各個地區的土質條件不同，土的性質不同，土的基本性質不能夠滿足高等級公路的建設的要求，因此需要對土進行加固。在長期的應用中，人們發現傳統的固化材料無法滿足工程建設的需求[1]。從國內外的相關研究資料可知，土壤固化劑對土有更好的加固效果，對不同土性的土都有一定的改善效果。
四川水泥 2016年7期2016-07-18
- 淺析分層總和法在高速公路路基沉降計算中的應用
速公路柔性基礎無側限沉降變形計算進行初步探討，對高速公路路基設計施工具有一定的意義。沉降計算分層總和法高速公路1 前言地基沉降計算是土力學經典課題之一，而高速公路路基的沉降量預測是一個重要而尚未解決的問題，目前雖已有的考慮復雜參數進行數值計算的模型及方法，如泊松模型、灰色模型、神經網絡法等，但準確確定數學模型和選取相關參數困難較大，因此在工程實踐中，使用傳統分層總和法較多，分層總和法考慮的是單向壓縮，該方法以側限壓縮試驗的e-p曲線為基礎，并且采用工程實踐
地球 2016年6期2016-04-21
- 凍融水泥土力學特性試驗研究
凍融水泥土進行無側限抗壓強度試驗，研究水泥摻量、含水率、受凍溫度、水泥土齡期、水泥土密度和凍融循環次數對凍融水泥土力學性能的影響規律。具體試驗安排見表1。表1 凍融水泥土無側限抗壓強度試驗安排Tab．1 Arrangment of unconfined compressive test of freeze-thaw cement-treated soil1．3 試驗方法試驗按《土工試驗方法標準》GB/T50123-1999進行［11］，凍融水泥土無側限抗壓
森林工程 2015年5期2015-12-16
- 路用高聚物注漿材料抗壓強度試驗研究
對其固化物進行無側限抗壓強度試驗與浸水無側限抗壓強度試驗。結果表明：膨脹倍率在10～15倍時，固化物的密度對抗壓強度影響不大，抗壓強度均在2.0 MPa左右。此外，浸水對固化物的抗壓強度影響不大。高聚物注漿；材料固化物；無側限抗壓強度；浸水無側限抗壓強度；試驗研究0 引言高聚物注漿是近年來道路養護行業出現的一種新型維修技術，其技術原理是通過向道路結構體內注射A、B兩種高聚物材料，材料混合后迅速發生化學反應，體積膨脹并形成泡沫狀固體，填充道路結構中的空隙，擠
西部交通科技 2015年11期2015-07-01
- 摻回收粉塵水泥穩定碎石路用性能研究
定碎石基層進行無側限抗壓強度試驗和抗壓回彈試驗，通過對強度和抵抗變形的能力對比分析得出粉塵摻量在3%左右的情況下水泥穩定碎石基層能夠滿足規范的技術要求，能有更好的路用性能，有益于路面性能的提高和經濟成本的減少。粉塵摻量，無側限抗壓強度，抗壓回彈，水泥穩定碎石0 引言瀝青路面結構是現階段我國公路應用最廣的柔性基層、半剛性路面結構形式。在瀝青混合料生產的過程中會產生大量的粉塵，這些粒徑小于0.075 mm的較小顆粒的粉塵，不僅容易給環境造成極大的污染，并且還可
山西建筑 2015年17期2015-06-05
- 現澆泡沫輕質土力學性能的試驗研究
質土配合比2 無側限抗壓強度及影響因素無側限抗壓強度是現澆泡沫輕質土力學性能最基本的評價指標[3-4]，主要圍繞以下因素開展試驗：（1）原料土和氣泡含有率對無側限抗壓強度的影響；（2）固化材料對無側限抗壓強度的影響；（3）養生環境對無側限抗壓強度的影響；（4）養生溫度與齡期對無側限抗壓強度的影響。2.1 原料土、氣泡含有率對抗壓強度的影響為了判斷原料土、氣泡含有率對無側限抗壓強度的影響，采用普通硅酸鹽水泥，分別固定六組配合比中河砂和水泥的比例（分別為5、4
城市道橋與防洪 2015年5期2015-01-09
- 水泥穩定爐渣碎石的強度性能
碎石試件，通過無側限抗壓強度試驗和劈裂試驗測試試件強度性能，探討爐渣集料熟化時間和粒徑、混合料養生齡期和養生溫度、水泥用量對水泥穩定爐渣碎石強度性能的影響，并比較水泥穩定爐渣碎石強度性能與普通水泥穩定碎石的差異.1 試驗材料1.1 原材料爐渣集料產自上海市某生活垃圾焚燒發電廠.爐渣集料的熟化條件為：室內，25～30 ℃，通風，攤鋪厚度25cm，定時翻動.將爐渣集料篩分為細粒徑部分（0～9.5mm）與粗粒徑部分（9.5～19.5mm及19.5～31.5mm）
建筑材料學報 2014年3期2014-11-28
- 洞庭湖區淤泥質黏土水泥土力學性能試驗研究*
排水三軸試驗和無側限抗壓強度試驗，研究了粉砂水泥土的強度和力學特性;Kyu等［2］對水泥固化高嶺土進行試驗研究，得出水泥可以增加水泥固化土的強度，但降低了在排水固結條件下試樣的軸向應變;Antonio等［3］通過對無側限抗壓強度試驗結果作定量分析，得出了水泥摻入比和砂土孔隙率在不同狀態和應力條件下對砂土水泥土強度的影響;Ramy等［4］通過無側限抗壓強度試驗研究軟黏土水泥土的力學性能隨著水泥摻入比不同和養護齡期增加的變化趨勢;周麗萍等［5－6］對粉質黏土水
鐵道科學與工程學報 2014年5期2014-01-04
- 水泥穩定碎石集料級配變異試驗研究
變異平行試驗及無側限抗壓強度試驗，基于無側限抗壓強度可靠保證率下的置信區間，提出關鍵篩孔的變異范圍，以改善水泥穩定碎石的路用性能。1 水泥穩定碎石集料試驗選用水泥穩定碎石集料為四檔集料，即9.5～31.5 mm碎石和4.75～9.5 mm碎石，0～4.75 mm石屑與河砂。石料壓碎值為10.95%，洛杉磯磨耗損失值為12.0%，表觀相對密度為2.739 g/cm3，針片狀顆粒含量為3.4%。試驗用水泥為海螺牌緩凝復合硅酸鹽水泥等級為P.C32.5，各項指標
四川建筑 2012年1期2012-07-24
- 冷再生料中摻加球磨粉煤灰與水泥的性能研究
種添加量，進行無側限抗壓強度試驗，以確定最佳水泥摻加量.養生齡期分7 d，14 d和28 d 3種［2，4］.(1)4種水泥含量冷再生料的標準擊實曲線.通過擊實試驗，4種水泥含量冷再生料的最佳含水量均為9.5%，最大干密度均是2.02 g/cm3;(2)無側限抗壓強度試驗.我國《公路路面基層施工技術規范》(TJT 034-2000)規定，當水泥穩定土用作路面基層和底基層時，其7 d齡期的無側限抗壓強度(6 d保溫保濕養生，1 d浸水)應符合規范要求.4種水
吉林建筑大學學報 2012年3期2012-03-31
- 工序能力指數標準化定義之應用(雙側限)
化定義之應用(雙側限)于善奇 安 軍在雙側規范的情形下,研究了工序能力指數標準化定義的依據;在以不合格品率(p)為質量指標的情形下,不僅證明了p與CP、ε(偏移量)之間的計算公式,而且給出詳盡的數值表。此外,還給出了典型的應用示例,供企業參照。雙側限 工序能力指數 標準化 數值表1 雙側限工序能力指數標準化定義的依據加工過程的偏移量ε=|μ-M|。1.1 工序無偏的情形當工序無偏時,即偏移量 ε=|μ-M|=0,雙側限工序能力指數的標準化定義[1]為由于T
中國質量與標準導報 2011年8期2011-05-25
- 夯實水泥土抗壓強度室內試驗研究
準壓力機上進行無側限抗壓強度試驗 (試樣兩端沒抹潤滑油),軸向位移速率為0.4 mm/min。試驗水泥為浙江產325號普通硅酸鹽水泥。試驗土料指標見表1(液限為76 g錐下沉深度17 mm時對應的含水率,滲透系數為壓實度λ c=96%);不同摻入比水泥土的最大干密度、最優含水率見表2。表1 試驗土料物理性質指標表表2 夯實水泥土擊實試驗指標表3 夯實水泥土無側限抗壓強度特性夯實水泥土強度一般主要由夯實水泥土自身物理結構強度與水泥硬化硬凝膠結強度組成,素土本
浙江水利科技 2010年6期2010-08-14