測點
- 液壓支架整機靜強度試驗及等效應力分析
的不足，由于受到測點布局的限制，很難評估每個位置下的應力分布，但是測試結果一般認為更符合實際情況，也可用于對仿真模型進行修正。很多學者也開展了相關的實驗研究工作，主要用于仿真結果的校驗。文獻［1］對ZZ5600/23/47型支撐掩護式液壓支架頂梁扭轉、頂梁偏載、底座扭轉進行了應力測試，試驗布置了20個測點，測試得到的等效應力均小于40MPa，最大應力出現在底座扭轉工況。文獻［2］對比了某型號液壓支架的有限元仿真和試驗測試應力，給出了頂梁兩端集中載荷工況和底
機械設計與制造 2023年2期2023-02-27
- 地鐵引起的地面振動特性分析
。1 場地簡況與測點布置本次測量場地選在寧波地鐵某線區間地下段對應的地面。地鐵線由2條平行單線圓形隧道組成。地鐵車型為國家標準的B2車型，接觸網授電，6節車廂，由四動二拖方式組合。高峰期發車頻率為4 min左右一班，運行最高時速80 km/h。測線選擇在兩個車站的中點附近，此處列車通過時車速最大。測線垂直于隧道軸線，測線上布置6個測點，由近及遠依次命名為P1～P6，各測點距隧道中心分別為17.0、24.0、29.3、32.1、39.1和51.1 m，如圖1
寧波工程學院學報 2022年4期2023-01-13
- 玻璃纖維復合材料補強修復技術研究評價
壓1h。1.2 測點通道布置根據有限元模擬結果，在復材補強管體上布置相應測點，測點位置如圖1所示。測點1（通道1、2、3）為花片，位于玻纖補強區域壁厚減薄70%缺陷內中部，測點2（通道4、5、6）為花片，位于玻纖補強區域缺陷外部棱角位置，測點3（通道7、8）為“L”形片，位于玻纖纏繞層邊緣，被覆蓋在纏繞層內，貼在管件上，測點4（通道9、10）為“L”形片，位于遠離補強區域，為參考點，測點5（通道11、12）為“L”形片，位于玻璃纖維補強層上，測試在打壓過程
全面腐蝕控制 2022年11期2023-01-11
- 熱帶地區傳統聚落夏季室外微氣候環境測試分析
——以保平村為例
（如圖1）。A 測點位于某建筑的檐廊處，朝西界面敞開；B 測點與A 測點在同一建筑檐廊處，不同之處在于B 測點有木質柵欄遮擋；C 測點位于門廊處，前面有建筑遮擋；D 測點位于巷道圍墻處；E 測點位于門廊處，前方無遮擋；F 測點位于庭院樹蔭下；G 測點位于庭院大門口（圖1）。利用精創溫濕度記錄儀（型號RC-4）及標智風速儀，采用固定點觀測方法，測量距地1.5m 處的小氣候數據。測試時間段是 8:00～17:00，并每隔1h 逐時記錄。圖1 各測點位置示意圖3
現代園藝 2022年23期2022-11-19
- 徐州市云龍公園小氣候實測與分析
量內容見表1。觀測點的選擇以小氣候影響因子和使用頻率為依據，在不同的活動場所、圍合空間等共確定17 處（圖1、表2）。表1 測量工具和測量內容圖1 徐州云龍公園平面圖及測點分布表2 測點基本情況2 結果與分析2.1 空氣溫度實測日各測點空氣溫度范圍為27.2～42.0℃，整體呈先上升、后下降趨勢，最高為9 號測點，此處為拱橋，無遮陰，太陽光直射在橋面上，水面反射光增加灼熱感，基本無逗留游人；最低為17 號測點，此處遮陰較好，通風且有靜水，晚上散步鍛煉的人群
現代園藝 2022年17期2022-08-23
- 黃土-泥巖二元結構邊坡變形機理模型試驗研究
出：A、C、F 測點由于位于坡體最表層，因而在18：30之后，最先出現含水率上升的情況。A 測點含水率由原來的13%增大到26%，C 測點含水率由原來的10%增大到22%，F 測點含水率由原來的9%增大到16%，位于坡體表面的A、C、F 測點的含水率上升最快。圖7 含水率時程曲線3.3 土壓力分析從圖8 中可以看出：（1）E 測點、F 測點的土壓力最先出現變化，從零逐漸增大，后不斷減少。（2）整個變形過程可以大致分為3 個階段：初始變形階段，勻速變形階段，
科技創新與應用 2022年22期2022-08-06
- 基于三角網格模型的自由曲面自適應測點規劃
面三角網格模型的測點自適應分布算法非常必要。來新民等[1]、何改云等[2]和張安社等[3]根據曲率推導測點基于曲率分布的函數，通過曲率控制測點疏密來實現測點的自適應分布；SUN等[4]借助加工誤差模型優化了根據Hammersley序列分布的測點，以保證在偏差可能性高的區域分布更多測點。這類方法主要基于曲率規劃測點，根據曲率大小確定測點的疏密度，使測點能夠較好地描述曲面，然而該方法沒有分析曲率與測點密度之間的關系，不利于精簡測點數量。陳岳坪等[5]和張現東等
計算機集成制造系統 2022年6期2022-07-07
- 不同夯擊荷載下煤矸石地基的動應力研究
1 m,其中1#測點距臺面200 mm,2#測點距臺面350 mm,3#測點距臺面500 mm,4#測點距臺面650 mm,5#測點距臺面800 mm。根據本試驗的內容和要求,考察不同的夯擊能(2 000 kN·m,3 000 kN·m,4 000 kN·m)作用下,沖擊應力與時間的關系以及不同測點的最大沖擊應力情況。其中,實驗中所測的地基的沖擊應力為實際地基的沖擊應力。由式(1)得模型中的應力波波速:(1)式中：E為地基土的變形模量,MPa;L為模型試驗
太原學院學報(自然科學版) 2022年2期2022-06-09
- 鶴崗礦震臺網背景噪聲分析
通過對4 個礦震測點進行背景噪聲計算，分析了礦震臺網數據。對于臺址勘選、評估臺站觀測環境變遷、評估臺站記錄質量等工作，臺基噪聲資料都是較重要的依據（王學成等，2009），相關研究可為有關鶴崗地區的礦震研究提供參考。1 礦震臺網介紹鶴崗是一座因煤而立、由煤而興的城市。煤田南起峻德，北抵梧桐河，南北走向42 km，東西走向6 km，面積252 km2。自民國時期開始開采，有將近百年的開采史。煤炭開采帶來經濟效益的同時也對環境產生了影響，這其中最具破壞力的為煤礦
地震地磁觀測與研究 2022年1期2022-04-25
- 基于MEEMD與相關分析的行星齒輪箱測點優化*
嵌入的行星變速箱測點進行優化[1]，張林等人提出基于模糊聚類與灰色理論的機床主軸溫度測點優化方法[2]。本文以行星齒輪箱為研究對象，提出了一種基于改進的集成經驗模態分解(MEEMD)[3]信息熵與相關分析的行星齒輪箱測點優化方法。1 MEEMD分解算法經驗模態分解(EMD)與小波包分解信號等時頻分析方法相比，更能反映信號的物理意義，但無法克服模態混疊現象。EEMD算法即使是對EMD分解得到的IMF分量求均值，以消除隨機白噪聲的影響，但還是會發現噪聲消除不完
制造技術與機床 2022年2期2022-02-22
- 丘陵山地無人車振動特性試驗研究*
據。1.2.1 測點布置原則考慮到后續無人車相關傳感器安裝需求，綜合考慮無人車車身可選位置，選取發動機正上部等11個位置作為測點。測點的選擇原則如下：(1)全面覆蓋車身，包含車體外殼、履帶、底盤、發動機正上方等11個點；(2)重點布置傳感器可能安裝的位置，比如車頭車架上可以安裝視覺傳感器，又進一步細化為車架左、中、右及后面幾個點；(3)傳感器安裝便利和可行性。最終11個測點布置如圖3所示。具體分布位置為：測點1位于發動機正上部，測點2位于機蓋右后部，測點3
中國農機化學報 2021年12期2022-01-19
- 基于多測點云相似的混凝土壩變形性態關聯分析
、數量眾多的變形測點，為獲取豐富、全面的大壩變形監測信息提供保障，但多測點海量監測數據給資料及時整編分析和大壩安全性態實時評估預警帶來困難。目前工程上常用的大壩安全監測資料分析主要還是建立在單測點序列逐個分析的基礎上[2-4]，不僅工作量大，而且單測點數據可能受觀測誤差等影響呈現不穩定性和不確定性，難以判斷某個或某幾個測點的數據異常變化是否反映了大壩的主要性態變化趨勢；而現有的證據組合[5]、模糊推理[6]、關聯向量機[7]等大壩多測點融合分析方法，多是考
水利水電科技進展 2021年6期2022-01-07
- 附表
Table 1測點號TiVCrMnFeS(wt%)CoNiCuGeAsSeAgSnTe-90.7010.0060.0000.00673.97107.80.2172.3611.373258513.900.0020.00044.03 -100.9170.0060.1470.05872.09135.90.0949.0841.293589815.850.0120.01355.14 -110.7890.0130.0630.04471.7699.950.0973.5
巖石學報 2021年9期2021-10-29
- 失效測點影響下極地船舶結構冰載荷的有效識別方法
數據的產生通常與測點失效有關[17]。失效測點的存在使測量結果難以預料，從而降低試驗結論的可靠性[18]。在船體結構冰載荷的現場測量中，應變傳感器能否正常工作直接關系到冰載荷識別的準確性。雖然目前對船體結構冰載荷識別的測點失效問題鮮見公開文獻，但實際工程中通常采取兩種較為實用的做法：一種是將失效測點處的應變數據及影響系數矩陣中相應的元素一并剔除，這與兵器工程[19]、汽車工程[20]領域的做法類似；另一種是保持影響系數矩陣不變而將失效測點處的應變數據替換為
工程力學 2021年7期2021-07-24
- 中壓內缸進汽腔溫度場的測試與分析
集了各運行工況的測點溫度數據。但目前關于中壓內缸溫度實測值與計算模擬溫度場對比分析的研究較少，計算模擬的準確性還有待驗證。筆者針對某在役超超臨界1 000 MW汽輪機的中壓內缸進汽腔，研究并分析了其各個溫度測點在不同運行工況下的溫度變化及其關聯性；通過有限元計算(FEA)方法，采用傳熱系數經驗公式計算額定負荷(1 000 MW)工況下的溫度場，并與實測值進行了對比分析，為后續汽輪機設計提供了依據。1 研究對象及方法如圖1所示，某典型超超臨界1 000 MW
動力工程學報 2021年6期2021-06-19
- 基于CATIA的汽車測點批量開發的研究與應用
不斷改進[1]。測點不僅是測量的前提，而且測量結果的好壞最終都由通過測點報告進行體現。由于整車零部件眾多，測點開發工作量巨大，白車身根據不同車型也有 700到 1000個測點[2]。同時在測點開發過程之中，還存在著以下問題。（1）通過CATIA測點創建無法識別測點法向，測點編輯及命名費時費力；（2）測點的公差定義需根據圖紙進行輸入，效率低下且容易出錯；（3）零部件更新后，難以識別上一版測點與新零部件的對應性，人工排查不完全；（4）手動完成測點文件向測量表格
汽車實用技術 2021年10期2021-06-04
- 水下單層圓柱殼振動聲輻射預報的測點布置改進方法
以，通過一種好的測點布置方法，實現較少數目的傳感器對結構聲振響應的準確預報就顯得非常重要。目前，國內研究人員基本是采用均勻布置方法[3-7]，這種方法簡單易行，但測點數目及位置的選擇存在較大的主觀性和盲目性，且需借助大量的數值分析算例。幾十年來，學者們根據自然界中的生物進化或物理演變過程，提出了很多基于概率變換來實現最優組合的隨機類算法，如遺傳算法等[8]。這類算法可在全域內進行搜索，不易陷入局部最優解，比較適合解決組合優化類的問題，但也存在收斂速度慢、迭
艦船科學技術 2021年2期2021-04-10
- 斜交濕接頭力學性能分析
接頭應平行埋設。測點布置如圖2所示。3 濕接頭水化熱分析3.1 濕接頭水化熱溫度分析濕接頭中埋設的各測點溫度見圖3。從開始到30 h，溫度不斷升高。當濕接頭澆筑完成30 h，濕接頭各點溫度達到了峰值，中心位置的最高溫達到了53 ℃，此時濕接頭內部積蓄的熱量達到了最大；在30 h～168 h，各測點溫度不斷下降直至達到外界環境溫度；位于箱梁左右翼緣的測點1、測點14，受水化熱影響小，與環境溫度變化趨勢保持一致。測點3、測點15均在邊梁腹板中部，溫度變化趨勢較
山西建筑 2020年21期2020-11-03
- 基于小波包位移能量曲率差的隧道襯砌損傷識別
程度、損傷位置、測點布置以及噪聲干擾對識別結果的影響.1 小波包位移能量曲率差識別原理1.1 小波包變換小波包變換是一種更加精確的信號分析方法，它的優勢在于能將頻帶進行多層次分解，并且能夠根據被分析信號的特征，自適應選擇相應頻帶，使之與信號頻譜相匹配.將位移信號x（t）經過j 層小波包分解后可以表示為[7]其中分解后各頻段位移信號為信號 x（t）的總能量為由小波包的正交性可得1.2 損傷識別指標利用公式（5）結果帶入公式（6）計算結構在K 點第j 層的位移
天津城建大學學報 2020年4期2020-09-10
- 基于現場試驗的混凝土箱梁溫度特性研究
13m。1.2 測點布置跨中截面斷面尺寸以及測點布置如圖1所示。圖中1-、2-、3-代表了三種不同測試儀器的測試測點編號。圖1 測點布置圖實驗儀器1）溫度測點（1-開頭）采用UT302B非接觸紅外測溫儀觀測；2）溫度測點（2-開頭）傳感器采用WRN型分度號K熱電偶溫度計。測試儀器采用TES-1310 數字式溫度表；3）溫度測點（3-開頭）采用 JMZX-215AT型溫度測量。2 溫度時程分析基于曲線擬合原理，采用列文伯格-馬夸爾特（Levenberg-Ma
甘肅科技 2020年11期2020-08-26
- 漳澤水庫大壩沉降觀測及分析
200 m 一個測點，共43 個測點（下文稱偶數測點）。2008年后增加了40 個測點（下文稱奇數測點），共83 個測點。測點分布及變化如表1所示。從水準觀測基點導出至大壩觀測點進行高程測量。測量過程中，每個測回閉合差不大于（n為測站數）。圖1 漳澤水庫大壩沉降觀測測線分布及加高輪廓圖（單位：m）2 漳澤水庫大壩沉降觀測結果漳澤水庫大壩沉降觀測結果如表2、圖2～圖9所示。3 漳澤水庫大壩沉降觀測結果分析1）偶數測點觀測系列年限較長，從大壩改建完工后開始觀測
山西水利科技 2020年1期2020-08-10
- 改進FCM模糊聚類算法對主軸箱溫度測點優化分析
言機床主軸箱溫度測點優化是熱誤差分析的關鍵，在對主軸箱進行熱誤差補償可靠性分析前，需對其進行溫度和熱變形檢驗，并以此為依據建立相應的熱變形誤差模型，通過分析熱誤差模型，檢測主軸箱熱誤差變化，并采用自動調節數控系統裝置實施補償。由于主軸箱工作時易受到外部及參數變化的影響，其溫度場具有時變性，為了解主軸溫升和熱變形情況，需在主軸上設置溫度傳感器，若測點太少，不能有效測量主軸箱溫度，但考慮成本和主軸箱的運行情況，以及相應建模時處理數據量較多等問題，傳感器也不宜太
機械工程與自動化 2020年3期2020-06-23
- 基于改進有序聚類法的立式加工中心進給系統溫測點優化
之一是準確選取溫測點。針對溫測點優化問題，國內外學者已通過有限元法［4］、神經網絡［5-6］、AVQ（adaptive vector quantization，自適應矢量量化）聚類［7］、模糊聚類法［8］等實現了溫測點優化，有效減少了溫測點的數目，提高了熱誤差預測模型的精度和魯棒性。但是，隨著機床加工精度的提高，對熱誤差預測模型的精度要求也更高，基于傳統單一理論的溫測點優化方法已不能滿足要求。為選取更加準確的溫測點，張偉等［9］采用灰色關聯分析和模糊聚類法
工程設計學報 2020年2期2020-05-25
- 大跨徑連續剛構橋加固效果的深入分析研究
為各測試截面應變測點布置示意圖。①工況一：第10跨最大正彎矩偏載測試(A截面)；②工況二：第10跨最大正彎矩中載測試(A截面)；③工況三：第10號墩頂負彎矩偏載測試(B截面)；④工況四：第10號墩頂負彎矩中載測試(B截面)；⑤工況五：第11跨跨中最大正彎矩偏載測試(C截面)；⑥工況六：第11跨跨中最大正彎矩中載測試(C截面)。圖1 各測試截面應變測點布置示意圖(單位：cm)4 協同受力結果與分析1)工況一試驗荷載布置(單位：με)。①A1A2/A7A8測點
四川建材 2020年4期2020-05-08
- 廣州市老城區夏季室外園林空間人體舒適度評價①
及特征的空間作為測點（圖1、2），各測點間距離大于10 m，各測點環境空間基本情況詳見表1。1.2 方法1.2.1 測試日期測試日期為2018年7月10日，當天晴朗無云，廣州市氣象局發布日平均氣溫31～38℃，日平均相對濕度36%～67%，東北風，風速5～6級。1.2.2 測試方法利用熱指數儀（HD32.3意大利）連續測量距離地面高度1.5 m處的空氣溫度、相對濕度、風速、PPD等基本室外環境指標。測試時段為6：00～20：00，高溫時段為10：00～16
熱帶農業科學 2020年1期2020-03-21
- 狀態監測技術診斷焦化富氣壓縮機不平衡故障
重新再開機后內部測點顯示，壓縮機振動量值有大幅增加，有一個測點振動位移超過報警值，經過頻譜圖分析，所有測點的主要振動頻譜成分為1 倍頻（壓縮機的轉速頻率），軸心軌跡為橢圓形，外表較光滑，經過判斷設備主要存在不平衡故障。1 設備結構與測點分布富氣壓縮機是汽輪機帶動的9級壓縮機，機組結構及測點布置見圖1。圖1 壓縮機結構與振動監測測點分布內部測點，從汽輪機端觀察：VIA2560 和VIA2561 為汽輪機自由端軸承處兩測點；VIA2562 和VIA2563 為
設備管理與維修 2020年3期2020-03-05
- ICU單間內顆粒物濃度分布研究
度無影響。(一)測點布置根據《空氣潔凈技術措施》的規定，非特殊工藝要求情況下，潔凈室的工作區一般選取離地面0.8-1.5m高的區域。病患與陪護人員作為本實驗的關注對象，病患呼吸區距地面約為0.9m，陪護人員站立時呼吸區距地面約為1.5m，高度滿足規范對工作區的要求。同時，《室內空氣質量標準》提出，若所測試的室內面積小于100m3時，應該至少布置3個測點。規范中規定：在進行實驗時，測點的布置應該遵循對角線或梅花均勻布點法，且布置的測點距墻壁應大于0.5m。本
福建質量管理 2020年3期2020-03-03
- 室外風環境實測及PHOENICS 模擬對比分析研究＊
——以徐州高層小區為例
實測，定量分析各測點風速并對比軟件模擬結果，以探究現場實測法與軟件模擬法所得結果的差異與關聯。1 研究對象阿爾卡迪亞是以高層為主的居住社區，輔以部分小高層，該地塊建筑排列錯落有致，有利于住區內部通風（圖1）。紫金東郡總建筑面積約45萬m2，綠化率約48%；紫金東郡二期內部建筑以高層、小高層為主，且以行列式分布為主（圖2）。根據住區規模，每個住區選擇若干個測點，測點選擇原則：1）行人活動頻率較高的場所，如住區主入口、公共活動場地、主要交通道路等；2）容易產生
建筑技藝 2019年9期2019-11-27
- 某廢鋼渣車間落錘沖擊振動特性研究
件、線纜等構成。測點分別布置在落錘區中線對稱位置，測點1～5在同一水平線上，距離保護層外側面0.5m，相鄰兩測點的距離為6m。本實驗以落錘沖擊為研究對象，落錘敲擊的位置為圖中虛線所示區域，位于測點2、測點3的中垂線上，距左側保護區外側面11m，距下保護區外側面15m，測點2、測點3距落錘點15.8m，測點1、測點4距落錘點17.9m，測點5距落錘點21.6m。落錘做自由落體運動，通過改變落錘的下落高度（分別為19.2m、15.3m、13.4m），對混凝土地
中國環保產業 2019年10期2019-11-21
- 聲波透射法測樁波形畸變系數計算與分析*
問題，基于頻率域測點能量統計法計算了波形畸變系數，為灌注樁的波形畸變程度定量判斷提供依據，使用頻譜分析及小波包分析技術探討了完整測點、樁底沉渣測點、斷樁測點及低強度不密實測點的頻譜特征和頻帶能量分布，并構造了其特征向量。1 聲波透射法波形畸變計算及分析1.1 頻率域測點能量統計法混凝土為集結型復合材料，由于砂漿與骨料及各種缺陷的存在，使混凝土中具有廣泛的異質界面，當混凝土中存在缺陷時，散射損失將增大，并且產生頻漂(高頻成分衰減快，低頻成分衰減慢，主頻向低頻
振動、測試與診斷 2019年5期2019-11-06
- 長輸管道360GKSN160輸油泵振動檢測與分析
主輸油泵結構2 測點分布泵機組共有9個測點，1#測點位于電機基座（圖2a），2#測點位于電機基座（圖2b），3#測點位于泵體基座（圖2c），4#測點位于泵體基座（圖3a），5#測點位于軸承座非驅動端（圖3b），6#測點位于出口法蘭位置（圖3c），7#測點位于入口法蘭位置（圖4a），8#測點位于出口管道（圖4b），9#測點位于軸承座驅動端（圖4c）。3 測試工況測試的采樣頻率均為2.048×103Hz，分為3組工況：（1）停機狀態。各測點的振動情況能夠反映整
設備管理與維修 2019年3期2019-05-15
- 高速鐵路半封閉防風走廊結構動模型試驗研究
RH3動車組模型測點布置示意(單位：cm)1.2 試驗模型布置CRH3動車組(2車編組)模型共布置了3個測點，其中車頭布置1個測點、中間車身兩側布置2個對稱測點，見圖1。半封閉防風走廊模型結構內側布置了18個測點，外側布置了9個測點，合計27個測點，見圖2。圖2 半封閉防風走廊模型測點布置示意(單位：mm)2 半封閉防風走廊模型試驗結果2.1 動車組單車通過半封閉防風走廊模型2.1.1 半封閉防風走廊模型表面壓力變化CRH3動車組以200～350 km/h
鐵道建筑 2019年4期2019-04-29
- 屏蔽門制式地鐵隧道氣溫測試及規律研究
度測試設備，每個測點設置1臺測試設備，在隧道內放置一定時間，獲取隧道內各測點連續的溫濕度數據。溫濕度測試選用儀器參數見表1。1.3 測試位置隧道內完整的氣流溫度場較難測試，而排熱風機是否開啟及其開啟頻率的設置依據的是隧道內最高氣溫，故在可測出車站隧道最高氣溫的地方布設溫度測點。根據相關研究[14]，沿車站隧道縱向，氣溫最高點位于端頭和中部位置，在隧道截面上，氣溫最高點位于隧道頂部，因此在上述位置布設測溫點。表1 測試設備參數1.4 測試安排(1)測點1和測
鐵道標準設計 2018年7期2018-07-04
- 地鐵運營初期車站隧道氣溫變化規律研究
單臺設備測試一個測點的方法，選取具有數據記錄功能的溫濕度測試設備，分別安裝至測試點，通過后期數據讀取獲得所有測點溫濕度數據。溫濕度測試，選用儀器參數如表1：表1 測試設備參數表1.3 測試位置隧道氣溫為溫度場，因其較難測試，且隧道內較高氣溫的應用價值更高，因此設置溫度測點時，主要測試車站隧道的最高溫度值，根據相關研究及工程經驗，車站隧道氣溫最高點出現在車站端頭和車站隧道中間等位置，因此在上述位置進行選點，如圖1。圖1 測點布置簡圖考慮運營安全、便于安裝、測
建筑熱能通風空調 2018年12期2018-06-19
- 一種快速準確測量照明空間統一眩光指數的方法
對于UGR測量時測點的設置研究還較少。根據GB 50034—2013《建筑照明設計標準》[8]，測量UGR時需要在被測照明空間中設置一系列測點，測量每個測點的UGR，然后取最大值作為被測空間的UGR值。對于測點設置，文獻[8]在UGR的應用條件中給出的建議是：測點應設置在縱向和橫向兩面墻的中間，測量方向水平朝前。但是實測時發現最大UGR值所在測點并不一定在兩面墻的中間，方向也并不一定水平朝前，按照這種方法設置測點并測量UGR值時，可能漏掉最大UGR值所在點
照明工程學報 2018年2期2018-05-08
- 一種改進的空間相關系數在水庫高邊坡外觀變形監測中的應用
監測主要針對單個測點的變形和應力的變化情況，不太注重多測點邊坡整體變形狀態的分析?；赑earson相關系數和Moran相關系數，考慮不同測點的空間坐標，提出一種空間相關系數，用以分析邊坡各測點空間上的關聯性質；并建立邊坡外觀變形監測的3個關聯性指標：測點關聯度Rij、測點影響度Ii、邊坡整體度I。通過指標的變化趨勢，從關聯性角度實現對邊坡整體性質的把握。通過對某混凝土壩左岸高邊坡外觀變形資料的分析，本文提出的空間相關系數符合實際，3個關聯性指標具有一定的
長江科學院院報 2017年7期2017-07-19
- 砂輪劃片機模態測試中的傳感器測點優化研究
態測試中的傳感器測點優化研究孫紅春，胥 勇(東北大學 機械工程與自動化學院,沈陽 110819)針對砂輪劃片機這類復雜設備振動模態測試中測試時間長、傳感器數目難以確定和測點難以定位的問題，提出了結合有效獨立法、QR分解法及模態驗證準則、香農擴展定理對砂輪劃片機主系統進行測點優化的方法。采用錘擊模態測試方法對某一型號的砂輪劃片機測點優化前后的模態進行了測試，識別出劃片機主系統的振型和模態參數，比較測點優化前后的測試結果，表明測點優化的模態測試實現了將有限個傳
振動與沖擊 2017年5期2017-04-10
- 基于滲流場的水合物實驗裝置測點布置
的水合物實驗裝置測點布置鄭如意1李淑霞1張孟琴2郝永卯1侯健11.中國石油大學（華東）石油工程學院；2.河南科技大學林業職業學院為了監測天然氣水合物生成及分解過程中物性參數的變化規律，需要在反應釜中安裝各種傳感器測點，而測點的引入會對反應釜中的流體流動產生影響。為了有效減少測點對反應釜產生的干擾，利用數值模擬方法對測點尺寸與測點最小間距之間的關系進行了定量研究。結果表明，傳感器測點的引入會對反應釜中的滲流場產生影響，測點尺寸越大、測點的間距越小，對滲流場的
石油鉆采工藝 2017年1期2017-04-07
- 100 t 橋 式 起 重 機 金 屬 結 構 安 全 性 評 價
板和下翼緣板布置測點，打磨表面油漆和銹蝕層后，測量其實際板厚。主梁板厚測試時按照圖1布置測點，在西梁上翼緣板沿主梁長度方向共布置測點12處(測點1 ～ 12)，在東梁上翼緣板沿主梁長度方向共布置測點14處(測點13 ～ 26)，在東梁下翼緣板沿主梁長度方向共布置測點1處(測點27)。測試前先對各測點位置用打磨工具將測點金屬表面油漆、銹跡等打磨掉，使其表面光亮且平整。主梁板厚測試使用超聲波測厚儀。測量板厚之前，根據《材料聲速表》設置測量材料鋼所對應的聲速，在
港口裝卸 2016年6期2017-01-10
- 冗余配置4個熱工測點的優選方案
冗余配置4個熱工測點的優選方案高曉晨（華電渠東發電有限公司，河南新鄉453000）為提高冗余配置的4個熱工測點的輸出值用于自動調節、聯鎖保護的可靠性，避免因其中部分測點發生故障引起選擇輸出異常，導致邏輯誤動，提出了一種優選方案，并舉例說明了方案在具體實踐中的應用。邏輯誤動；熱工測點；可靠性；優選方案0 引言火力發電廠汽包爐的汽包水位、爐膛壓力等重要測點多用于自動調節及聯鎖保護，為使測點取樣更具備代表性、同時避免單一測點故障使自動及保護邏輯發生誤動，采用多測
綜合智慧能源 2016年9期2016-11-12
- 測氡法在探測陷落柱方面的應用
）了解到：第1個測點的氡值相對較高，大約770個計數/3min左右，分析認為這是個單點異常點，據已知資料分析認為是由于巷道引起的；第4個測點的氡值超過了750個計數/3min，綜合分析認為這是陷落柱的一個邊界；從第4個測點到第12個測點的氡值相對較高，分析認為是由于陷落柱造成的，從第13個測點到第16個測點的氡值低于700個計數/3min，且波動相對較小，分析認為是正常區的反應，綜合分析第4個測點、第12個測點為陷落柱邊界。我們從2號線測氡曲線（圖2）了解
中國科技信息 2015年23期2015-11-07
- 軸承檢測儀器測點的使用方法及注意事項
6)軸承檢測儀器測點的使用方法及注意事項王 濤，陶麗君(哈爾濱軸承集團公司 南直軸承分廠,黑龍江 哈爾濱 150036)軸承在制造過程中，需對其精度進行檢測。檢測儀器上的測點材料及使用方法如果選取不當，就會對被加工軸承表面質量造成影響。論述了測點材料的選取方法、測點的使用方法及注意事項，對保證軸承質量起著非常重要的作用。軸承;檢測儀器;測點材料；使用方法；注意事項1 前言軸承在制造過程中，其尺寸精度和旋轉精度都是使用專用測量儀器進行測量的。測量按接觸方式分
哈爾濱軸承 2015年3期2015-04-14
- 疊合式雙向板鋼筋受力性能的試驗分析與研究
片，本文中選取的測點為跨中、離跨中稍遠的點來對比分析（因為這些點的應變數據正好是應變片能夠捕捉到的），具體板中的鋼筋應變片布置詳見如下圖2～圖4所示。圖2 現澆板（B－1）應變片布置圖圖3 疊合板（B－3）應變片布置圖圖4 疊合板（B－4）應變片布置圖3 板鋼筋應變的試驗現象與分析現象:（B－3板測點7與現澆板測點9為相應板的跨中測點），由圖5可以看出，當荷載加到第十級13KN／m2時，現澆板9號測點和疊合板7號測點都出現拐點，但9號測點應變遞增的較快，當
安徽建筑大學學報 2014年3期2014-12-16
- 動量輪診斷測點配置與資源占用度成本評價
)基于可診斷性的測點配置在衛星設計階段有著非常重要的意義，直接關系著系統故障檢測和診斷的能力.可診斷性主要指當發生一個或多個故障時，系統能檢測故障并能識別故障原因的能力，主要包括故障可檢測性和故障可分離性［1-2］.當前測點配置的研究大多集中在求解基于優化問題的測點優化配置，需要以傳感器的個數、位置、成本和重量為優化目標，以狀態可觀性、故障可檢測性或可分離性為約束條件，建立用于測點配置的優化問題.針對上述優化問題，研究有效的優化求解算法，例如隨機搜索法、遺
北京航空航天大學學報 2014年11期2014-12-02
- 均勻流中矩形高層建筑脈動風壓的阻塞效應試驗研究
，考察了模型表面測點根方差脈動風壓系數、風壓系數功率譜、空間相關性和相干性。均勻風場中作用在建筑上的脈動風壓主要源于氣流在建筑物上的分離和旋渦脫落等復雜的空氣動力流動，而和來流紊流無關。本文的目的是研究單體矩形高層建筑在這一流動條件下的脈動風壓阻塞效應的規律。1 風洞試驗概況本試驗在同濟大學土木工程防災國家重點實驗室TJ-2大氣邊界層風洞中完成。試驗采用均勻風場，對于矩形柱這樣的帶有尖角的鈍體，分離點固定在迎風前緣的角部位置，可認為不受雷諾數效應的影響?？?/div>
振動與沖擊 2014年12期2014-09-07
- 數控機床溫度測點優化
。如何在眾多溫度測點中找出少數能表達機床溫度信息的關鍵溫度測點，通過最少溫度測點獲得較多的機床溫度場變化信息，進而建立精度高、魯棒性好的熱誤差模型是國內外學者在精密制造方面研究的主要方向［1－2］。沈岳熙和楊建國提出一種基于嶺回歸分析的數控機床溫度布點優化方法［3］，張琨等用熱模態分析方法對機床溫度測點進行優化選擇［4］，周天鵬等采用灰色系統理論中灰色關聯分析法建立測溫點和熱誤差之間的相關程度達到優化測溫點的目的［5］，Naeem S.Mian等采用有限元制造技術與機床 2013年11期2013-09-27
- 主成分分析法激勵源識別試驗研究
用［4］。然而，測點分布和測點數目對主成分分析法激勵源識別效果影響的研究卻仍是一片空白。本文以兩端彈性支撐鋁梁為研究對象，試驗研究主成分分析法識別激勵源數目、主成分頻譜特性及貢獻率隨測點分布和測點數目變化的規律。1 試驗試驗對象為一兩端彈性支撐的鋁梁，其相關參數為:長1.5 m，截面寬0.06 m、厚0.03 m，密度2 100 kg/m3，彈性模量70 GPa。對于彈性支撐，在梁的兩端各安裝一隔振器。在梁的上表面沿梁的長度方向均勻布置了16個加速度響應測船海工程 2013年1期2013-06-12
- 鄭州市城區地熱地球物理特征
1#、2#、3#測點組成。該剖面AB/2極距178 m(約 100.0 m)以上，ρs值 ＞20Ω·m，極化率(ηs)為1% ～3%，反映有良好的含水砂層和砂礫石層。AB/2極距 237 m(約 140.0 m)以下，ρs值 ＜20Ω·m，2#測點AB/2極距 237～1 000 m，ηs＞2%，3#測點 AB/2極距 422～750 m，ηs出現高值，表明為良好的含水層段。剖面在 AB/2極距 1 334～4 500 m ρs值小于 10Ω·m，表明 9地下水 2012年5期2012-09-05
- 基于Rollout算法的模擬電路測點選擇
077)0 引言測點選擇問題是模擬電路故障診斷和可測性設計過程中的一個關鍵問題，得到了國內外學者的廣泛關注。孫秀斌［1］、胡梅［2］、汪鵬［3］等人分別提出了采用可測性測度和故障隔離度等方法進行測點選擇。故障字典法是一種重要的模擬電路故障診斷方法。在故障字典法中，測點的選擇是一個非常重要的環節，其目的是在故障都可隔離的前提下，選擇測點數量最小的測點集。最小測點集問題已被證明是NP-hard問題［4］，隨著模擬電路復雜度的提高，求取全局最優解將遇到計算爆炸問自動化儀表 2012年2期2012-07-26
- 江西江口水電站大壩變形監測資料分析
固處理。2 變形測點布置大壩共布置4條觀測線來監測大壩水平和垂直位移，分別位于平行于壩軸線上游28.5 m（上游排）、上游6.55 m（壩頂排）、下游27.0 m（下游一排）及38.0 m（下游二排）處。每條觀測線均布置6個測點，各測點按觀測線＋測點斷面樁號進行編號，見圖1。水平位移測點位于觀測墩頂部，垂直位移測點位于觀測墩底部。上游排和下游一、二排測線分別于1974～1975年陸續投入正式使用，壩頂排測線于1998年投入正式使用，每季度觀測1次。監測量的大壩與安全 2012年4期2012-07-03
- 潛艇肋骨初撓度計算研究
例如當肋骨的某個測點被液艙或基座遮擋，無法測量需要沿圓周移位時帶來的誤差會多少？計算出來的擬合圓能否再平移？當可拆板的板縫不在測點上，而該處的變形又比較大時如何計算板縫處的初撓度等。搜索國內研究文獻未見相關的報道。本文主要對潛艇肋骨初撓度的換算方法進行研究，研究在測點的間距不等時或增多測點時如何對肋骨初撓度進行正確的換算[1-3]。1 規范對肋骨初撓度換算的方法1.1 肋骨的實際形狀與理想圓的徑向偏差《規范》認為在以測量中心為坐標原點的坐標系中，肋骨的實際船海工程 2012年2期2012-01-22
- 淺談質子磁力儀測量數據中磁異常計算方法
改正方法多采用將測點觀測儀器與日變觀測儀器直接對接進行改正,即測點觀測值減去日變觀測值(若兩臺儀器數據采集同步則直接相減,不同步則插值后再相減),如北京地質儀器廠生產的CZM-3、CZM-4、重慶奔騰數控研究所生產的WCZ-1和加拿大生產的 GSM-19T等儀器。因此,可利用正常地磁場直接進行各項改正。1 總基點總基點(全測區的零點,即異常起算點)一般位于正常地磁場中,其日變觀測值為該點正常地磁場與地磁日變之和,即:式中:T總——總基點日變觀測場值T0——地質裝備 2011年1期2011-09-28
- 某面板堆石壩壩體沉降觀測資料分析
,7套共計21個測點 (編號SG1～SG21),其中在壩基20.0 m高程 0+120,0+192,0+260 m斷面分別設置3個、5個、3個沉降量監測點;在大壩39.0 m高程0+120,0+192,0+260 m斷面分別設置2個、4個、2個沉降量監測點;在大壩54.0 m高程0+192 m斷面設置2個沉降量監測點。0+192 m為主監測斷面,沉降量監測儀器布置見圖1。圖1 0+192 m斷面沉降量監測儀器布置圖 單位:m3 沉降量觀測資料分析3.1 計浙江水利科技 2011年1期2011-04-03
- 小角法在大壩視準線觀測中的應用
1)從觀測思路、測點偏離值與位移量計算公式推導、精度分析等幾方面闡述了小角法在長度不同的視準線觀測中的靈活運用。視準線；小角法；觀測思路；公式推導；精度分析1 前 言視準線作為大壩監測的一種常用手段，越來越多地布設在大壩的壩頂、迎、背水面邊坡、廊道等部位，用來監測大壩各高程面的水平位移，反映大壩不同高程面的變形趨勢。視準線是由端點和多個測點組成，視準線法是測定測點至由端點組成的直線的垂距(即測點偏離值)，測定測點偏離值常用的方法有活動覘牌法和小角法，活動覘城市勘測 2010年3期2010-04-19
- 紫坪鋪面板堆石壩施工期沉降監測淺析
30m高布置一排測點,測點之間間距 30m,主測斷面上共布置四排測點,各排高程分別為 760m、790m、820m、850m。DAM0+371m監測斷面除沒有布置760m高程測點外,其余與 DAM0+251m主監測斷面相同。主監測斷面測點布置見圖 1。圖 1 DAM0+251m監測斷面儀器布置壩體內部沉降監測采用南京水科院生產的電測水管式沉降儀(DCJ-2型)。兩個監測斷面共布置 56個沉降觀測點,按高程劃分為 7個單元,測點編號見圖 1及表 1。水管式沉四川水利 2010年5期2010-04-18
- 數控機床溫度測點優化