一種汽輪發電機端面錯口調整方法

王天蔚

(中核核電運行管理有限公司，浙江 海鹽 314303)

1 汽輪發電機結構特性

某核電廠汽輪發電機采用“水氫氫”冷卻方式冷卻發電機腔室，發電機定子線圈采用水內冷方式，定子鐵芯及轉子使用氫氣進行冷卻。為防止發電機內部產生熱應力和局部過熱，氫氣在發電機內部由發電機軸上葉片強迫循環并通過氫氣冷卻器(RCW)散熱，但氫氣易泄漏產生爆炸，所以要維持氫氣的純度即防止泄漏。汽輪發電機正常運行工況下的相關參數見表1。

表1 發電機正常運行工況下參數

近年來，各電廠汽輪發電機漏氫事件時有發生，嚴重影響機組的安全穩定運行。因此在進行汽輪發電機的檢修和裝配過程中，除需使用測氫儀確認環境內氫氣含量小于0.1%外，還應著重關注汽輪發電機各個密封面是否裝配到位。某核電廠的汽輪發電機端蓋上對密封氫氣起主要作用的為密封瓦，如圖1所示。

圖1 密封瓦示意圖

發電機上半、下半密封瓦直接安裝固定在發電機上半、下半端蓋處，所以發電機上半大端蓋與下半大端蓋的錯口(垂直度)是密封瓦安裝質量的重要條件，因此在裝配過程中應著重檢查錯口量。

2 故障描述

某核電廠在大修進行汽輪發電機密封瓦回裝前檢查時，發現發電機汽機端、勵磁端大端蓋回裝后密封瓦裝配面處有錯口，如圖2所示。

圖2 端蓋錯口測量處

按照圖3的方式對兩端端蓋錯口量進行測量，發現汽機端左側下半高0.25 mm，汽機端右側下半高0.35 mm。勵磁端左側下半高0.25 mm，勵磁端右側下半高0.25 mm。

圖3 端蓋錯口測量方式

根據生產廠家的技術要求，此錯口應不大于0.05 mm才能確保密封瓦的氫氣密封性。經過現場對汽輪發電機端蓋的拆解、檢查和校驗，排除了端蓋本身的變形、端蓋安裝螺栓未擰緊、安裝面異物或膠水影響等因素，針對裝配誤差、轉子壓覆、端蓋受力錯位等因素，重新設計了端蓋錯口調整的方法，以消除此類問題的影響。

3 錯口調整方法

3.1 專用工具調整

為了對已產生的錯口進行調整，需先拆除汽輪發電機端蓋立面和中分面的緊固螺栓，將端蓋錯口調整專用工具與螺栓孔對齊后，在下端蓋安裝兩個固定螺栓，在上端蓋對應的螺栓孔上安裝一個調節螺栓，如圖4所示。在端蓋的另一側也安裝上端蓋，用扳手擰動調節螺栓，調整端蓋錯口量，直至錯口不大于0.02 mm。

圖4 端蓋錯口調整專用工具裝配圖

3.2 順次緊固中分面螺栓

以往的檢修中，未對中分面螺栓的緊固順序進行要求，維修人員往往按照拆裝難易程度進行對稱安裝。而中分面螺栓的緊固力矩為1 200 N·m，部分轉角位置還需要使用敲擊扳手進行預緊，緊固時的力矩和敲擊均易使端蓋產生錯位。

為此，優化了螺栓安裝順序，先使用螺栓加熱器對端蓋兩側靠內的熱緊螺栓(圖5中的1～8螺栓)進行對稱安裝，安裝方式如圖6所示。熱緊螺栓無需打力矩和敲擊，避免因緊固時的力矩和敲打而使端蓋產生錯位。后續螺栓按照由內而外、由大到小、對稱裝配的原則，用S75力矩扳手(分3次500 N·m→1 000 N·m→1 500 N·m)按照圖5中的順序對稱緊固端蓋兩側的9～20中分面螺栓，最后打入定位銷(21、22)。

圖6 熱緊螺栓加熱安裝圖

3.3 懸空轉子

某核電廠汽輪發電機為半速機，轉子重達140 t，在回裝上端蓋過程中，轉子重量完全落在下端蓋上，勢必會使下端蓋向外張口產生形變，而上端蓋緊貼著定子端面用螺栓進行緊固后，易形成錯口。為了消除轉子壓覆帶來的影響，需用行車將轉子吊起。

由于轉子風扇與定子上的擋風環距離較近，需先在轉子上方垂直放置百分表及其支架以測量轉子抬升量(如圖7所示)，再將一根轉子懸掛吊帶穿過勵磁側轉子軸頸，用行車吊住轉子懸掛吊帶。用行車緩慢抬升轉子，直至轉子懸空，其間持續觀察轉子抬升測量百分表，轉子抬升量應不大于2 mm，以避免轉子風扇與擋風環產生碰磨。

圖7 轉子抬升量監測圖

3.4 順次立面螺栓

為了確保螺栓緊固順序，用記號筆從水平線上方第一顆螺栓開始，逆時針標號汽機和勵磁側大端蓋螺栓(1～96)，如圖8所示。用力矩扳手(分3次400 N·m→800 N·m→1 200 N·m)按照(1、48)、(2、47)……(24、25)順序依次回裝兩端大端蓋的緊固螺栓，以確保端蓋的受力均勻。

圖8 大端蓋螺栓標號圖

3.5 調整后錯口測量

待發電機上端蓋回裝后，用百分表和支架按照圖3方式，在圖4所示位置(共4處)測量汽輪發電機端蓋錯口量，具體數據見表2。

表2 端蓋錯口檢查表

對比表2中調整前后的數據可見，調整后端蓋的錯口量完全滿足不大于0.05 mm的標準，且能有效消除發電機錯口問題。

4 發電機整體氣密性檢查驗證

待汽輪發電機整體安裝完成，確認密封油系統正常運行后，對發電機整體氣密性進行檢查驗證。聯接氣密性試驗管線，調節好各閥門狀態。先對汽輪發電機內部進行空氣充壓，待發電機內壓力升高到50 kPa時，注入5.0～6.5 kg氟利昂氣體。隨后，用氟利昂探測儀和檢漏液檢查發電機轉子安裝密封處，確認無氣體泄漏。

隨后，繼續增壓，將汽輪發電機內壓力升到額定工作壓力414 kPa，保壓24 h后，記錄汽輪發電機在此壓力下的各參數值，詳見表3。

表3 額定工作壓力下發電機參數表

根據空氣消耗量計算公式：

代入表3中的數據，算得空氣消耗量：L=1.595 6(m3/d)。

測量氫氣側密封油流量作為最終密封油流量Q1，取初始密封油流量和最終密封油的平均值QP作為最終計算用密封油流量，記錄密封油的各參數，詳見表4。

表4 密封油各項參數表

根據空氣溶解量計算公式：

代入表4中的值，算得空氣溶解量：QH=0.925 26(m3/d)。

最終，計算空氣泄漏量=L-QH=1.595 6-0.952 6=0.643 0(m3/d)，滿足泄漏量小于1.0 m3/d的要求，氣密性試驗結束，試驗合格。

綜上，此種錯口調整方法有效解決了錯口問題，保證了發電機的整體密封性。

5 結論

本文針對汽輪發電機大端蓋裝配過程中易產生錯口的因素入手，提出了錯口的調整方法，優化了裝配步驟和工藝，有效解決了錯口問題，保證了汽輪發電機的整體密封性，確保了機組的安全穩定運行。同時，為其他同類型的錯口問題提供了參考，也為后續檢修方案的優化提供了思路。