軸壓
- 不同軸壓條件下煤粒瓦斯吸附規律和機理研究
0-22]。然而軸壓對煤吸附特性的研究相對較少，目前關于應力對于煤的吸附解吸特性的研究大多集中于塊煤，更多側重于研究煤的解吸擴散特性，何滿潮等[23]研究了塊煤在單軸應力-溫度作用下吸附瓦斯運移過程，但并沒有研究單軸應力變化時煤的瓦斯的吸附量的變化，主要側重研究溫度對瓦斯解吸的貢獻，以及在單軸應力下塊煤出現大量貫通裂隙對煤中瓦斯運移的影響；陳結等[24]雖然開展了三軸應力下軟硬煤的吸附特性研究，但著重研究應力和吸附共同作用下煤的變形機制；唐巨鵬等[25]進
煤礦安全 2022年10期2022-11-09
- 圓中空鋼管混凝土疊合長柱軸壓性能研究
凝土疊合空心柱的軸壓性能；X.Zhu等[5]對鋼筋混凝土柱和其他幾種疊合柱低速沖擊軸壓試驗研究；R.Wan等[6]研究了鋼管混凝土在其內配置中空8邊形疊合柱的軸壓性能；章敏[7]建立GFRP 管鋼筋混凝土中長柱ANSYS有限元模型，以λ、fcu、χ、tg共4個變量，得出該結構的軸壓性能；程志敏[8]研究了圓鋼管高強混凝土疊合短柱軸壓力學性能，著重分析軸壓全過程下CFST部件與RC部件的承載力分配，以及鋼管與混凝土之間的接觸作用?；谏鲜龇治?筆者建立了CH
沈陽建筑大學學報（自然科學版） 2022年3期2022-08-11
- 軸壓比對灌漿波紋管連接預制拼裝橋墩抗震性能的影響
澆墩[3-6].軸壓是影響橋墩抗震性能的重要參數，對于整體現澆橋墩，隨著軸壓比的增加，水平承載力提高明顯，等效剛度增加但剛度退化加快，延性系數下降[7-11]. 對于預制拼裝橋墩，由于存在連接接縫，軸壓對橋墩的影響有所不同，目前對預應力連接的預制拼裝橋墩的研究較多. 布占宇等[12]通過OpenSEES有限元軟件分析無黏結預應力帶耗能鋼筋預制節段拼裝橋墩在不同軸壓比下的抗震性能，發現軸壓比增大，剛度增大但等效粘滯阻尼比減小. 高聰[13]用ABAQUS軟件
福州大學學報（自然科學版） 2022年4期2022-07-13
- 強化再生骨料混凝土柱抗震性能研究
的抗震性能，研究軸壓比和體積配箍率對粗骨料強化的再生混凝土柱抗震性能的影響，試驗設計制作了3個普通混凝土柱和5個強化再生骨料混凝土柱，混凝土強度等級為C30，尺寸等參數見圖1和表4.為控制各試件有效水灰比[1]一致，強化再生骨料混凝土采用添加附加水的方法確定最終配合比，其中附加水以粗骨料10 min吸水率計算確定，在拌制時與自由水一并加入攪拌，詳細配合比見表5.圖1 試件截面及配筋表4 試件尺寸、參數表5 混凝土配合比1.3 加載方式擬靜力試驗的豎向荷載由
西安建筑科技大學學報（自然科學版） 2022年1期2022-03-29
- 鋼管混凝土澆注質量檢測方法
凝土的粘接滑移、軸壓測試。結果表明，界面初始摩擦阻力是影響鋼管混凝土粘接滑移的主要因素，當摩擦力大于機械咬合力和膠合力時，粘接滑移所需的力越大，當增加到一定程度，此時粘接滑移呈現勻速變化趨勢;在不同加載方式下，鋼管在屈服前受力不同，屈服前，主要為縱向應力;屈服后，主要為環向應力且呈現不同的變化趨勢。由此通過以上兩試驗，可實現鋼管澆注質量混凝土的檢測。關鍵詞：鋼管混凝土;粘接滑移;軸壓中圖分類號：TU755.6 文獻標識碼：A ? ? 文章編號：1001-5
粘接 2021年11期2021-12-08
- 鋼筋混凝土柱的臨界軸壓比與軸壓比限值
抗震規范)引入了軸壓比限值概念，在工程界產生了廣泛而深遠的影響，無論是試驗研究還是相關規范編制，無論是工程設計還是設計審查，現在都存在一種“唯軸壓比”的傾向。軸壓比是一個簡單而實用的工程設計參數，對于初步估算柱的斷面尺寸比較方便。近些年來，工程界也在探討軸壓比限值的問題，因為工程上出現了一些難以處理的問題，比如一些高層結構的柱斷面尺寸過大，由軸壓比限值控制，基本上是構造配筋；而另一方面，試驗結果表明，軸壓比越大，柱的延性越差。因此目前工程界存在兩種不同的看
建筑結構 2021年21期2021-11-26
- 不同軸壓比對剪力墻抗震性能影響分析
結構抗震性能，以軸壓比為變量，以破壞模式、骨架曲線及剛度退化曲線為評價指標。給出剪力墻合理的軸壓比，為今后工程實踐提供理論支持及指導。1 試件設計本文設計現澆剪力墻模型共7 片，各模型尺寸參數相同。模型試件由剪力墻、地梁和加載梁組成。模型試驗墻體的尺寸為：剪力墻厚bw=100mm，高度h=1400mm，長度l=700mm，加載梁截面尺寸為200mm×200mm，長度l=800mm，地梁截面尺寸為400mm×400mm，長度l=1500mm。分析模型中混凝土
西藏科技 2021年10期2021-11-20
- 一維動靜組合加載下復合巖樣動態力學特性試驗研究
不同應變率下4個軸壓水平的沖擊試驗，研究了軸壓比對砂巖沖擊強度的影響和能量的變化規律，解釋了入射能對“巖爆”的影響；牛勇等[7]研究了軸壓對紅砂巖動態抗壓強度、能量變化規律和破壞模式的影響。左宇軍等[8]利用自研制的二維動靜組合加載的試驗裝置，研究發現了靜載應力對紅砂巖的破壞起主導作用。宮鳳強等[9]利用基于SHPB裝置的三維動靜組合加載試驗系統研究了圍壓和軸壓對砂巖力學特性的影響規律，證明了在沖擊過程中圍壓和軸壓對砂巖內部裂紋的發生和擴展分別起著抑制和催
振動與沖擊 2021年21期2021-11-17
- 銹損冷彎薄壁C形鋼軸壓短柱試驗研究
對冷彎薄壁C形鋼軸壓短柱承載性能的影響. 通過板材單調拉伸試驗，研究了銹損冷彎薄壁鋼板材的力學性能退化規律;通過對5根銹損C形鋼短柱進行軸壓試驗，分析了其破壞模式、變形特征和承載力，并討論了銹損C形鋼軸壓短柱極限荷載的計算方法. 研究結果表明：銹損板材屈服平臺變短甚至消失，屈服強度隨銹蝕率的增大呈線性下降趨勢;銹損C形鋼軸壓短柱的破壞模式為腹板局部屈曲，局部屈曲多發生在腹板最薄弱處;極限荷載隨著平均厚度損失率的增大呈線性下降趨勢;考慮鋼材力學性能退化并利用
湖南大學學報·自然科學版 2021年9期2021-09-29
- 軸壓影響下砂巖循環沖擊力學性質及損傷演化特征①
本文采用能夠施加軸壓的霍普金森壓桿系統對砂巖試樣進行循環沖擊試驗，分析循環沖擊過程中試樣的動態應力-應變曲線變化規律，結合縱波波速值的監測，探討軸壓影響下砂巖試樣的循環沖擊損傷演化特征，為相關工程設計和施工提供實驗基礎。1 試驗方案及試樣基本物理力學性質1．1 試驗方案試驗在石家莊鐵道大學工程力學實驗中心進行，主要測試砂巖試樣在靜態軸壓及動態循環沖擊耦合作用下的力學性質及損傷演化。本次循環沖擊試驗選用的砂巖試樣為直徑和高度均為50 mm的圓柱體，單軸壓縮試
礦冶工程 2021年4期2021-09-15
- 玻璃纖維管鋼筋混凝土空心柱的軸壓徐變性能
鋼筋混凝土空心柱軸壓下的徐變性能，對空心柱軸壓下的受力特性進行分析，建立了適用于玻璃纖維管鋼筋混凝土空心柱軸壓徐變公式。編制軸心受壓荷載作用下徐變分析程序計算徐變應變與時間關系曲線，并通過已有試驗對該程序的正確性進行驗證。在程序正確性的基礎上，計算空心率、混凝土強度、作用荷載及玻璃纖維管壁厚等主要參數對其軸壓徐變性能的影響。結果表明：空心柱的徐變應變在28 d以內（作用初期）增長較快，28 d以后增長速度變得緩慢，大約6個月以后徐變應變趨于穩定?？招穆屎突?/div>
土木建筑與環境工程 2021年6期2021-09-13
- GFRP管—型鋼活性粉末混凝土組合短柱軸壓性能
土—鋼管組合短柱軸壓性能試驗，獲得組合短柱的荷載—變形曲線，受GFRP管約束效應影響，不僅改善混凝土的受力狀態，還表現較好的變形性能。YU T等[2]進行10根GFRP—混凝土—多鋼管組合短柱(MTCC)和2根GFRP約束混凝土組合短柱(CFFT)軸壓試驗，當GFRP管厚度相同時，MTCC表現更好的延性。張冰等[3]開展6根GFRP管約束混凝土短柱軸壓試驗，考察GFRP管纖維纏繞角度對組合短柱軸壓性能的影響，隨纖維纏繞角度增大，組合短柱峰值應力減小，極限應東北石油大學學報 2021年3期2021-07-30
- 尖端形橢圓鋼管混凝土構件壓扭復合受力性能分析
相關研究多集中在軸壓、偏壓、純彎等單一受力模式下受力性能的研究。文獻[1-2]進行了OECFST長、短柱軸壓試驗與數值分析;文獻[3-4]分析了OECFST柱偏壓力學性能;文獻[5]進行了OECFST柱受剪性能數值分析;文獻[6]對OECFST柱受彎性能進行了數值分析。然而,許多地震損傷表明,實際結構構件往往處于復雜應力狀態,如地震中的壓縮和扭轉荷載。在地震狀態下,建筑物的角柱和曲線橋橋墩均處于壓扭復合受力狀態,如圖2所示。圖2 實際工程中的壓扭復合受力情合肥工業大學學報（自然科學版） 2021年6期2021-07-01
- 填充輕聚合物的輕鋼結構墻體軸壓性能數值分析
。為了解該墻體的軸壓性能,本文通過ABAQUS有限元分析軟件,建立了填充輕聚合物的輕鋼結構墻體有限元分析模型,通過軸壓試驗結果驗證了有限元分析結果的準確性;進行了軸壓作用下復合墻體的參數分析,研究了各參數對復合墻體軸壓性能的影響,揭示了軸壓作用下復合墻體的破壞模式,分析了軸壓荷載-位移關系曲線。研究結果可為填充輕聚合物的輕鋼結構墻體應用與理論分析提供科學依據。1 有限元分析模型1.1 單元選取、網格劃分及材料模型采用ABAQUS軟件建立填充輕聚合物的輕鋼結合肥工業大學學報（自然科學版） 2021年4期2021-05-11
- 高強方鋼管—混凝土—圓鋼管組合短柱軸壓性能
有效提高組合柱的軸壓性能[1]，高強鋼管能為混凝土提供必要的約束效應和一部分軸壓增益[2]。環混凝土受外鋼管的約束及內鋼管的橫向支撐，處于三向應力狀態，加上環混凝土的支撐作用，可有效延緩或避免鋼管在受力過程中的局部屈曲或整體屈曲破壞。中空的內鋼管也具有極大的構造優勢，對環混凝土提供必要的支撐作用，避免受力過程中環混凝土因擠壓變形而局部脫落。中空構造能有效降低組合柱的自重，減輕結構物對基礎施加的自重壓力，還可以滿足建筑管線穿插及必要的結構健康監測設備的擺放，東北石油大學學報 2021年1期2021-03-25
- 圓鋼管含粗骨料超高性能混凝土短柱軸壓承載力的正交分析
分析了加載方式(軸壓與偏壓)和套箍系數ξ對圓鋼管RPC短柱受壓性能的影響。結果表明，隨著ξ的增加，2種加載方式下圓鋼管RPC短柱的極限承載力均得到不同幅度的提升。羅華[9]將96組圓鋼管RPC短柱的實測數據繪制成Nu/(fcAc)-ξ散點圖，利用Origin軟件先后進行了線性擬合和多項式擬合，最后提出了圓鋼管RPC短柱軸壓承載力的一次函數和二次函數的計算公式。戎芹等[10]試驗發現，隨著ξ的加大，圓鋼管RPC短柱的破壞類型由剪切破壞(ξ介于0.63～0.8人民珠江 2021年2期2021-03-08
- 基于增量動力分析震后RC柱抗震性能
退化模型，分析了軸壓比因素對震后RC 柱抗震性能的影響，由此便建立震后RC結構的數值模擬方法。1 模型合理性驗證為了較為準確地反映震后RC 柱的抗震性能，需對經歷地震前的RC柱數值模型合理性進行驗證。采用RC柱的試驗結果對OpenSEES數值模型進行驗證。圖1 所示為RC柱的截面尺寸與配筋。其中混凝土軸心抗壓強度為41.86 MPa，縱筋屈服強度為373 MPa，極限強度為537 MPa，彈性模量為200 GPa。箍筋屈服強度為270 MPa。軸向壓力為3實驗室研究與探索 2020年11期2020-12-11
- 基于嚴寒環境下Y型橋墩單調加載時受力分析
30MPa。對于軸壓比，分別選用0.3、0.5、0.7的大小，對于墩高，分別選取8m、10m、12m的高低進行數值分析。(二)有限元模型假設鋼筋和混泥土之間的粘結是理想性，利用ABAQUS有限元仿真軟件對高架橋Y型橋墩進行理想彈塑性模型的模擬，取8節點六面體單元C3D8R的混凝土構件，取兩節點三維桁架單元 T3D2的鋼筋，有限元模型取8米橋墩為例如圖2所示。(a)橋墩混凝土 (b)橋墩鋼筋籠(三)載荷施加與邊界條件(1)荷載施加本文建立的城市高架橋Y型橋墩福建質量管理 2020年20期2020-11-18
- 軸對稱缺陷軸壓圓柱殼穩定性分析剛度折減方法
的幾何構型，對于軸壓、徑壓、扭轉以及組合載荷均具有很好的承載作用，在船舶與海洋工程等各類領域中都有十分廣泛的應用。圓柱殼的主要失效模式為失穩，針對其失穩穩定性問題，特別是軸壓作用下的圓柱殼失穩載荷和模態，一直是學者研究最為活躍的課題之一[1]。早期針對軸壓作用下薄壁圓柱殼的穩定性試驗表明結構實際的失穩承載能力和理論上理想的完善殼體相比較小，原因就在于初始缺陷的存在會引起軸壓薄壁圓柱殼臨界失穩載荷很大程度的折減。祝恩淳等[2]針對軸壓作用下薄壁圓柱殼的試驗數艦船科學技術 2020年7期2020-10-28
- 三種應力作用下含瓦斯原煤滲透性分析
種應力影響因素(軸壓、圍壓、瓦斯壓力)下含瓦斯煤的滲透性實驗，研究結果可為低滲煤層瓦斯治理提供一定的理論指導。1 實驗裝置與方案1.1 實驗樣品實驗煤樣取自川煤集團杉木樹煤礦B3+4煤層N3062綜采工作面，屬于半暗—半亮型無煙煤，煤層結構復雜，煤層內含1～2層厚度為0.1～0.5 m的夾矸。風巷揭露煤層厚度為1.9～3.6 m，分層夾矸厚度為0.1～0.4 m。從N3062工作面煤壁選取大于200 mm×200 mm×200 mm的塊煤，在實驗室內將塊煤礦業安全與環保 2020年3期2020-07-18
- 不同軸壓比下組合剪力墻筒體的抗震性能
剪力墻筒體，分析軸壓比對雙鋼板-混凝土組合剪力墻筒體抗震性能的影響。1 有限元模型驗證本文依據文獻[7-8]建立有限元驗證模型，利用ABAQUS有限元軟件建立與實驗模型DCSW1尺寸完全相同的模型DCSW1-1，鋼板采用S4R殼單元，混凝土采用C3D8R實體單元，見圖1。鋼板與混凝土之間為黏結滑移關系，法向接觸為硬接觸，切向接觸為罰接觸，側向摩擦因數為0.25，底部摩擦因數為0.6。模型底板邊界條件為完全固定，頂部中央設置參考點RP-1，并將其與頂面耦合，黑龍江科技大學學報 2020年3期2020-07-13
- 碳纖維復合材料殼體軸壓穩定性分析與試驗驗證
轉、飛行時產生的軸壓載荷，因此在產品設計階段必須針對發動機殼體的受力進行詳細計算和驗證。由于碳纖維材料本身的各向異性、微觀構造的不均勻性以及殼體屈曲時所固有的幾何非線性，使結構穩定性問題變得異常復雜，其研究水平遠遠落后于相應的金屬殼體。目前，殼體強度設計的理論和研究方法已經非常成熟，計算結果與試驗結果吻合較好，而對復合材料殼體剛度設計的研究方法則相對落后，分析結果與實際情況存在較大差異。軸壓載荷通過發動機殼體前、后裙傳遞至圓筒段。通常情況下，前、后裙以零件固體火箭技術 2020年2期2020-06-30
- 高溫對C80高性能混凝土軸壓強度及紅外熱像的影響
性能混凝土高溫后軸壓強度、損傷檢測等方面報道較少，需要做進一步研究。為此，對PP纖維體積摻量為0%、0.2%的C80高性能混凝土模擬火災高溫試驗，觀察其高溫后爆裂情況，研究受火溫度與C80高性能混凝土軸壓強度、紅外溫升的關系。1 實 驗1.1 紅外熱像檢測原理紅外熱像檢測原理[9-10]：紅外熱像檢測是利用物體表面溫度和輻射發射率的差異形成可見的熱圖像，從而檢測物體表面結構狀態和缺陷，并以此判斷材料性質的一種無損檢測方法。高溫后混凝土會發生開裂、疏松等破壞硅酸鹽通報 2020年5期2020-06-18
- 水平荷載作用下軸壓比對框架—泡沫混凝土復合墻板影響的有限元分析
能研究中,構件的軸壓比、剪跨比和水平配筋等是重要研究內容,其中對于墻板在不同軸壓比下受力狀態和抗震性能的研究較多[1-4],如對不同軸壓比的框架—泡沫混凝土復合墻板進行了試驗研究,并取得了一系列成果,但由于復合墻板結構新穎,受力狀態復雜,并不能單純依靠模型試驗.本文利用ABAQUS有限元軟件進一步分析了軸壓比對框架—泡沫混凝土復合墻板的影響,通過建立8組水平和豎向荷載共同作用下的框架—泡沫混凝土復合墻板模型(復合墻板的軸壓比分別取0.1,0.2,0.3,0吉林建筑大學學報 2020年2期2020-06-03
- 軸壓和不均勻內壓下鋼筒倉圓柱殼屈曲承載力研究
料對倉壁的內壓和軸壓是鋼筒倉所承受的主要荷載，理論和實驗研究表明，一定量級以內的對稱均勻的內壓對倉壁的屈曲承載力有一定的提高作用。但鋼筒倉在實際使用中，更多的處于儲料分布不均勻以及偏心卸料所造成的不均勻內壓的作用下。對于軸壓和不均勻內壓下倉壁的受力性能研究較少，目前主要集中在以下幾個方面：文獻[1]對鋼筒倉的倉壁在軸壓和均勻內壓的共同作用下的屈曲承載力進行了研究，得到了相關計算公式；文獻[3]～[5]對局部軸壓以及局部軸壓與均勻內壓共同作用下鋼筒倉的屈曲性特種結構 2019年6期2020-01-02
- FRP約束方鋼管混凝土短柱軸壓性能研究
鋼管混凝土方柱的軸壓試驗研究，揭示此類構件的受力機理與破壞形態，探討不同FRP約束材料對約束方鋼管混凝土的軸向力學性能的影響. 試驗結果表明，碳纖維約束試件強度和延性提高最為明顯. FRP材料的約束強度越大，約束鋼管混凝土的軸向承載力越高并且延性越好. 在相同約束強度下，玄武巖纖維約束試件的延性優于玻璃纖維約束試件. 針對FRP約束鋼管混凝土方柱，提出了承載力計算公式. 與本試驗和其他學者試驗結果對比顯示，該公式計算結果與試驗值吻合良好.關鍵詞：約束鋼管混湖南大學學報·自然科學版 2019年11期2019-12-20
- 力熱聯合載荷下炭纖維纏繞殼體軸壓穩定性分析①
效彈性常數和臨界軸壓，并設計了炭纖維復合材料殼體軸壓試驗方案，通過φ150 mm圓筒驗證，得到了高溫下殼體臨界軸壓的計算方法。1 炭纖維增強復合材料單向板彈性常數測定炭纖維(日本東麗公司)浸潤環氧樹脂進行纏繞，其中環氧樹脂的玻璃化溫度(Tg)為120 ℃。按照GB/T 3354—2014規定的要求，制作了炭纖維增強復合材料0°和90°單向板拉伸試樣，單向板長度為250 mm，寬為12.5 mm，厚為3 mm。采用CSS-44050型萬能試驗機以及CSS-1固體火箭技術 2019年5期2019-11-15
- 軸壓比對輕鋼-泡沫混凝土組合墻體抗震性能影響的有限元分析
春 130118軸壓比是衡量墻體變形能力和抗倒塌能力的一項重要參數[1],在其他參數不變的情況下,墻體抗剪能力會隨軸壓比的增加而變大,但并不是無限增大,而是有一定的限值.據此,采用 ABAQUS軟件對輕鋼-泡沫混凝土組合墻體進行模擬,分析軸壓比對該墻體抗震性能的影響,為以后該類型組合墻體在結構設計和實際工程應用提供理論依據.1 試件設計組合墻體試件如圖1所示.本試件采用規格為C 100 mm×50 mm×20 mm×2.5 mm的冷彎薄壁C型鋼作為主體,5吉林建筑大學學報 2019年4期2019-10-25
- 不同軸壓比下裝配式再生混凝土剪力墻的滯回性能
剪力墻結構在不同軸壓比下的滯回性能，本文利用ABAQUS有限元軟件對裝配式再生混凝土剪力墻結構進行擬靜力仿真模擬實驗并進行系統性分析。1 模型的建立與有限元驗證1.1 模型的建立本文將文獻[6]中的TW1剪力墻作為基礎模型，建立有限元模型TW1*，尺寸和配筋與TW1剪力墻完全相同。試件由墻體、墻頂的加載梁以及墻底的地梁組成，墻體的尺寸為1 300 mm×200 mm×2 800 mm，地梁尺寸為2 400 mm×500 mm×500 mm，加載梁的尺寸為1西華大學學報（自然科學版） 2019年5期2019-09-17
- 熱應力對內含裂隙恐龍化石的影響研究
。2.2 溫差與軸壓作用下熱應力分布為研究溫差與軸壓對裂隙的熱應力關系，試驗采用表3中的6種溫差數據。同時，對每一種溫差，增加0.04MPa、0.12MPa、0.20MPa及0.32MPa四種不同軸壓。圖9～圖14為恐龍化石裂隙角度為30°時，在不同溫差與軸壓共同作用下的熱應力分布圖，具體試驗數據見表4。表4 溫差、軸壓、熱應力及熱應力變化率的關系其中，熱應力最大值為42.56MPa，形成于溫差為60℃、軸壓為0.32MPa的條件下，最小值為6.47MPa山東國土資源 2019年5期2019-04-15
- 改進的組合式L形鋼管混凝土長柱軸壓性能非線性分析
鋼管混凝土中長柱軸壓性能進行了研究，在參數分析的基礎上建立中長柱穩定系數以及穩定承載力計算公式.文獻[10]對T形鋼管混凝土長柱力學性能進行了研究，在參數分析的基礎上建立中長柱承載力簡化計算方法.文獻[11]在現有異形鋼管混凝土基礎上，提出了一種改進的組合式異形鋼管混凝土，其異形鋼管直接由矩(或方)形鋼管和U形鋼管焊接形成，并對這種改進的組合式異形鋼管混凝土軸壓力學性能進行了試驗研究，試驗過程中考慮的影響因素相對較少且主要集中在短柱方面.在上述研究的基礎上安徽工程大學學報 2018年2期2018-06-07
- Z形截面柱抗剪性能有限元分析及工程建議
范圍,進一步研究軸壓比、配箍率和剪跨比等對Z形截面柱抗剪性能的影響。最后在上述分析的基礎上,提出若干工程建議。1 模型及加載1.1 模型的建立根據大量試算的結果,混凝土采用ANSYS單元庫自帶的8結點六面體單元——SOLID65。為了在較短的分析周期并且使用較少的計算機資源的前提下得到精度相對較高的模擬結果,試算表明：當模擬混凝土的SOLID65單元尺寸為20 mm×20 mm×40 mm時,每個模型的計算周期約為4 h左右,其分析所得應力狀態、構件延性及浙江建筑 2018年1期2018-01-27
- 火災下圓鋼管約束鋼筋混凝土短柱軸壓性能分析
束鋼筋混凝土短柱軸壓性能分析王微微，任卿舉，呂學濤*，米振偉(遼寧工程技術大學土木工程學院，阜新，123000)利用ABAQUS軟件建立了火災下圓鋼管約束鋼筋混凝土軸壓短柱非線性有限元模型，在確定混凝土和鋼材的本構基礎上，對其火災下軸壓性能進行了數值計算，并與已有相關試驗數據進行了對比驗證。分析了環境溫度、混凝土強度、鋼管屈服強度、截面尺寸、含鋼率等參數對火災下軸壓性能的影響規律。結果表明：火災下各試件核心混凝土縱向應力發展規律較為相似，且應力分布趨向均勻火災科學 2017年2期2017-08-27
- 火災后圓鋼管約束鋼筋再生混凝土軸壓短柱力學性能分析
束鋼筋再生混凝土軸壓短柱力學性能分析王微微，任卿舉，呂學濤*，米振偉 (遼寧工程技術大學建筑工程學院，阜新，123000)利用ABAQUS軟件建立了火災后圓鋼管約束鋼筋再生混凝土軸壓短柱的非線性有限元模型，在確定混凝土和鋼材的本構基礎上，對其火災后剩余承載力和軸壓剛度進行了數值計算，并與已有相關試驗數據進行比對分析。分析了升溫時間、截面直徑、材料強度、骨料取代率、含鋼率和配筋率等參數對火災后剩余承載力和軸壓剛度的影響規律。結果表明：升溫時間和截面直徑是影響火災科學 2017年1期2017-05-13
- CFRP—鋼復合管約束型鋼高強混凝土短柱的軸壓力學性能
RC）短柱進行了軸壓試驗，分析了CFRP約束效應系數、鋼管截面形式以及鋼管受力性能對CFRP-圓/方鋼復合管約束型鋼高強混凝土（C-C/STCSRC）軸壓短柱力學性能的影響。結果表明：CFRP-圓鋼復合管約束型鋼高強混凝土（C-CTCSRC）軸壓短柱的極限承載力提高率隨著約束效應系數的增加呈指數形式增長；在柱核心混凝土截面面積相同時，CFRP-圓鋼復合管約束型鋼高強混凝土（C-CTCSRC）軸壓短柱的極限承載力比CFRP-方鋼復合管約束型鋼高強混凝土（C-建筑科學與工程學報 2017年2期2017-04-07
- 鋼骨超高強混凝土框架邊節點抗震性能試驗研究
。試件設計參數為軸壓比、配箍率。針對不同設計參數試件的破壞形態、延性、耗能能力、抗剪承載力及箍筋應變等進行了分析，得到了各設計參數的影響規律。研究結果表明：軸壓比對鋼骨超高強混凝土邊節點抗震性能的影響以0.38為分界點，隨著軸壓比增大，節點組合體破壞形態由彎剪破壞轉變為小偏心受壓破壞，其節點核心區水平抗剪承載力在試驗軸壓比區間內,也表現為先增大后下降的變化規律。該研究結果為鋼骨超高強混凝土框架節點抗震設計提供了重要依據。鋼骨超高強混凝土；延性；承載力；軸壓哈爾濱工程大學學報 2017年2期2017-03-14
- T形鋼管混凝土短柱軸壓試驗
形鋼管混凝土短柱軸壓試驗陳雨1， 沈祖炎1,2， 雷敏3， 李元齊1,2(1.同濟大學 土木工程學院，上海 200092；2.同濟大學 土木工程國家防災減災重點實驗室，上海 200092;3.西南交通大學 土木工程學院，四川 成都 610031)摘要：進行了6根普通構造T形鋼管混凝土軸壓短柱的試驗研究，以考察無加勁措施T形鋼管混凝土柱的變形特征、破壞模式和承載能力.試驗的主要參數有管壁寬厚比、截面高寬比.試驗結果表明，由于 T形鋼管混凝土柱的核心混凝土延緩同濟大學學報（自然科學版） 2016年6期2016-07-22
- T形鋼管混凝土柱軸心受壓穩定承載性能研究
T形鋼管混凝土柱軸壓穩定性能進行了參數研究.研究參數包括：鋼材屈服強度、混凝土抗壓強度、管壁寬厚比、截面肢寬厚比、長細比以及加載角度.理論結果表明： 長細比是影響T形鋼管混凝土柱軸壓穩定承載力的主要因素，混凝土工作承擔系數和加載角度也對鋼管混凝土柱的承載力有一定影響.纖維模型計算的柱子曲線與鋼結構規范的a, b, c, d類曲線之間的比較表明：不同參數截面的T形鋼管混凝土柱的柱子曲線會在一個較寬帶寬范圍內變化.最后，在大量參數分析基礎上，考慮長細比和混凝土同濟大學學報（自然科學版） 2016年4期2016-05-28
- 大型半自磨機混合充填率的研究與優化
合充填率與功率、軸壓、磨音等之間關系，通過對各控制參數進行優化，并對半自磨機排礫板進行改進，使半自磨機混合充填率趨于穩定，解決半自磨機鋼球直接砸簡體襯板問題，并提高磨礦效率，改善最終磨礦產品細度。關鍵詞：半自磨；混合充填率；排礫板；軸壓；磨音1 引言半自磨系統替代常規碎磨系統的中、細碎及磨礦作業。半自磨機與球磨機相比，入磨礦石粒度大，鋼球充填率低，球礦比少［1］，主要具有沖擊破碎及研磨作用。隨著半自磨機的大型化，鋼球、礦石對襯板的沖擊力越來越強，襯板的消耗銅業工程 2016年1期2016-04-11
- 無粘結部分預應力混凝土柱抗震性能的試驗
研究點分別為外加軸壓比、預加軸壓比和預應力度，得到的主要結論有：增大軸壓比可以提高無粘結預應力混凝土柱的極限承載力；外加軸壓比對無粘結預應力混凝土柱的殘余變形和耗能性影響較大，減小殘余變形可以通過將其控制在一定范圍實現，而預加軸壓比對兩者的影響不大；在一定程度上增加普通鋼筋的用量可以提高其耗能能力.因此，對無粘結部分預應力柱的抗震性能進行試驗研究，其試驗成果對于推廣無粘結部分預應力柱的實際應用有重大的理論意義.影響無粘結部分預應力鋼筋混凝土框架柱抗震性能的河北工業大學學報 2015年2期2015-10-13
- 一維靜載及循環沖擊共同作用下矽卡巖力學特性試驗研究
損傷特性；預加載軸壓不同，變形特征也不同，巖石應力?應變曲線呈現回彈、不回彈2種特性；隨著循環沖擊數增加，動態峰值應力及定義的動態變形模量減小，動態峰值應變卻增大；累計沖擊數與軸壓呈一元二階多項式關系；同時還表明“巖爆”的發生是動力擾動誘發巖石內部彈性能突然釋放的結果；預加軸壓影響巖石出現拉伸破壞或剪切破壞的效果，也影響巖石破壞塊度及在動態擾動情況下發生的“巖爆”概率。循環沖擊；變形特征；動態變形模量；能量傳遞；破壞模式隨著國民經濟的飛速發展，國家對各種資中南大學學報（自然科學版） 2015年10期2015-10-11
- 高溫后鋼管鋼骨混凝土組合柱軸壓的穩定性
鋼骨混凝土組合柱軸壓的穩定性趙柏冬, 俞蕭, 陳培超, 許天成(沈陽大學 建筑工程學院, 遼寧 沈陽110044)摘要:利用ABAQUS有限元軟件,選取溫度和長細比為參量,對高溫后鋼管鋼骨混凝土組合柱的軸壓穩定承載力進行了模擬研究,得出了溫度和長細比對組合柱受壓穩定性的影響規律,并推導出高溫后鋼管鋼骨混凝土組合柱的穩定承載力計算公式.關鍵詞:鋼管鋼骨混凝土; 軸壓; 穩定性; ABAQUS在結構的設計與施工環節中,柱子的穩定性一直是一個十分重要的問題,因為沈陽大學學報(自然科學版) 2015年2期2015-02-25
- 方鋼管再生混凝土短柱軸壓力學性能有限元分析
管再生混凝土短柱軸壓力學性能有限元分析吳勝，申興月，李迪(長江大學城市建設學院，湖北 荊州 434023)楊君(武昌理工學院城市建設學院 ，湖北 武漢 430074)[摘要]為進一步探討方鋼管再生混凝土軸壓短柱的力學性能,在試驗研究的基礎上,采用非線性有限元軟件ABAQUS對試驗短柱的荷載-位移曲線進行了數值模擬,驗證了有限元分析模型的正確性。將鋼材強度、再生骨料取代率和鋼管壁厚度作為變化參數,用該模型對方鋼管再生混凝土短柱軸壓力學性能進行了非線性分析。研長江大學學報(自科版) 2015年28期2015-02-23
- 方鋼管再生混凝土短柱軸壓承載力有限元分析
管再生混凝土短柱軸壓承載力進行非線性分析，建立了適用于有限元分析的鋼管和再生混凝土本構關系模型；利用極限平衡法推導方鋼管再生混凝土短柱軸壓承載力計算公式函數類型；利用計算結果擬合出方鋼管再生混凝土短柱軸壓承載力的計算公式。研究結果表明：所提出的材料本構關系模型可以較好地滿足對方鋼管再生混凝土短柱軸壓承載力進行模擬分析的要求，通過模擬獲得的計算結果與相關試驗結果差異較小，所建立的方鋼管再生混凝土短柱軸壓承載力計算公式能夠較準確地計算構件極限承載力。關鍵詞：方建筑科學與工程學報 2014年4期2015-02-03
- 軸壓比對寬扁梁柱節點受力性能影響的分析
如圖3所示。1 軸壓比對寬扁梁柱節點受力性能的影響在節點基本模型的基礎上，通過改變施加在柱頂豎向荷載的大小，使模型中框架柱的軸壓比不同。運用有限元軟件Ansys分析在不同軸壓比下，模型受反對稱荷載作用時，寬扁梁柱節點的受力性能。選取十一個不同的模型使柱的軸壓比取值從0.0間隔0.1一直到1.0，相應的十一個模型分別命名為:MX-0.0、MX-0.1 一直到 MX-1.0。圖1 模型網格劃分圖圖2 鋼筋骨架圖圖3 模型受力簡圖1.1 對比分析模型中的柱在不同太原學院學報(社會科學版) 2014年3期2014-12-25
- 含裂紋碳納米管軸壓性能的分子動力學模擬*
性能.碳納米管在軸壓荷載作用下發生屈曲行為［3］，辛浩等［4］采用Morse 勢函數，研究了含單雙原子及SW 缺陷碳納米管的軸壓屈曲性能，認為各類缺陷均會顯著降低納米管的屈曲性能.Hirai 等［5］研究了沿軸向分布的空位缺陷對碳納米管壓縮性能的影響，發現在缺陷處存在應力集中現象，軸壓屈曲荷載明顯減小. Huq 等［6］采用分子力學模擬，研究了SW 缺陷對單層碳納米管軸壓行為的影響.Zhang 等［7］運用分子動力學模擬，研究了SW 及空位缺陷對單層碳納米華南理工大學學報（自然科學版） 2014年12期2014-10-21
- 鋼管混凝土軸壓短柱界限套箍系數
，借助鋼管混凝土軸壓短柱極限承載力計算公式的推導，得出了極限狀態時鋼管和混凝土之間的側壓力，提出了界限套箍系數的概念，并給出界限套箍系數的計算公式，同時分析了不同套箍系數時鋼管的三向應力和鋼管混凝土短柱的軸壓應力應變曲線出現不同發展趨勢的原因，且理論分析得出的結論與相關文獻的試驗結果一致，說明分析過程的合理性；最后對影響因素進行了分析，根據分析結果提出了實用建議，并發現相關參考文獻的界限套箍系數為該研究結果的特例。關鍵詞：鋼管混凝土；統一強度理論；軸壓；建筑科學與工程學報 2014年1期2014-08-08
- 局部殘余變形對軸壓鋼構件承載能力的影響
等邊角鋼鋼桿件的軸壓承載力與局部殘余變形量進行定量分析。鋼管的局部殘余變形為桿件中部凹陷，角鋼的局部殘余變形為桿件中部凸起，構件示意圖如圖1所示。圖1 有局部殘余變形的鋼桿件示意圖Fig.1 Steel member with local residual deformation2 鋼管軸壓承載力分析鋼管截面雙軸對稱，定量分析局部殘余變形對軸壓承載力的影響，采用規范公式、數值分析、試驗驗證三種方法。鋼管截面為Φ83×6，面積A=14.51 cm2，回轉半徑結構工程師 2014年3期2014-06-28
- 不同軸壓比下剪力墻抗震性能試驗研究
00092）不同軸壓比下剪力墻抗震性能試驗研究章紅梅 曾 松*（同濟大學土木工程防災國家重點實驗室，上海200092）軸壓比是影響剪力墻抗震性能的重要因素之一，研究軸壓比對剪力墻抗震性能的影響是剪力墻抗震設計的重要內容。通過低周反復試驗研究了實際軸壓比分別為0.14、0.28、0.43和0.57的4片矩形截面剪力墻的抗震性能，包括水平承載力、頂點力-位移關系、剛度變化規律、黏滯阻尼系數變化規律等。收集了19個相關試驗數據，研究了軸壓比與承載能力以及水平位移結構工程師 2014年5期2014-06-07
- 鋼管混凝土梁柱節點域軸壓非線性屈曲分析
守。研究認為，對軸壓圓柱殼屈曲影響最大的因素當屬殼體中存在的初始幾何缺陷，即殼體的初始缺陷敏感性。用非線性有限元進行圓柱殼非線性屈曲分析的前提是必須對模型施加初始擾動，亦即施加初始幾何缺陷。在對鋼管混凝土框架節點域進行非線性屈曲分析時，首先在梁端施加荷載，由于梁根部受彎轉動，勢必帶動鋼管壁面外的變形，從而實現了鋼管柱的初始缺陷的施加;然后在柱頂施加軸向荷載，就可以完成節點域鋼管屈曲分析。2 外加強環式節點軸壓屈曲分析圖1a)是梁根部彎矩為0.5mPa(第一山西建筑 2012年8期2012-11-21
- 不同填充及加載路徑下劈裂砂巖滲流特性研究
加載路徑、圍壓、軸壓、填充物厚度、粒徑等不同因素影響下的滲流規律。開展這方面研究，可以豐富和完善現有的巖體裂隙滲流理論，同時，這些影響因素在實際工程中常常會導致室內和現場的滲流測試成果出現異常，因此，開展此類研究有一定的工程價值。2 試驗制備及試驗儀器原材料選自于三峽大學云霞小區道路邊坡巖石，正交偏光圖片見圖 1。接觸式膠結，巖石中碎屑物主要為石英，白云石，長石，巖屑和黑云母，粒度在0.1～0.3 mm之間，砂粒以0.15～0.2 mm為主，屬于中～細粒砂巖土力學 2012年2期2012-11-05
- 軸壓比對鋼管混凝土邊框組合剪力墻的影響
結構抗震設計中,軸壓比是影響剪力墻抗震性能的主要因素。因此,合理地確定軸壓比是解決結構設計問題的前提。1 軸壓比對鋼管混凝土邊框組合剪力墻延性的影響1)預壓應變的影響。鋼管混凝土邊框組合剪力墻在受到軸向荷載N后,將產生一個壓應變,在水平荷載作用下,受壓一側的壓應變將繼續增大,軸壓比影響鋼管混凝土邊框組合剪力墻的延性,實質就是軸向荷載所產生的預壓應變對截面延性的影響,軸壓力越大,預壓應變越大,使得截面的轉角變小,從而降低鋼管混凝土邊框組合剪力墻的延性。2)附山西建筑 2010年17期2010-07-20
- 截面有效抗彎剛度的影響因素分析
Pa。分別計算了軸壓比ζ=0.1，ζ=0.2和ζ=0.3三種情況下的截面有效抗彎剛度值EIeff，并將截面有效抗彎剛度EIeff與截面毛截面抗彎剛度EIc的比值繪于圖3中。由圖3可以看出，截面有效抗彎剛度隨著縱筋率的增加而增大，縱筋率在0.006～0.04之間時，截面有效抗彎剛度與縱筋率間的關系近似成線性增長關系。當縱筋率為0.006(《公路橋梁抗震設計細則》規定的最小縱筋率)時，對于常見的軸壓比介于0.1～0.2之間的構件截面，其截面有效抗彎剛度僅為截面華東交通大學學報 2010年5期2010-03-23
- GFRP管—型鋼活性粉末混凝土組合短柱軸壓性能